高大支模施工方案

1、目 录一、编制依据2二、工程概况2三、施工准备21、技术准备2四、模板设计31、基本要求3五、支撑方案41、支架及模板的选取42、梁板模板高支撑架的构造和施工要求5六、支撑体系验算8板支撑计算书8梁400×1100计算书18梁侧模计算书28七、高支模施工方法351、支撑系统、梁、板施工工序352、高支模的验收程序353、混凝土浇筑方法及采用的施工设备35八、模板拆除371、模板拆除规定372、模板及支撑体系拆除方法37九、监测方案和过程控制381、监测方案382、施工过程控制38十、泵送砼针对性安全措施39十一、应急救援401、应急救援机构及电话402、应急资源的配备403、应急预案

2、的启动414、事故发生后的处理程序41十二、安全保证措施42十三、文明施工44一、编制依据1、技术标准及规范混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002）；建筑工程质量验收统一标准 （GB50300-2001）；2、广东省建工设计公司设计的施工图纸；3、本工程特点、现场实际条件、自然环境；4、行业或地方颁布的有关现行施工规范、标准、规程、法规和图集；二、工程概况工程名称：汇富名苑建设单位：化州市汇富房地产开发有限公司设计单位：广东省建工设计公司监理单位：广东城建项目管理有限公司本工程总建筑面积35867.99平方米。本工程为框架剪力墙结构，其中地下室层高4.5m，首层层高5.1m

3、，2-5层层高4.5m。 采用钢管支撑系统。三、施工准备1、技术准备施工前，应组织有关技术人员熟悉图纸，将图纸中的错误与现场不便施工的地方以书面形式报至监理、业主及设计院，请求解决。同时在熟悉图纸的基础上，根据结构特点确定模板选型、配模原则以及施工顺序等。绘制木模板配模图，交至操作工人处进行加工。技术交底重点突出施工工艺及操作方法，尽量采用数字及图形说明问题。四、模板设计1、基本要求1. 模板及其支撑系统必须满足以下要求：1）保证结构、构件各部分形状尺寸的正确；2）必须具有足够的强度、刚度和稳定性；3）模板接缝严密，不得漏浆；4）便于模板的安拆；5）现浇结构模板安装的允许偏差见下表：项 目允许

4、偏差（）轴线位置5底模上表面标高±5截面内部尺寸基 础±10柱、墙、梁+4、-5层高垂直全高5m6全高5m8相邻两板表面高低差2表面平整（2m长度上）52. 模板与砼的接触面满涂隔离剂，按规范要求留置浇捣孔、清扫孔，浇筑砼前用水湿润木模板，但不得有积水；3. 墙、柱模板必须按规范规定要求进行拆除；4. 施工中在施工现场做好试块，与结构砼同条件养护，经试验确定具体的拆模时间；五、支撑方案1、支架及模板的选取本工程支架采用扣件钢管架，钢管采用外径为48，壁厚3.0的钢管，大楞、小楞采用80×80截面，模板材料全部选用优质模板，拟采用15厚胶合板。钢管、木楞、模板的力学

5、性能指标详见高支模验算书部分。1.1、钢管(1)钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、连墙杆等。(2)钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3902）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB700-7）中Q235-A级钢的规定。(3)采用外径为48，壁厚3.0的钢管，其它杆最大长度不超出6.5，且每根钢管的最大质量控制在25。(4)钢管的表面质量及外形应符合下列要求；1)新钢管应有产品质量合格证及质量检测报告，钢管材质检测方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定。钢管表面应平直光滑，没有裂缝、结

6、疤、分层、错拉、硬弯、毛刺、压痕和深的划道、钢管壁厚及外径偏差不大于-0.5，端面切斜偏差不大于1.7；钢管必须涂有防锈漆。2)旧钢管表面锈蚀深度小于0.5，钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲当11.5时，允许偏差5；立杆钢管弯曲当314时，允许偏差12，当416.5时，允许偏差20。3)弯曲变形，锈蚀钢管不得使用，脚手架钢管每根最大质量不大于25，钢管上严禁打孔。1.2、打孔(1)、扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。(2)、扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件，其材质符合现国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，其附件的制造材料应符合普通螺纹（GB1

7、981）的规定，垫圈应符合垫圈（GB95-76）规定。扣件与钢管的贴合面必须完好不变形，扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位能灵活转动，旋转扣件的旋转面间小于1，扣件表面应进行防锈处理。(1)、脚手架采用的扣件，扣件螺栓拧紧扭力矩不小于40N且不大于60N。(2)、扣件验收应符合下列规定：新扣件有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换；新旧扣件均进行防锈处理。2、梁板模板高支撑架的构造和施工要求2.1、模板支撑的构造要求：（1）立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；（2）梁和楼板荷载相差

8、较大时，采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。22、立杆步距的设计：（1）当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，则采用等步距设置；（2）当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，则采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；（3）高支撑架步距为0.9-1.2。23、整体性构造层的设计：（1）单水平加强层3-6沿水平结构层设置水平斜杆或剪力撑，且需与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框隔总数的1/3；（2）在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。24、剪力撑的设计：（1）模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪力撑，由底至顶

9、连续设置；（2）模板支架两端与中间两隔四排立杆从顶层开始向下每隔两步设计一道水平剪力撑。（3）每条梁的投影部位必须布置一道剪力撑，且剪力撑必须连续。（4）整个高支模系统立杆外侧必须设竖向封闭剪力撑。（5）梁下两根主立杆沿竖向设置剪力撑。25、顶部支撑点的设计：（1）顶部支撑点位于顶层横杆时，靠近立杆，且不小于200mm；（2）支撑横杆与立杆的连接扣件进行抗滑验算，当设计荷载N12KN时，可采用双扣件；大于12KN时应用顶托方式。26、支撑架搭设的要求：（1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均错开在不同的框格层中设置；（2）确保立杆的垂直偏差和横杆和水平偏差小于扣件架规范的要求，且垂直度

10、（全高）偏差控制在30mm以内；（3）确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40-60N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；（4）地基支座的设计要满足承载力的要求。2.7、木楞、连墙件连接方式、布置间距及基础处理方案1、木楞均采用截面为80×80的木方，楼板模板下方的木楞横向间距300，木楞下方用外径为48，壁厚3.0的钢管支撑，间距与立杆间距相同，亦为1 m以内。2、架与楼层结构柱临近处，在结构柱上设置一道拉墙杆将架与结构柱连接为一个整体。连墙件采用箍柱的方式，立杆施工按定距以箍柱的方式作为支撑体系的固定点，即连墙件。整个体系通过扫地杆、

11、剪力撑与固定点相连，形成立体稳固系统，根据多年施工经验，以连墙件为构造措施，不需要进行理论计算即可满足施工要求。28、施工使用的要求：1、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，应采用由中部向两边扩展的浇筑方式；2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；3、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。六、支撑体系验算 板支撑计算书1、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(k

12、N/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载2、模板体系设计模板支架高度(m)5.1立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)150主梁布置方向平行楼板长边小梁

13、间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)150，150 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)3、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15

14、15;15×15/12281250mm4 (1)、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5 ×1=7.32kN/m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2&#

15、215;0.1×1=0.11kN/m p0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.32×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4= 0.24kN·m Mmax/W0.24×106/375006.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ (2)、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.15)×1=3.86kN/m 5

16、ql4/(384EI)5×3.86×3004/(384×10000×281250)0.14mml/400300/4000.75mm 满足要求！4、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)80×80小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33 因B/lb取整4800/900取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： (1)、强度验算 q10.9

17、max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5×0.32.26kN/m 因此，q1静0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)&#

18、215;0.15)×0.31.32kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.30.94kN/m M10.077q1静L2+0.1q1活L20.077×1.32×0.92+0.1×0.94×0.920.16kN·m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.30.1kN/m p0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.53.15k

19、N/m M20.077q2L2+0.21pL0.077×0.1×0.92+0.21×3.15×0.90.6kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.26×0.152/2，0.1×0.152/2+3.15×0.150.47kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.16，0.6，0.470.6kN·m Mmax/W0.6×106/853307.05N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ (2)、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.

20、607×1.32×0.9+0.62×0.94×0.91.25kN V20.607q2L+0.681p0.607×0.1×0.9+0.681×3.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.26×0.15，0.1×0.15+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.25，2.2，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×80×80)0.74N/mm21.78N/mm2 满足要求！ (3)、挠度

21、验算 q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.31.22kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632×1.22×9004/(100×9350×3413300)0.16mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.22×1504/(8×9350×3413300)0mml1/400150/4000.38mm 满足要求！5、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)80×80可调托座内

22、主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)341.33主梁截面抵抗矩W(cm3)85.33 (1)、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)&#

23、215;0.15)+1.4×0.7×1.5×0.31.95kN/m q1静0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.31.55kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.3=1.28k

24、N/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.143×1.55×0.9+1.223×0.57×0.92.22kN 按悬臂梁，R1q1l=1.95×0.150.29kN RmaxRmax，R12.22kN; 同理，R'1.67kN，R''1.67kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.143×1.28×0.91.32kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.32×0.150.2kN RmaxRmax，R11.32kN; 同理，R

25、'0.99kN，R''0.99kN (2)、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kN·m) Mmax0.61kN·m Mmax/W0.61×106/853307.12N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ (3)、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.73kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.73×1000/(2×80×80)0.87N/mm21.66N/mm2 满足要求！ (4)、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.49mm 跨中max=0.49mm=900/400=2.25

26、mm 悬挑段max0.19mm=150/400=0.38mm 满足要求！6、立柱验算钢管类型48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i1800/15.9114150 满足要求！ 查表得，0.51 f=N/(A)=0.9max1.2×(0.75+(1.1+24)×0.15)+1.4×1, 1.35×(0.75+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×1×0.9×0.9×100

27、0/(0.51×424)=5.16×1000/217.09=23.76N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！7、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.16kNN30kN 满足要求！梁400×1100计算书由于本工程中有多种的梁规格，所以其它梁的搭设方法按照400*1100梁段为参考，按400*1100梁段搭设方法搭设。1、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.

28、5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载2、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁

29、根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)100 设计简图如下：平面图立面图3、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7

30、Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×0.7×2×135.97kN/m q1静0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×1.1×134.2kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7

31、15;2×11.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×1.1×128.15kN/m (1)、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.125×35.97×0.220.18kN·m Mmax/W0.18×106/375004.8N/mm2f15N/mm2 满足要求！ (2)、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.521×28.15×2004/(100×10000×281250)0.083m

32、ml/400200/4000.5mm 满足要求！ (3)、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×34.2×0.2+0.437×1.76×0.22.72kN R2=1.25q1l=1.25×35.97×0.28.99kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×28.15×0.22.11kN R2'=1.25q2l=1.25×28.15×0.27.04kN4、小梁验

33、算小梁类型方木小梁材料规格(mm)80×80小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.72+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(1.1-0.15)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)

34、5;0.15)+1.4×0.7×1×max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/2×1，8.99+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2=9.04kN/m q2max2.11+(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(1.1-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/2×1，7.04+(0.3-0.1)×0.4/27.08kN/m (1)、抗弯验算 Mmaxmax0.107q

35、1l12，0.5q1l22max0.107×9.04×0.92，0.5×9.04×0.120.78kN·m Mmax/W0.78×106/853309.18N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ (2)、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×9.04×0.9，9.04×0.14.939kN max3Vmax/(2bh0)=3×4.939×1000/(2×80×80)1.16N/mm21.78N/mm2 满足要求！ (3)、挠度验

36、算 10.632q2l14/(100EI)0.632×7.08×9004/(100×9350×3413300)0.92mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)7.08×1004/(8×9350×3413300)0mml/400100/4000.25mm 满足要求！ (4)、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×9.04×0.9，0.393×9.04×0

37、.9+9.04×0.19.3kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.69kN，R29.3kN 正常使用极限状态 R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×7.08×0.9，0.393×7.08×0.9+7.08×0.17.28kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1R'34.06kN，R'27.28kN5、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)80×80可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗

38、弯强度设计值f(N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)341.33主梁截面抵抗矩W(cm3)85.33 主梁自重忽略不计，计算简图如下： (1)、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) Mmax/W0.651×106/853307.63N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ (2)、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.65kN max3Vmax/(2bh0)=3×4.65×1000/(2×80×80)1.09N/mm21.66N/mm2 满足要求！ (3)、挠度验算 主梁变形图

39、(mm) max0.19mml/400400/4001mm 满足要求！ (4)、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.7kN8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.7kN8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！6、立柱验算钢管类型48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21=150 长细比满足要求！ 查表得，0.54 立柱最大

40、受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2max0.7+0.9max1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1×(0.9+0.6-0.4/2)/2×0.9，10.04，10.04，0.7+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1×(

41、0.9+1.2-0.6-0.4/2)/2×0.910.04kN fN/(A)10.04×103/(0.54×424)43.52N/mm2f205N/mm2 满足要求！7、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4×110.04kNN30kN满足要求！梁侧模计算书由于本工程中有多种的梁规格，所以高于700mm的其它梁侧模搭设方法按照400*1100梁段为参考，按400*1100梁段搭设方法搭设。1、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)6

42、00主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，725 设计简图如下：模板设计剖面图2、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000×152/637500mm3，Ibh3/12=1000×153/12281250mm4。面板计算简图如下： (1)、抗弯验算 q1bS承1×35.635.6kN/m q1静0.9×1.35×G4k×b0.9

43、×1.35×26.4×132.08kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×4×13.53kN/m Mmaxmax0.077q1静L2+0.1q1活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静L2-0.107q1活L2max(0.077×32.08×0.122+0.1×3.53×0.122, -0.107×32.08×0.122+0.121×3.53×

44、;0.122,-0.071×32.08×0.122-0.107×3.53×0.122)0.04kN·m Mmax/W0.04×106/375001.06N/mm2f15N/mm2 满足要求！ (2)、挠度验算 qbS正1×26.426.4kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.632×26.4×118.754/(100×10000×281250)0.01mm118.75/400=0.3mm 满足要求！ (3)、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143

45、5;q1静×l左+1.223×q1活×l左1.143×32.08×0.12+1.223×3.53×0.124.87kN 正常使用极限状态 R'max1.143×l左×G4k1.143×0.12×26.43.58kN3、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)250小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)80×80小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15

46、.44小梁截面惯性矩I(cm4)341.33 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 (1)、抗弯验算 q4.87kN/m Mmaxmax0.1×q×l2,0.5×q×l12=max0.1×4.87×0.62，0.5×4.87×0.252=0.18kN·m Mmax/W0.18×106/853302.05N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ (2)、抗剪验算 Vmaxmax0.6×q×l,q×l1=max0.6×4.87×0.6，

47、4.87×0.25=1.75kN max3Vmax/(2bh0)=3×1.75×1000/(2×80×80)0.41N/mm21.66N/mm2 满足要求！ (3)、挠度验算 q3.58kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.677×3.58×6004/(100×8415×3413300)0.11mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=3.58×2504/(8×8415×3413300)=0.06mm250/400=0.62mm 满足要求！

48、 (4)、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1×4.87×0.6，0.4×4.87×0.6+4.87×0.253.21kN 正常使用极限状态 R'maxmax1.1×3.58×0.6，0.4×3.58×0.6+3.58×0.252.36kN4、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)250主梁类型方木主梁材料规格(mm)80×80主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44主梁抗剪强度

49、设计值(N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)341.33主梁截面抵抗矩W(cm3)85.33 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.56kN，R21.61kN，R31.32kN，R41.32kN，R51.32kN，R61.32kN，R71.32kN，R81.61kN，R90.56kN 正常使用极限状态：R'10.41kN，R'21.18kN，R'30.96kN，R'40.96kN，R'50.96kN，R'60.96kN，R'70.96kN，R&

50、#39;81.18kN，R'90.41kN (1)、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) maxMmax/W0.3×106/85330=3.55N/mm2f=15.44 N/mm2 满足要求！ (2)、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max3Vmax/(2bh0)=3×3.57×1000/(2×1100×400)0.01N/mm2=1.66 N/mm2 满足要求！ (3)、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.21mm525/4001.31 mm 满足要求！5、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9

51、 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.95×5.74×210.91kNNtb12.9kN 满足要求！七、高支模施工方法1、支撑系统、梁、板施工工序准备工作-定位放线，确定立杆位置-放置通长垫座-搭设支撑架-安装梁底次主龙骨-安装底模-底模预检、起供控制-绑扎梁钢筋并经验收合格安装侧模-侧模次主龙骨-对拉螺栓-安装板底模板-全面检查安装质量验收。2、高支模的验收程序项目部安排专门的施工管理人员对支撑体系进行全程监督、检查、整改、支撑体系搭设完毕后，项目部内部按现行规范、规程和相关规定、方案进行内部检查。发现问题立即进行内部整改，按ISO标准的“PDCA”循环进行封闭。然后报

52、建立单位进行验收，验收工作同样进行封闭。3、混凝土浇筑方法及采用的施工设备1）混凝土浇筑施工设备混凝土浇筑的施工设备有混凝土泵、搅拌机、运输车、串筒、振动器等机具设备。考虑实际情况，有备用的的搅拌机和振动器、备用泵等。所有的机具均在浇筑前进行检查和试运转，同时配有专职技工，随时检修。浇筑前必须核实一次浇筑完毕或浇筑至某施工缝的工程材料，一面停工待料。2）混凝土浇筑方法本工程采用泵送混凝土，其浇筑应根据工程结构特点、平面形状和几何尺寸，混凝土供应和泵送设备能力，劳动力和管理能力，以及周围场地大小的等条件，预先划分好混凝土的额浇筑范围。 泵送混凝土的浇筑顺序：当采用混凝土输送管输送混凝土时，应由远

53、而近浇筑，在同一区域的混凝土，应按先竖向结构后水平结构的顺序，分层连续浇筑，当不允许留施工缝时，区域之间、上下层之间的混凝土浇筑间歇时间，不得超过混凝土的初凝时间，使支撑系统的受力达到平均水平，增加支撑系统的安全性。 泵送混凝土的布料方法：在浇筑竖向结构混凝土时，布料设备的出口离模板内侧面不小于50，并且不向模板内侧面直冲布料，也不得直冲钢筋骨架；浇筑水平结构混凝土时，不得在同一处连续布料，在23m方位内水平移动布料，且垂于模板，混凝土浇筑封层厚度，一般为300-500时，可按1：61：10坡度分层浇筑，且上层混凝土应超前覆盖下层混凝土500以上，振倒泵送混凝土时，振倒棒插入的间距一般为400

54、左右，振倒时间一般为15-30S。并且在20-30min后对其进行二次复振。对有预留洞、预埋件和钢筋密集的部位，预先制定好相应的技术措施，确保顺利布料和振倒密实。在浇筑混凝土时，经常观察，当发现混凝土有不密实等现象，立即采取措施。水平结构的混凝土表面，适时用木抹子抹平戳毛两遍以上，必要时，还先用铁滚筒压两遍以上，以防止产生收缩裂缝。另外，对甭管出口处最大堆料厚度控制在15cm以内，以保证安全。八、模板拆除1、模板拆除规定1.侧模：在砼强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后,方可拆除。 2.梁板砼强度达到设计标准值75%以上且上部无施工荷载其模板可进行拆除； 2、模板及支撑体系拆除方法1.模板

55、拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，先拆纵墙模板，后拆横墙模板，先拆外墙模板，再拆内墙模板。2.板模拆除方法为：将可调螺旋旋向下退100mm，使龙骨与板脱离，先拆主龙骨，再拆次龙骨，最后取顶板模。拆模时间以砼同条件养护试块抗压强度为依据，故顶板砼多做一组同条件养护试块。3.拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别向两端拆。当局部有砼吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动，禁止敲击模板。4.拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，整理拆下后的模板及时清理干净，按规格分类堆放整齐。5.后浇带模板及支撑体系不得拆除。九、监测方案和过程控制1、监测方案

56、1对大梁的下沉和水平位移进行重点监测。2监测方案设置多个监测点，设于大梁跨中或主次梁交汇处。3必须在砼浇筑前按照施工方案设置好监测零点，并安排专人负责保护好监测点并监测，砼浇筑过程中随时注意并记录梁模下沉数据。当梁模下沉突变趋势时，加强监测，必要时通知项目经理和模板设计人员，并停止浇筑砼，分析梁模下沉原因，采取加强措施后方可继续浇筑。4对主梁进行重点监控，主要是监控模板及支架的水平侧移和沉降情况。（托梁挠度不超过4.4mm，支架水平位移不允许超过20mm，支架沉降不允许超过5mm）5.在梁板砼浇筑施工监测的过程中，垂直变形和水平变形的报警值定为8mm，当变形量达到12mm时，立即疏散人员，采取

57、应急措施，并组织相关人员研究处理，在确保安全的情况小对支撑系统进行加固。2、施工过程控制1顶架、模板搭设过程由施工现场专职安全员对其施工安全进行监控。2顶架、模板搭设完成后，必须严格按规定组织验收，并完善签字确认后方可进行混凝土浇筑。3混凝土浇筑施工过程，派专人对顶架系统的使用情况进行监测，要求木工进行跟班，施工现场专职安全员应对浇筑施工安全进行监控。监控内容为：A模板及顶架变形情况；B混凝土浇筑过程中堆高情况；C施工荷载情况；十、泵送砼针对性安全措施 本工程采用泵送砼浇筑，施工过程中除执行一般的安全文明施工措施外，特制定如下安全措施：1、泵送砼设备必须放置在坚实的地基上，与周边保持足够安全距离。2、平泵送管道敷设线路接近直线，少弯曲，管道支撑必须坚固可靠，管道接头处必须密封可靠。Y型管道应装接锥形管。3、敷设向下倾斜的管道时，下端应接一段水平管，其长度至少是倾斜高低差的五倍，如倾斜度较大时，在坡度上端装置排气阀。4、泵送作业前检查各部位、操纵开关、调整手柄、手轮、控制杆等位置正确，液压系统无泄漏，电气线路绝缘良好，接线正确，开关无损坏，有重复接地触电保护器，安全阀、压力表等各种仪表正常有效。5、泵送砼前必须按规定用水泥砂浆润滑管道，无关人员必须离开管道。6、砼搅拌运输出料前，高速运转3-4分钟方可出料至泵机。7、泵送砼连续作业中，料斗内保持一