箱形连续梁悬臂浇筑法施工技术手册

1、箱形连续梁悬臂浇筑法施工技术手册二0一0年十月整理目录1概述32作业内容43施工机械及工艺装备44施工准备45箱形连续梁悬臂浇筑施工过程55.1 悬臂梁段号块施工55.2 挂篮的设计与安装5 挂篮组成5 挂篮设计主要参数5 挂篮的拼装6 挂篮静载试验7.1 静载试验的目的7.2 静载试验要求、方法及结果分析75.3 挂篮浇筑施工8 挂篮模板施工8 钢筋绑扎及波纹管的安装施工8 混凝土浇筑9 混凝土浇筑质量控制10.1 混凝土浇筑的一般要求10.2 热期混凝土浇筑与养护11.3 冬季施工混凝土及养护12 预应力施工13 孔道压浆13.1 灌浆目的和一般要求13.2 灌浆作业146 挂篮的移动14

2、7 合拢施工及体系转换157.1 合拢段施工方法16 边跨合拢16 中跨合拢167.2 合拢段的施要求177.3 结构体系转换178 箱梁线形控制188.1 线形控制理论分析及控制流程18 线形控制计算的理论依据19.1 主要影响因素19.2 主要影响因素的计算方法19.3 竖向线形主要指标（立模标高Hlmi）的计算228.2 线形监控实施22 监控网点的设置22 标高监控测点的布置239 质量要求及验收2410 附图26箱形连续梁悬臂浇筑法施工技术手册1. 概述连续梁桥结构体系具有变形小、结构刚度好、行车平顺舒适、伸缩缝少、养护简单、抗震能力强等优点。箱形预应力混凝土连续梁桥的施工方法很多，

3、有支架现浇法、悬臂浇筑和悬臂拼装法、顶推法、移动模架法、大型浮吊施工和旋转施工法等。其中悬臂浇筑法又称无支架平衡伸臂法、挂篮法、吊篮法。它是以已经完成的墩顶段（通常称“0号块”）为起点，通过悬吊的挂篮从立模、浇筑混凝土、张拉预应力钢筋，逐段对称地向两侧合拢，形成整桥。悬臂浇筑法施工预应力混凝土连续梁桥具有如下特点： (1) 箱形预应力混凝土连续梁桥的结构受力状态有利于悬臂施工，即悬臂施工时的受力与成桥后的结构受力较为接近。施工时的预应力筋张拉既是施工时的临时需要，又是成桥后的结构受力筋； (2) 作为无支架施工，有利于通航河流建桥、有利于深山峡谷之间建桥、有利于城市立交建桥，不妨碍桥下净空，不

4、影响桥下交通； (3) 有利于节省施工费用，降低工程造价。因为挂篮结构简单，成本低廉，逐段浇筑混凝土无需大型吊装设备； (4) 有利于施工作业，加快施工进度。每个节段施工（包括立模、钢筋绑扎、管道定位、混凝土浇注、预应力张拉、管道压浆等）均在挂篮内进行，挂篮可设顶棚和养生设备，施工较少受环境影响，可以保证施工的连续性，同时每墩至少有两个工作面平行作业，几个墩可同时施工，各工作面互不干扰，施工速度较快，施工进度有保证；() 有利于变高度箱梁施工。由于采用分段施工，便于梁体设计成变高度梁，可使预应力混凝土连续梁桥的结构布置呈千姿百态，能设计出各种轻巧、飘逸、美观的桥梁。2.作业内容 箱形预应力混凝

5、土连续梁悬臂浇筑法主要作业内容包括：施工准备、测量放样、号梁段混凝土浇筑、挂篮的设计与安装就位、安装箱梁底模、绑扎底板及腹板钢筋、浇筑底板混凝土、安装腹板模板、顶模及腹板内预应力管道、浇筑腹板及顶板混凝土、拆除模板、穿钢丝束、张拉锚固、管道压浆、挂篮前移定位、下一节段梁体混凝土浇筑、合拢段混凝土浇筑、体系转换等。3. 施工机械及工艺装备挂篮是悬臂浇筑施工的主要机具。挂篮是一个能沿着轨道行走的活动脚手架，挂篮悬挂在已经张拉锚固的梁段上，悬臂浇筑时梁段的模板安装、钢筋绑扎、管道安装、混凝土浇筑、预应力张拉、压浆等工作均在挂篮上进行。当一个梁段的施工完成后，延伸轨道，解除后锚，挂篮移向下一梁段施工。

6、所以挂篮既是空间的施工设备，又是预应力筋未张拉前梁段的承重结构。挂篮主要由底模板、悬吊系统、承重结构、行走系统、平衡重、锚固系统、工作平台等部分组成。其中承重系统是其主要受力构件，承重系统主要有三角形构架、菱形构架、自锚式构架等。本文以三角形构架为例，见附图。4. 施工准备 (1) 编制施工组织设计、施工工艺设计和工序质量控制设计，制定作业指导书和操作规程，组织技术培训和考核。 (2) 施工场地平整，桥墩附近管线拆迁。 (3) 梁体悬臂浇筑分段划分，对梁体浇筑程序的整体安排。 (4) 桥墩施工完成，挂篮设计方案完成。 (5) 测量方案的设计与误差控制方法。5. 箱形连续梁悬臂浇筑施工过程5.1

7、 悬臂梁段0号块施工箱形连续梁采用悬臂浇筑法施工时，墩顶0号块梁段采用在托架上立模现浇。托架可采用万能杆件、贝雷梁、型钢等构件拼装，也可采用钢筋混凝土构件作临时支撑。托架总长度视拼装挂篮的需要而定。考虑到在托架上浇筑梁段0号块混凝土，托架变形对梁体质量影响很大，在作托架设计时，除考虑托架强度要求外，还应考虑托架的刚度和整体性；采用万能杆件、贝雷梁、板梁、型钢等做托架时，可采取预压、设预拱度进行调整等措施，以抵消托架变形。预压重量为箱梁0号块重量的1.2倍。由于挂篮需在0号块上拼装，预压，因此凡与挂篮施工有关的预埋件和预留孔在布置时应确保其位置精度，以便于挂篮安装。本文0号块施工见附图。.2 挂

8、篮的设计与安装 挂篮组成三角形挂篮组成见表1。 挂篮设计主要参数（1）梁段最大重量；（2）梁段最大长度；表1 挂篮组成项目内容承重系统三角形结合梁、前上横梁、后上横梁底模系统纵梁、前下横梁、后下横梁、模板系统侧模系统内外侧模支架、模板、吊架、滑梁走行系统三角结合梁走行系统、侧模走行系统、内模走行系统锚固系统压紧器、锚固筋等 （3）梁高变化范围；（4）最大梁宽包括顶板、底板宽；（5）曲线段翼缘板坡度变化；（6）梁段顶板单侧加宽量；（7）梁段底板单侧加宽量；（8）走行：无平衡重走行；行走时其抗倾覆稳定系数不小于2。（9）挂篮重量；挂篮总重量的变化不得超过设计重量的10%。（10）浇筑悬臂梁段时，可

9、将后端临时锚固在已浇筑的梁段上，支撑平台后端横梁，可锚固于已浇筑梁段底板上。（11）挂篮强度、刚度、及其稳定性。 挂篮的拼装（1）以箱梁中心线为主要基准，参考挂篮施工图，将调坡钢板、钢枕，滑道放在已定位置上，并用压紧器将其固定；（2）将主梁、主梁后支腿吊装在滑道上，并用精轧螺纹粗钢筋将其锚固后，安装立柱，刚拉带及立柱平联；（3）安装前上横梁于主梁端头。注意安装时，所有联结螺栓型号及钢号不能混用，按设计进行安装，平、斜垫圈应配齐，并注意其方向性，同型号螺栓松紧程度一致；（4）吊装前下横梁、后下横梁、底板腹板下纵梁，并安装吊杆和底模；（5）安装内、外模板滑梁，侧模及内模支架；（6）通过手拉葫芦或千

10、斤顶来调整挂篮和模板系统的位置和标高，测定标高并记录在案，完成挂篮的拼装。 挂篮静载试验.1 静载试验的目的静载试验的目的是为了实测挂篮的弹性变形和非弹性变形值，验证实际参数及实际承载能力，确保挂篮的使用安全。通过静载预压，消除拼装非弹性变形；根据实测的数据推算挂篮在各段的竖向位移，为悬灌段施工高程控制提供可靠依据。.2 静载试验要求、方法及结果分析预加载试压，检查支架的承载能力，减少和消除挂篮的非弹性变形，从而确保混凝土梁的浇筑质量。加载材料使用砂袋，试压的最大加载为设计荷载的1.051.2倍。加载时按设计要求分级进行，每级持续荷载时间不少于10min。待挂篮在1号段安装后，即可通过配重的办

11、法对挂篮进行静载试验，压载时间自压载开始到开始卸载为48小时，布设好观测点后，分别对加载前、加载一半、加载完成、加载24小时、加载48小时进行挂篮的变形数值进行观测。然后再逐级卸载，并测量变形。基准标高设在墩顶梁段。分别在底板、翼缘板上布设测点。挂篮每根竖杆上设变形计，测其伸长量。检测完成后，对数据进行线性回归分析，得出加载与变形之间的关系。由此可推出挂篮在各段竖向位移，为施工过程中线形控制提供可靠的依据。挂篮预加载顺序：底板腹板顶板翼缘板。5.3 挂篮浇筑施工 挂篮模板施工挂篮中的模板系统是挂篮结构的组成部分之一，模板系统包括底模、外侧模、内模、端模等。其中底模是承受梁段灌注时混凝土重力和施

12、工荷载（包括混凝土冲击力等）的主要构件之一，有左右纵梁、前后下横梁和模板组成；外侧模包括外侧桁架模板和外滑梁，外滑梁用于外侧桁架模板的前移。底模平台和外侧模的滑移是使用倒链或5t卷扬机牵引沿外滑梁前移到位；内模包括内侧模和顶模，内侧模以拉条与外侧模固定，顶模以横梁和吊杆与主梁相连，承受顶板混凝土重力及施工荷载；端模按设计要求尺寸分段制作，波纹管按设计要求留出。挂篮的位置调整好，且侧模、底模、顶模就位后，根据静载试验数据分析结果进行模板位置及标高的精确调整，同时安装顶板、底板堵头模板。在底板、腹板钢筋帮扎完成后再安装内侧模板及腹板堵头板。 钢筋绑扎及波纹管的安装施工模板安装完成后经测量合格，底模

13、、侧模、顶模板刷脱模剂后可进行底板和腹板及顶板钢筋的绑扎，钢筋绑扎完成后再完成箱梁内侧模的安装。注意在钢筋绑扎过程中部分钢筋若与波纹管发生冲突，不可动移波纹管，但可适当偏移钢筋。其中钢筋绑扎顺序为: 底板钢筋腹板钢筋顶板钢筋。 纵向预应力束采用波纹管成孔，波纹管的定位采用在主筋上焊接10“#”形定位支架，间距1.0m（直线段）或0.5m（曲线段），保证其位置准确性，波纹管按设计位置在堵头模板上提前割出圆洞以便施工，然后将每一段波纹管对号放进去，各节段波纹管接头采用20cm长接头波纹管，接头用胶带包扎好，浇筑前应在波纹管内套内衬管以防漏浆。横、竖向波纹管注意压浆管及排气管的安装及密封。混凝土浇筑

14、挂篮悬浇施工要求“T”构两侧同时对称进行，一般要求两对称挂篮不相差一个节段，以使两悬臂受力均衡。两悬臂梁段混凝土控制在不相差1/3节段，以尽量减少不对称荷载。不平衡偏差不允许超过设计要求值。对悬臂浇筑段前端底板和桥面标高，应根据挂篮前端的垂直变形及预拱度设置，在施工过程中应对实际高程进行监控，如与设计值有较大出入，应查明原因，及时调整。悬臂浇筑箱梁段一般采用全断面一次灌注法。先底板，后腹板，最后浇注顶板。腹板可采取水平分层浇筑，每层浇注厚度宜为3040cm。因为顶板悬臂较长，为避免由于模板支架变形而产生混凝土裂缝，顶板可采取由外向内的浇筑顺序。采用全断面一次浇注应注意两个问题：首先是底板混凝土

15、重复振动问题，重复振动不能超过混凝土的初凝时间，要求在初凝时间内保证每一节段混凝土浇注完毕；其二是浇注腹板混凝土时混凝土经振动易沿下梗肋冒出底板。因为掺用减水剂的混凝土具有触变性，经振动液化后很容易冒出底板，这说明下梗肋处已灌注密实，可以停止腹板或下梗肋的振动。当底板冒出少量混凝土时，亦不宜过早铲除，待腹板部位全部浇注完毕后再作处理，以防止浇注腹板混凝土时因混凝土尚未凝结而产生振动流失现象，以致下梗肋出现局部空洞。另外，可以在内模下梗肋与底板连接处增设一定宽度（约25cm左右）的水平模板，即可防止混凝土大量冒出。振动体系的选定，应考虑梁体截面尺寸、模板结构形式及混凝土配合比等。在浇注底、顶板混

16、凝土时一般采用插入式振捣器，而浇注腹板时除采用插入式振捣器外，有时还利用侧模附着式振动器加以辅助（一般1.21.4m2布置一个）。当梁高较矮时，侧模振捣器可适当减少。 混凝土浇筑质量控制.1 混凝土浇筑的一般要求（1）混凝土下落的自由倾落高度一般不允许超过1.5m，若超过1.5m应采取措施，如采用串筒、导管、溜槽等，浇筑腹板混凝土时可在模板侧面开窗口。（2）使用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，按顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振动棒作用半径的1.5倍（一般为3040cm）。振捣上一层时应插入下层混凝土面5cm，以消除两层间的接缝。（3）使用泵送混凝土时，在压送

17、混凝土过程中，在混凝土输送管上作用着相当大的力，所以不要将其放到模板、钢筋与套管之上，应使用垫木或木马等支撑牢固。（4）对于箱形截面梁，为了防止浇注混凝土引起模板变形，浇注混凝土的高度要均匀。在混凝土浇注过程中，应配备检查人员，经常监视模板与支架产生的有害变形，有必要事前采取处理措施。（5）在施工缝处继续浇筑混凝土前，混凝土施工缝表面应凿毛,清除水泥薄膜和松动石子,并用水冲洗干净.排除积水后,先浇一层水泥浆或与混凝土成分相同的水泥砂浆然后继续浇筑混凝土。.2 热期混凝土浇筑与养护在炎热季节浇筑混凝土应有全面的施工组织计划，准备工作充分，施工设备有足够的备件，保证浇注连续进行。从拌和机到入模的传

18、递时间及浇筑时间要尽量缩短，并尽快开始养护。混凝土的浇筑温度应控制在320C以下，宜选在一天温度较低的时间内进行。炎热季节施工混凝土，在进行湿润养护的同时，应尽量保持较低的混凝土温度。一般当单位水泥用量较多时，发热量很大，浇注时的混凝土温度一高，则混凝土温度上升很快，对长期强度的增长将造成不良的影响。另外，在混凝土构件截面上产生较大温差，混凝土内应力增加，很可能造成混凝土开裂，因此，要降低浇注时的混凝土温度，减小混凝土截面内温差。炎热季节施工混凝土应注意下列事项：（1）防止骨料或水等受阳光直射或采取冷却材料的措施，降低混凝土浇注时的温度；（2）为了减小构件截面内外温差，可用草帘或苫布覆盖，避免

19、阳光直射，同时隔断外界气温；普通截面的预应力混凝土梁，如果使用早期水泥（40号）浇注温度300C的话，即使不特殊冷却，温度最高上升300C（部分为350C）左右，虽然没必要特殊冷却，但在日温差较大的地方，白天浇注的混凝土温度在夜间外部变冷时达最高值，有时也会产生较大温差，所以，希望整个模板都用苫布盖上。尤其要注意，在用钢模板时，更容易受到日照与降温影响。（3）对于暴露较大的箱梁顶板，为防止刚浇注完的混凝土水分蒸发干燥，可边用喷雾器补充水分，边同时进行施工，而且在硬化初期进行充分的湿润养护很重要。湿养护应不间断，不得形成干湿循环；（4）箱梁的竖腹板拆模后，宜立即用湿粗麻布把构件缠起来，麻布处整个

20、用塑料膜包紧，粗麻布应至少7天保持潮湿状态；（5）在混凝土的浇筑过程中，应严格控制缓凝剂的掺量，并检查混凝土的凝固时间，以防因缓凝剂掺量不准造成危害。.3 冬季施工混凝土及养护混凝土冬季施工的关键问题是如何根据不同的地区、温差，不同部位，采取不同的加热保温等技术措施，确保混凝土在低于5环境中的施工质量。加热保温的具体措施有暖棚蓄热法，热拌混凝土、蒸汽加热泵送混凝土等。冬季施工混凝土及养护应注意以下事项：（1） 冬季混凝土拌制采用室内热拌法；（2） 冬季施工混凝土宜使用泵送混凝土；（3） 新旧混凝土接触面的温差过大，温度应力作用会造成新浇混凝土开裂，所以必须对旧混凝土采取预热升温措施；（4） 冬

21、季混凝土的养护在暖棚中进行；（5） 冬季混凝土常规试件很难代表构件本身的强度。因此应多制试件，分别置于各不利部位进行相同养护，基本保持在全部位进行养护。 预应力施工 等箱梁混凝土强度达到设计强度的90%以上，即可进行张拉。张拉应根据预应力筋张拉吨位选择与之匹配的张拉千斤配套压力表、油泵。在千斤顶、油泵、压力表校验合格后，对其进行编号并标示清楚，在施工中必须严格按照标定组合使用。箱梁纵向预应力束的张拉顺序为先顶板后腹板，张拉顶板束时必须左右对称张拉，以张拉力和伸长量进行双控。预应力筋的张拉程序为：0初应力（控制应力的5%10%）100%的控制应力持荷5分钟回到控制应力（锚固）钢绞线的张拉操作顺序

22、为：安装工作锚和工作夹片安装限位板安装千斤顶安装工具锚组件供油至初始张拉油压量测伸长值继续供油至设计张拉油压持荷并量测最终伸长值回油至0值卸下工具锚组件、千斤顶、限位板。 其伸长量校核如下： L=L控-L初伸+L初理 L控-控制应力时油缸伸长值L初伸-初应力油缸伸长值L初理初始应力的理论伸长值然后用L和设计值比较，控制在6%内即可。 孔道压浆.1 灌浆目的和一般要求后张法预应力混凝土施工中，孔道灌浆有两个主要目的：一是保护预应力钢筋不过早锈蚀，起保护作用目的；二是保证预应力钢筋与混凝土粘着起共同工作，更好地发挥预应力的有效作用，增强预应力结构的耐久性。为了达到这两个目的，孔道灌浆必须密实和饱满

23、，不能留有空隙和积水，以免冬季积水冻结膨胀，或因为钢筋的锈蚀膨胀而产生梁体裂缝。为了防止预应力钢筋腐蚀，水泥浆本身当然不能含有腐蚀性混合物。施加预应力后，宜尽可能早期进行灌浆作业。为了使水泥浆与预应力钢筋产生粘着，水泥浆需要有足够的粘着强度。水泥浆的强度应符合设计规定，当设计无具体规定时，应不低于30MPa。同时水泥浆应具有适当的稠度，水泥稠度是决定能否可靠地进行灌浆作业的重要因素，应充分考虑气温、管道直径、灌注长度、灌注数量以及灌注机具等来决定。.2 灌浆作业灌浆作业采用真空灌浆工艺。该工艺的基本特点是在普通压浆的基础上，采用真空泵排除孔内多余空气，使孔内形成0.1MPa的负压，然后再压浆，

24、操作时，抽真空与压浆是一个连续过程，从而使孔道压浆达到饱满而密实的效果。真空灌浆工艺设备的组成和工艺流程，见附图。（1）首先关闭除与真空泵连接外的所有压浆口、通风口、排水口、出浆口等的气密阀，然后启动真空泵，从孔内排除空气。若真空压力表达到0.1MPa的负压时，表明孔道密封良好。（2）孔道在负压下，将浆体用压力泵送入孔内，压浆过程可通过透明出浆管得知。压浆过程连续进行，直至浆体从出浆口进入负压容器，当流出浆体达到合适稠度时，关闭出浆口阀门。（3）在压浆泵正压力下，打开通风孔、排水孔关闭的气密阀，在锚端盖帽进浆口和通风孔处压入一定量的浆体，关闭阀门。（4）当孔道压浆加压到0.04MPa正压时，在

25、加压情况下，关闭进浆口阀门之前持续一定时间（一般12min）。6.挂篮的移动待前一梁段混凝土灌筑完毕，混凝土强度达到设计强度的90%以上，按设计对纵向进行张拉，压浆后，即可移动挂篮，准备下一梁段的施工。挂篮的移动应遵照以下步骤进行：（1） 先将主梁后锚杆稍稍松开，用倒链将主梁拉住固定，用倒链或慢速卷扬机牵引滑道移到位，主梁的前移带动侧模系统，底模系统及内滑梁整体移位，随主梁的前移，压紧器交换前移（不得少于两根）以保持主梁的稳定，滑到位以后将主梁后锚杆锚紧（不得少于3根），并用测力扳手上紧。 （2） 侧模系统在主梁前移时与主梁同步前移，到位后，用钢丝绳从预留孔道穿下并用卡环与滑梁上的吊环连接，将

26、侧模系统托起。然后将滑梁挂轮滑移到位，用IV级钢吊杆将钢丝绳换掉。将底模系统后端挂轮滑移到位后锚固于已成梁段上，前端用IV级钢与前上横梁连接。 （3） 初调中线、标高。 （4） 用千斤顶将底模系统与底板，侧模系统与翼缘板及腹板外侧密合，并将后吊杆带上保险螺母。（5） 用倒链将内模系统拖移到位，并调好中线及标高。 （6） 绑扎底板、腹板钢筋、安装预应力管道、立内模、预埋预埋件，绑扎顶板钢筋、预埋预埋件、安装端模。 （7） 复核中线、标高，并检查合格后，灌注混凝土（在施工过程中如发现预留孔与挂篮位置不适时，要查明原因，进行处理，不得强行扭杆穿入孔洞，IV级钢吊杆严禁弯曲、打火）。 等强张拉、压浆以

27、后，重复以上步骤。7. 合拢施工及体系转换合拢段施工是连续梁施工和体系转换的重要环节，合拢施工必须满足受力状态的设计要求和保持梁体线形，控制合拢段的施工误差。利用连续梁成桥设计的负弯矩预应力筋为支承，是连续梁分段悬浇施工的受力特点。悬浇过程中各独立“T”构的梁体处于负弯矩受力状态，随着各“T”构的依次合拢，梁体也依次转化为不同结构的受力状态，直至连续梁的成桥状态，完成连续梁的体系转换。合拢施工方案及体系转换顺序一般在施工图中设计中已有明确规定，采用逐孔合拢或多孔一次合拢。一般都是对称进行，其顺序为先各边跨，再次中跨最后中跨。7.1合拢段施工方法边跨合拢在边跨合拢段，将挂篮前移使前端模板与现浇段

28、梁体搭接20cm左右，并锚固（或将挂篮前移伸至现浇支架或托架上）。安装合拢支撑劲性骨架，对称张拉临时合拢束，其张拉力可采用该钢束总张拉力的1/41/3，临时张拉完毕后，再安装体外支撑型钢，最后安装模板，绑扎钢筋，浇注合拢段混凝土。 中跨合拢在中跨合拢段，施工中拆除中跨一端的挂篮，另一端挂篮前移，完成挂篮底，外模板的安装。然后在中跨两悬臂端加配重，焊接劲性骨架，并进行钢筋的绑扎、模板和波纹管的安装工作。在设计要求的温度范围内进行合拢段混凝土的浇注，并同步逐级解除配重。待合拢段达到设计强度后按设计张拉顺序张拉中跨底板预应力筋，最后拆除挂篮。见附图：边跨、中跨合拢示意图。7.2 合拢段的施工要求合拢

29、顺序必须满足设计要求。合拢前要调整中线和高程，连续梁将合拢一侧的临时固定支座释放，同时将两悬臂端的距离按设计合拢温度及预施应力后弹性压缩换算后进行约束锁定。混凝土浇筑前，合拢口两端悬臂预加荷载应符合设计要求，同时符合线性控制流程，并于混凝土浇筑过程中逐步撤除。合拢段混凝土浇筑时间，宜在一天中最低气温时完成，所用于合拢段的混凝土强度等级可提高一级，或选用早强、高强、少收缩或微膨胀的水泥拌制的混凝土，以便尽早张拉，防止接缝处出现裂缝。合拢段混凝土浇筑完毕，立即加强养护，使之保持湿润，并覆盖，以减少日照直射的温度影响。7.3 结构体系转换当连续梁桥悬臂浇筑完毕，拆除墩顶临时锚固系统时，梁体的弯矩方向

30、发生转换，必须注意使预应力钢材符合设计布置。在拆除墩顶临时锚固系统前，应按设计要求张拉一部分梁段底部的预应力筋（承受梁体正弯矩的预应力筋），并在悬臂梁端设置向下的预拱度，以保证转换体系前后张拉和阶段的安全。对号梁段在放松墩顶临时锚固时，应注意均衡对称，确保均匀地释放。在放松前应测量和节段的高程，在放松过程中，须注意各节段的高程变化，如有异常情况应立即停止，以保证施工安全。对转为超静定结构，应考虑钢材张拉、支座变形、温度变化等各种因素引起结构的次内力，若按设计要求需进行内力调整时，应以标高、反力等多种因素控制，相互校核，如出入过大应分析研究。8.箱梁线型控制线形控制对于一座T型刚构悬臂现浇箱梁的

31、美观、使用寿命以及运营状况都有着至关重要的影响，而T构桥梁一旦建成线形就基本定型，所以预先控制就变得尤为重要。平面曲线线形的控制通过精确的测量和施工中严格控制能够满足要求；桥梁纵向变截面曲线线形控制影响因素多、计算复杂，监控难度大是线形控制的关键。（以下所称线形均指竖向线形）在竖向线形控制的各个环节中最困难的就是施工挠度的预测计算。如何科学合理确定悬臂桥箱梁每一个待浇节段预拱度准确的设置，以及设置预拱度在施工过程中得到有效的控制，是施工线形控制的难点，也是保证一跨桥梁从两个悬臂端最终是否按施工误差允许值顺利合拢、整个桥梁合拢后的美观及运营安全的主要控制环节。8.1线形控制理论分析及控制流程竖向

32、线形控制主要依据施工预先选用的混凝土自重、施工临时荷载、预应力张拉设计值等主要荷载，对悬臂梁产生正负挠度计算叠加值；另外还要考虑桥梁悬臂施工引起的静定结构短期弹性挠度和长期徐变挠度值。施工时对于静定悬臂施工的两端预设上拱度的具体做法是在施工标高的基础上预设弹性挠度和徐变挠度影响数值。由于受各种待定因素的影响，如：同一座桥梁各节段施工环境温度、湿度以及养护时间的不同所产生的影响不同，长期徐变挠度影响从理论上讲要考虑运营后五年内反复荷载的作用才能消除，因此不可能通过理论计算的方法来完全解决，在理论计算的基础上进行必要的监控量测，对量测数据同理论数据进行比较分析酌情调整是设置预拱度最有效的办法。在实

33、际施工中遵循“计算预测施工量测反馈分析计算调整施工量测”的次序循环进行，在成桥后，再根据实测线形和预测线形进行比较，对整个线形控制过程进行分析总结。如下图所示：线形控制流程图 线形控制计算的理论依据.1 主要影响因素 施工过程的挠度计算不仅与力学计算模型的选取有关，而且更重要的是与许多影响挠度的因素相关，这些主要因素包括：（1）施工阶段的一期恒载：梁自身静载和预加应力；（2）施工临时荷载：悬浇的挂篮、施工荷载等；（3）环境因素：温度变化、混凝土收缩徐变等。除此以外，还有许多随机变化的待定因素，如：混凝土自身的弹塑性性能，各节段施工周期随季节变化的不定性, 预应力损失的随机性，日照使结构混凝土内

34、外温度变化的不均衡性。8.1.2.2 主要影响因素的计算方法 (1)施工静载引起的挠度，如下图。施工静载包括一期恒载和施工临时荷载，各节段的混凝土自重与一期恒载，挂篮设备以及机具人员等属于施工临时荷载，混凝土自重产生的挠度通过悬臂梁的自重挠度公式进行计算，在此不赘述，仅说明各节段对各点挠度的叠加公式。由于各个节段对其前面的节段均会产生挠度，故而计算各节段的自重挠度值时必须进行叠加计算，具体计算公式如下： ijj#节段自重及预应力束在i节段端头产生的挠度；i 由各梁段自重在i节段产生的挠度总和；ij由张拉各节段预应力在i节段产生的挠度总和；施工自重产生的挠度叠加图由于挂篮设备的重心距悬臂梁的根部

35、力臂较大，造成已完成梁段的变形，从而使待浇注梁段模板下垂，这种变形属于弹性变形，将随着挂篮的拆除而消失，因此在设置预拱度时，要预先考虑施工临时荷载4i的影响。即施工临时荷载属于在施工中移动的临时静载，是静载计算的一个特例，且该施工静载随着节段的前移该挠度不断增大，但随着节段的完成最后在合拢时拆除而归于0，故在标高计算过程中要予以扣除。挂篮自重及临时荷载引起的挠度计算实际就是：n节段重量等于挂篮及临时荷载重量引起的挠度in的计算。且该挠度按照负值计算（在合拢后挠度消失，梁体在最后统一产生负挠度，故在前期计算按照负挠度叠加）。(2)预应力引起的挠度由于悬臂结构施工时的预应力束均在梁体的上部，所以各

36、节段预应力引起的挠度一般为负值。根据预应力引起的挠度计算公式计算叠加而得出各节段的预应力挠度值j，具体叠加办法同梁体自重产生的挠度叠加办法相同，在此不再赘述。(3)挂篮变形引起的挠度由于悬臂结构各节段的自重比较大，所以挂篮的变形值也必须予以考虑。其中挂篮变形值是根据挂篮加载试验（挂篮加载试验是在挂篮安装完毕后，按照悬臂浇注最重节段的120%进行加载通过测量得来）的各项综合测试结果，绘出挂篮“荷载挠度曲线”，然后进行内插而得挂篮变形挠度值ig。(4)混凝土收缩徐变的影响当施工阶段变形的理论计算值与实测值吻合较好的情况下，可以通过累计变形分析来调整混凝土的收缩徐变系数。即在理论模型中首先将混凝土容

37、重、梁体尺寸、钢绞线张拉应力、钢绞线摩擦系数等参数调整准确，保证理论模型与实际结构的初步吻合，进而由累计变形理论计算值与实测值的差异来调整理论模型中混凝土收缩徐变系数，使累积变形的理论模型与实际结构的变形相吻合。钢筋混凝土及预应力混凝土结构内力和位移计算必须考虑混凝土收缩徐变的影响。影响收缩徐变的主要因素有：水泥品种、集料性质、混凝土配合比、外加剂和其它成分、加载龄期、环境龄期、环境温度、试件尺寸、应力大小及应力持续时间等。混凝土的收缩徐变不仅影响结构在施工期间的变形，而且对结构在成桥竣工后的变形也有较大影响。在建立理论计算模型时，混凝土收缩徐变产生挠度一般按照混凝土随龄期增长的收缩徐变系数对

38、整体预拱度予以调整,即： ix=t*(i -j +4i +ig ) 式中：ix混凝土收缩、徐变在i节段引起的挠度；t混凝土收缩徐变系数（通常首先根据以往的经验和相关资料进行综合分析赋初值）；j由张拉各节段预应力在i节段产生的挠度总和；4i施工临时荷载在i节段引起的挠度；ig挂篮对i节段引起的挠度。8.1.2.3 竖向线形主要指标（立模标高Hlmi）的计算在计算出以上各个技术参数的基础上，对各个节段的立模标高进行预测计算。在各节段施工前就要预先确定该段的立模标高，每节段立模标高的计算采用下面的立模标高计算公式：Hlmi= Hsji+i -4i -j +ig+ix式中：Hlmii节段立模标高；Hs

39、jii节段设计标高；通过以上的计算，就可以准确的预先计算出各个节段的施工立模标高，在施工监控过程中，根据提供的立模标高进行施工前后的监测分析，以确定后续标高的计算。8.2 线形监控实施监控网点的设置在悬臂箱梁开始施工前，为了测量工作的方便，通过设计单位提供的施工区平面导线点，在0号块现浇梁墩顶选择可靠点进行控制点加密，并以多边形导线网的技术要求和精度指标进行联测复核。合格后经监理工程师签认，作为测量放线的依据。对已测设完成的加密高程或平面控制网点随施工进度的推进，务必进行定期复核。在施工过程中，每个节段均需进行数次观测（即浇筑混凝土前、浇筑混凝土后张拉前、张拉完成后、挂篮移出后均须进行标高观测

40、），观察各控制测点的挠度及主梁合拢精度及桥面的线形。鉴于日照温差的复杂性，为了提高测量精度，观测的时间宜安排在早晨太阳出来之前进行。根据测定的数据进行分析判定是否需要进行调整或参数修正。 标高监控测点的布置主梁0#节段浇注施工时，在顶面上设置五个基准点，其它节段开始浇注后，在每一节段与下节段相接处底板及顶板各布置3个观测点，观测点采用30厘米长25螺纹钢筋预先焊接在相应位置的箱梁钢筋上。要求顶面平整，埋设垂直、牢靠，一节段（两头）共布置12个观测点。具体布设位置如下图：悬浇段变形及标高测点布置正面图(单位：cm)0号块变形及标高测点布置平面图(单位：cm)节段变形及标高测点布置平面图(单位：cm)9.质量要求及验收 连续梁悬臂浇筑梁段的允许偏差和检查方法序号项 目允许偏差（mm）检 验 方 法1悬臂梁段高程+15，-5测量检查2合拢前两悬臂端相