外架施工方案西映金沙完整版

1、外架施工方案西映金沙完整版（完整版优秀资料，可直接使用可编辑，推荐下载）外脚手架专项施工方案一、工程概况：西映金沙安置小区工程位于成都市青羊区苏坡街道清江村 3 组。 建筑面积81954。33m2，建筑地下层数1层，地上层数17-18层，标 准层层高3m,建筑高度54.75m。建筑结构为框剪结构，基础为筏 板基础。要求工期为 22 个月（660 天）.二、编制依据1、西映金沙安置小区工程建筑、结构施工图2、建筑施工安全检查标准 JGJ59 993、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 20014、钢结构工程施工质量及验收规范 GB5 5-20015、钢结构设计规范 GB50017

2、-2003三、脚手架搭设形式1 、地下室施工阶段，采用满堂脚手架。2 、底板施工时，在施工大门基坑处各设置一条安全梯道，上满铺 50 厚木板 , 并全部用密目安全网防护，以供上下人行通道使用。3、基础施工期间，沿坑边周围搭设安全防护，沿坑边砌 200 高 砖砌挡脚板 , 并刷黄黑警示漆，上搭设钢管栏杆，栏杆高度不小于 1200 mmo4、主体结构施工阶段外脚手架采用双排脚手架及悬挑式脚手架，其分段方式为13层（商业楼）、6层（1#、2#、3#、4#楼）、 7层（ 5楼）采用双排落地脚手架， 7层、 13层（1、 2#、 3、 4# 楼）搭设悬挑脚手架，8层、14层（5#楼）处设置悬挑脚手架。四

3、、脚手架搭设及构造措施（一）、悬挑式脚手架1 、搭设参数：（1）悬挑支架采用工16,长度4米，支架外伸长度为1300mm（2 ）立杆间距1500mm内立杆距墙300mm外立杆距墙1200mm（3）大横杆沿纵向通长设置，步距1500mm.（4）小横杆间距沿纵向750mm高度方向间距1500mm（5）剪力撑从转角处两侧开始沿周边每隔 4跨（即6m）设置，剪 刀撑跨四根立杆，按二层一斜交，沿高度方向通长设置。（6）锚环采用18圆钢制作，锚固长度每边大于450伽,锚环埋 点至梁边距为1800mm（7）拉接点：采用钢管扣件式刚性拉接点，每层外梁边有门洞 处的剪力墙处拉接一处。2、外架支架：（1 ）挑梁制

4、作：挑梁采用工16工字钢。根据挑梁平面布置图所提尺寸，在挑梁 前端立杆位置焊8钢管25以固定立杆，钢筋高150mm卩 仃 j 早如如图：工16工字钢48X 3.5钢管_工16工字钢（2）安装：挑梁固定:主体混凝土浇筑前，按外架挑梁平面布置图所示位置埋设内侧 18外侧用14钢筋锚环（锚固长度每边大于 450伽）。挑梁位于 门洞中时，在建筑物墙（梁）上埋锚环；挑梁位于剪力墙内时，预 留150（宽）X 250（高）预留洞，用于挑梁前端固定.挑梁尾部按图示尺 寸埋钢筋锚环，锚环放置在现浇板底网片钢筋下侧，且锚固长度不小 于450伽,拐角外安放1000mr长18钢筋与板底筋绑扎，以保证锚环 锚固力。如下

5、图：拉环与型钢之间用木楔塞紧ju 18钢筋与板底钢筋绑扎3、构造措施及要求（1）管件接头：采用扣件接头，相邻大横杆、立杆严禁在同跨或 同步接头，接头间错开不小于 500mm且应在距主接点三分之一步距 或跨距内.（2）脚手板的铺设：该脚手架采用50厚木架板，板两端用10#铁丝扎牢.脚手板铺设采用搭接方式，搭接长度不小于300mm脚手板上用 5层竹胶板满铺。（3）密目网及钢丝网的安装在脚手架立杆的内侧挂阻燃型密目网，保证全封闭。脚手架上隔层设置竹笆板封闭 .（4）材料周转平台开设洞口时，应在洞口上部设双向斜撑。若断 开立管，则在洞口上此立管部位加设斜撑，并在两侧立柱处加设立 管，其搭设长度不少于二

6、步距。（二）双排落地脚手架（1） 架子基础本工程18层双排落地架直接支承在地下室地面上，双排架立杆下铺 50厚 300宽通长木板。（2）架子构造搭架采用48X 3。5脚手架钢管和与之配套的扣件，钢管扣件 质量及构造应符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001 ）的技术标准。该工程双排外架按如下构造搭设： 架管立杆纵向间距1.5m,内外立杆横向距离0.9m，内立杆距外墙面距离 300mm。 步高：采用1.5m步距搭设。 上横杆：间距同立杆，用扣件与立杆相连，小横杆距墙0.2m, 伸出大横杆 0.2m。 （大于 0.15m） 连墙杆：连墙点的竖向间距小于等于 4m竖向每层应与建

7、筑物相连,脚手架上部未设置连墙点的自由高度不得大于2 个步距。 扫地杆：距地面200300mn处连续设置。 剪力撑： 剪力撑应随外架的搭设而同时搭设 , 剪力撑与地面的夹角为 4560°, 同一位置沿高度方向剪力撑应连续设置不得中断, 剪力撑之间间距不大于 6 个跨距；架子转角处均设置剪刀撑 . 脚手板：脚手板采用50mn厚木架板，脚手架板在架上应满铺， 并在横杆处用短钢筋夹紧架板，以保证架板安全 . 安全网： 架子外侧满挂聚氯乙烯阻燃型密目安全网 , 水平兜网 隔层设置。四、脚手架工程力学验算（一）落地脚手架验算1、本部分为 18 层脚手架体系， 脚手架搭设高度为 18。80 米，

8、 采用落地式双排钢管脚手架，脚手架横距为0。9 m,纵距为1.5 m , 步距为1.5 m ;连墙件按二步三跨布置，即计算时按作用范围为1.5 m x 2X 1.5 m x 3考虑，单个连墙件作用面积为 13.5川。脚手架各构件设计及相关强度、变形、稳定性的验算： 根据规范要求,仅对连墙件和地基承载力进行验算 .（1） 连墙件的计算 :连墙件的轴向力计算值应按照下式计算 :N1=N1W+NO 风荷载基本风压值 WK=0。 2293KN/m2每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积2A W=3x 1。 5mx2x1.5m=13.5m2 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 （KN）,NO=

9、5KN 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（ KN）, 应按照下式计算： N1W=1。 4xWKxAW=1.4x 0.2293KN/m2x13。 5m2=4。 334KN NL=5。 0+4.334=9.334KN连墙件轴向力设计值：N二 x Ax 门 =0.829 x 4.89 x 102mriX 205N/mri=83o 103KN其中-轴心受压立杆的稳定系数，I为连墙件的长度，取1=0。9m 由此细比入=l/i=900.00mm/15.8mm=56。96 查 表C得=0.829;2 2A=4.98cm门=205N/mmNL=9.334KN N=83.103KN,连墙件的设计计算满足要求！若连

10、墙件采用扣件形式与构件连接，经过计算得到：N l=9。334KN小于双扣件的抗滑力16。0KN满足要求！（2） 脚手架荷载标准值计算 : 作用于脚手架上的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：A、脚手架（架体）自重标准值：每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m）,查建筑施工扣件式 钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表A 1可知本工程荷载 值取为 0。 1495KN/m；2=0。1495KN/rrX 24.6m=3.6777KNB脚手板的自重标准值（KN/m）,本例采用木脚手板，标准值为0。 35 KN/m2；2=0.35 KN/m2x 4X 1。500rrK

11、（ 0.900m+0。300m）/2=1。26KN;C栏杆与挡脚手板自重标准值（KN/m）,本例采用栏杆木脚手 板挡板,标准值为 0。 14KN/m,Ns3=0.14KN/mX 4X 1.5m/2=0。42KND悬挂的安全设施荷载，包括安全网（KN/m）,本例标准值取为 0.005KN/m2；2Nf0。005KN/rfiX 1。5mx 24.6m=0.1845KN;经计算得到,静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5。 5422KN; 活荷载为施工荷载标准值产生的轴线向力总和 ; 内、外立杆按 一纵距内施工总荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值2NQ=3KN/mnX

12、 0。9m 1.5mX 2/2=4.05KN。立杆的轴向压力设计值为：N=1。2N+1.4Nq=1。2X 5。5422 KN +1。4X 4.05KN=12 32KN;（3）立杆地基承载力验算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：P< fg其中P立杆基础底面的平均压力，P=N/A;N-上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；A基础底面积，本工程立杆下采用截面为300X 50伽的木垫板通长 铺设,木垫板作用长度取0。5m则基础底面面积A=0b 5X 0。3=0。15 m2fg立杆基础底面的平均压力，P=N/A=12.32KN/Do 15 m =82.13KN/ m 本工程脚手架基础为地下室

13、顶板，因顶板作为消防通道考虑，基础 承载力满足要求。（二）主体悬挑脚手架验算 本部分脚手架体系采用通过工字钢悬挑卸荷的方法搭设扣件式 双排钢管脚手架 , 设计及计算中取脚手架横距为 0.9 m, 纵距为 1。 5 m，步距为1 o 5 m;连墙件按二步三跨布置，即计算时按作用范围 为1.5 m x 2X 1.5 m x 3考虑，单个连墙件作用面积为 13。5nio脚手架各构件设计及相关强度、变形、稳定性的验算 :1、 水平小横杆计算：水平小横杆按照简支梁进行强度和挠度验算。荷载值计算：将作用在水平小横杆上面的脚手板自重静荷载和施工活荷载作为均布荷载，计算小横杆的最大弯矩值和挠度值。小横杆的自重

14、标准值： P1=0.0384KN/m；脚手板的荷载标准值：P2=0.35KN/m2X1。 5m/3=0.175KN/m；活荷载标准值：Q=3.00KN/rhx 1。50m/3=1。50KN/rq荷载的计算值： q=1。2X0.0384KN/m1。 2X0。 175KN/m1.4X 1.5 KN/m=2.356KN/m; 抗弯强度验算 : 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下 :2Mqmax=1/8 ql 2最大弯矩值为：Mmax=1/8 X 2.356 KN/m X 0.92=0。2385KN- m最大弯曲应力值为：6c qmax= Mqmax/WX=0。2385 X 10

15、 N mm/5。08X 103 mm 3=46.94N/mm=205N/ mm2小横杆的抗弯强度满足要求. 挠度值验算： 最大挠度值计算应取为简支梁均布荷载作用下的挠度。荷载标准值：q=0.0384KN/m+0.175KN/m+1 5KN/m=1 7134KN/m 挠度计算公式：丫 qmax=5ql 4/384EI最大挠度计算：Y qmax=5.0 X 1。7134N/mnX( 900ml) 4/(384 X 2。060 X 106N/mrn X 121900mm4)Y qmax=0。0582mm<Y =900mm/150=6mr与 10mm的较小值.二小横杆的挠度变形满足条件。2、水平

16、大横杆计算：水平大横杆按照三跨连续梁进行强度计算和挠度验算.荷载值计算：小横杆的自重标准值：P仁 0384KN/RX 1.1m=0。0422KN脚手板的荷载标准值：P2=0b35KN/mx 0.9 X 1 °500/3=0.1575KN; 活荷载标准值:Q=3KN/mX 0。9X 1。5/3=1.35KN;荷载计算值：P=(1°2X 0o 0422KN+1.2X 0.1575KN+1.4 X 1.35KN)/2=1.0648KNP PP PP Pq4l=1800mml=1800mml=1800mm(大横杆计算简图)2=205N/mm2 大横杆的抗弯强度满足要求。 挠度值验算

17、：最大挠度值计算应取伟大横杆自重均布荷载与集中荷载作用下 的最不利分配和挠度和。均布荷载作用下的最大挠度值计算公式如 下:4Y qmax=Oo 677ql /100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度值为 :Y gmax=O。677x 0o 0384“肝恋(1500mm7(100 x 2.06 x 106N/mrnx 121900ml查规范可知：直角、旋转单扣件承载力取值为8KN,按照扣件抗)Y 1max=0o 0524mm集中荷载作用下的最大挠度值计算公式为：Y pmax=1o 883Pl扣件抗滑验算：/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度值为：P=(0.0422KN+0o 15

18、75KN+1.35KN)/2=0o 7749KNY 2max=1.883 x 0.7749 x 103Nx (1500mm) 3/(100 x 2.060 x106N/mm2x 121900mm4)Y 2max=0.1961mm 最大挠度变形值为丫 maX= 丫 imax+丫 2max=0.0524+0 o 196仁0。2485mmY qmax=0。2485m 丫 =1500mm/150=10.0mm勺较小值。 大横杆的挠度变形满足要求。滑承载力系数 0。80 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.4KN。 纵向水平杆与立杆连接时， 扣件的抗滑承载力按下式进行验算：RW RC其中:Rc为扣件

19、抗滑承载力设计值，取FC=6.4KN;R 为纵向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 ;纵向水平杆的自重荷载标准值：P仁0 0384KN/mK 1。5m=00576KN横向水平杆的自重荷载标准值：P2=0b 5X 0。0384X 0。9X 3根=0。 0518KN脚手板的荷载标准值：P3=Q3KN/mx 0.9mX 1.5m/2 =0。2025KN 活荷载标准值：Q=3KN/治 0。9rriX 1.5m/2=2。025KN 荷载组合计算值： R=1.2X( 0.0576KN+0。0518KN+0.2025KN+ 1。4X2. 025KN=3。209KNR=3。 209KNW RC=6。 4KN二单

20、扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。4、脚手架荷载标准值计算 : 作用于脚手架上的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载 .( 1) 静荷载标准值包括以下内容 :脚手架(架体)自重标准值：每米立杆承受的结构自重标准值(KN/m，查建筑施工 扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001 )表A-1可知本工 程荷载值取为 0。 1495KN/m;21=0.1495KN/mX 18m=2 691KN(2) 脚手板的自重标准值( KN/m2) , 本例采用木脚手板，标准 值为 0.35 KN/m 2;22=0。35 KN/m2x 4X 1.500mX( 0。900m+0.300m)/2=1。26KN(3

21、) 栏杆与挡脚手板自重标准值(KN/m),本例采用栏杆木脚手 板挡板，标准值为 0.14KN/m，NG3=0。14KN/mx4X 1.5m/2=0。42KN;(4) 悬挂的安全设施荷载， 包括安全网 (KN/m2), 本例标准值取为 0。 005KN/m2;2NG4=0.005KN/m x 1。5mX 18m=0.135KN; 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4。 506KN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴线向力总和；内、外立杆 按一纵距内施工总荷载总和的 1/2 取值。 经计算得到 , 活荷载标准值2NQ=3KN/m2x 0。 9mx 1.5mx 2/2=4

22、。 05KN。 风荷载标准值计算：W k=0.7Uz US W其中W。-基本风压(KN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001 的规定采用： W=0.3KN/mf; (n=50)LZ -风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001 的规定采用：UZ=1。250;(50m,C类)LS -脚手架风荷载体系系数：参照第一部分计算，取US=1。 2350经计算得到，风荷载标准值：WK=0。 7x0。 3KN/m2x1.25x1。235=0.3432KN/m2。5、立杆的稳定性计算：(1) 不考虑风荷载作用时： 不考虑风荷载作用时，立杆的稳定性计算公式为：(T =N

23、/ A立杆的轴向压力设计值为：N=1。2N+1.4Nq=1.2 X4。506 KN +1。4X4.05KN=11。0772KN; (T =11077.2N/ (0.2062 X 489mm=109.86N/mm2=205N/mni; 立杆稳定性计算满足设计要求。( 2) 考虑风荷载作用时： 考虑风荷载作用的情况下 : 考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式为：(T =N/ A+M/WM f立杆的轴向压力设计值为N=1。 2NG+0。 85X1。 4NG=1.2X4.506KN+0。 85X 1。 4X 4.05KN=10.2267KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M计算：2MW=0.85X 1

24、。 4WKLah2/10IM=0.850 X 1.4 X 0.3432KN/mx 1。5mX (1。5n) 710=0。1378KN- m (T =10226.7N/(0。2062X 489mri) +137800N- mm/5080m5FF128。549mrn (T =128。549N/mm° =205N/ mm2二立杆稳定性计算满足设计要 求。6、连接件的计算 :连接件的轴向力计算值应按照下式计算：N1=N1W+NO风荷载基本风压值 WK=0。 3432KN/m2每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积2A w=3x 1。5m2X 1.5m=13.5m连墙件约束脚手架平面外变形

25、所产生的轴向力 （KN）,NO=5。 000KN 风荷载产生的连墙件轴向力设计值 （KN）, 应按照下式计算：22Nw=1.4 X WJX Aw=1。4X 0.3432KN/m2x 13。5m=6。486KNN1=5.0+6.486=11 。 486 KN连墙件轴向力设计值：N二 X AX° =0。829X 4.89 X 102mriX 205N/mr7=83o 103KN其中-轴心受压立杆的稳定系数，I为连墙件的长度，取l=0.9m ;由此细比入=l/i=900.00mm/15.8mm=56.96 查表C得=0。829;2 2A=4。98cm 门=205N/mmNL=11.486K

26、N< N=83.103KN,连墙件的设计计算满足要求！ 若连墙件采用扣件形式与构件连接 , 经过计算得到：N l=11.486KN小于双扣件的抗滑力16.0KN,满足要求！可采 用双扣件方式。7、悬挑脚手架的荷载、强度、挠度验算（1）悬挑梁选用工 1 6的相关参数及理论重量：43H=160mm b=88mm tw=6mmI X=1127cm4 WX=141cm3 理论重量为 20.513kg/m=0.201KN/m E=2 。 06X 105N/mm采用二层施工，四层铺板（2）悬挑脚手架的受力计算A、悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算。受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2X 4。 506

27、+1.4X 4。05=11.0772KN水平钢梁自重强度计算荷载q=0.201N/mmqAJLLU悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A 为墙支点。NN支座反力计算公式:丽N(2+k2+ki) +qL( 1+k2) /2RB=-N( k2+ki)+qL( 1k2)/2K= m/L=1。3/2.4=0。542 K1= m1/L=0.3/2。4=0.125FA=11O 0772X( 2+0。5+0。125)+0。201X2。4X( 1+0。5422)/2=29。390KNFB=-11.0772 X( 0.5+0.125 ) +0201 X 2。4X( 1-0。5422) /2=-

28、6.753KN支座弯矩计算公式：2M=N(m+m) -qm/2=11。0772X 1。5-0.201 X 1。22/2 = 16.471 KN m截面应力。=16.471 X 106N- mm/( 1。05X 141X 103 mn1)=111。225 N/mm水平支撑梁的计算强度小于205 N/mmL满足要求！C点最大挠度计算公式：32VnaF Nm + Nmi2L(3m2 m) /2 /3EI=11077。2X 12003+11077。2X 300冬(3 X 1200-300) /2 /3EI=(19141.4+1644。 9)X109N/mm3/(3X2.06X105N/mmX11274

29、4X 104 mm4)=2。 98mm最大挠度 Vmax=2.98mm水平支撑梁的最大挠度小于 1300/400=3.25mm,满足要求！B、悬挑梁的整体稳定性计算：(T =M/ (© bW)w f式中© b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算© b= : (570tb ) /Lh X (235/f y)=570 X 6X 88X 235/(1200 X 160X 205)=1 。 7976。稳二 M/ (© bWX)= (16。471 X 10 N- mr) / (1.797 X 141X 103mm3)22=65.006N/mm< f

30、稳=205 N/mm水平钢梁的稳定性系数计算f ,满足要求！C锚固段与楼板连接的计算：水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，前锚固钢筋选用14(二级钢)，后锚固钢筋选用圆钢 18拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=6.753KN校核安全度计算公式A/R> 2(tA/R = 7。7 > 2锚固钢筋抗拉强度满足要求。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并 要保证两侧30cm以上的搭接长度。六、脚手架的搭设及拆除(一) 脚手架的搭设1 、搭设顺序(1) 双排落地脚手架的搭设顺序 :放线t铺设底垫板t外立杆排列t外第一根大横杆t抛撑设置 T内立杆T内第一根大横杆T

31、小横杆T第二步架搭设T连墙件设置 T扫地杆T第三步架搭设T第四步架搭设完T剪力撑设置T密目安 全网挂设T水平兜网安设T循环至架搭设完毕T验收使用。(2) 悬挑式脚手架搭设顺序起步挑梁锚固T通长拉结钢管连结t内侧第一根大横杆T铺操 作用脚手板t外侧第一根大横杆T下部斜撑杆搭设固定t外立杆t 临时拉结杆件t外第二根大横杆T内立杆t内第二根大横杆t小横 杆T拉结管件搭设t第三根内、外侧大横杆T挂密目安全网T起步 架木板及竹胶板封闭T挂密目网钢丝网T第二层架搭设T第三层架 搭设T起步架层搭设双排内架T设倒拉杆及斜撑T拆除下层斜撑T 第四层架搭T第五层架搭设.2、每层脚手架搭设后，应按规范要求校正步距、

32、纵距、横杆及 立杆的垂直度 .3、脚手架搭设，尚应符合以下规定 :(1)扣件必须拧紧，施工时其扭紧力矩应在 40Nm至65N 之间。(2)脚手架搭设过程中，在外立杆内侧搭设 1.2m 高护身栏杆。(3) 脚手架必须配合施工进度进行，一次搭设高度不应超过相 邻连墙件以上二步。(4) 开始搭设立杆时，应每隔 6 跨设置一根抛撑，直至连墙件 安装稳定后，方可根据情况拆除 .(5) 当搭至有连墙件的构造点时 , 在搭设完该处的立杆， 纵向水 平杆，横向水平杆后，应立即设置连墙件。(6) 顶层立杆高出女儿墙顶 1.2m.(7) 在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直 角扣件与内、外角部立杆

33、固定。(8 )对接扣件开口应朝上或朝内。(9)脚手板应满铺、铺稳、离开墙面 120 150mm对悬挑式脚手架，起挑层不应留空隙，应封闭严实。(二) 脚手架的拆除1 、拆除顺序：与搭设顺序相反。2、脚手架拆除前，应进行以下准备工作：(1 )应全面检查脚手架的扣件连接，连墙件及支撑体系是否符 合构造要求。( 2)应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序及措施, 经主管部门批准后方可实施。( 3)应对班组进行专项安全技术交底。( 4)应首先清除脚手架上的杂物及障碍物。(5)应根据拆除区域划出施工警戒线，并派专人值班，以免其它人进入作业区3、拆除脚手架时，应符合下列规定 :（1）拆除作业必须由上而下逐层进行 , 严禁上、下同时作业