琶洲地块五AB塔楼12塔吊基础施工方案

1、目 录一、工程概况2二、编制依据2三、塔吊基础设计方案2四、塔吊基础计算（A、B塔1、2#塔吊）3（一）、计算参数3（二）、塔机属性4（三）、塔机荷载4（四）、基础验算7五、 附图六、 岩土工程勘察报告七、 塔吊生产厂家提供资料 一、 工程概况本工程位于广州市海珠区琶洲村（地块五），G-1、G-2、G-3地上22层、地下3层，A、B塔楼建筑物高度大约94米，建筑总面积合计144270平方米，A塔吊最大安装高度为120米，B塔吊最大安装高度为130米；A、 B塔吊均为QTZ80（Q5613.6）型臂长50和56米的塔机，安装在A、B塔楼位置，具体安装位置详见平面布置图。二、 编制依据1、建设单位

2、提供岩土工程勘察报告及A、B塔楼及地下室超前钻勘察报告2、根据建设方提供的施工图及施工总平面布置图3、有关施工规范及规程a、地基与基础工程施工及验收规范 GB50202-2002b、建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-20014、 塔式起重机操作使用规程（JG/T100-1999）5、塔式起重机安装技术检验和验收规程6、塔式起重机使用规程7、塔式起重机保养修理规程8、塔式起重机安全装置调试规范9、QTZ5613）塔式起重机安装工艺10、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）11、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）12、塔式起重机安全规程（GB5144-94）13、塔式起重机技

3、术条件（GB/T9462-94）14、广东省特种设备安装维修保养单位资格认可审查标准及审查办法三、 塔吊基础设计方案 注：本方案的标高都是以绝对标高（广州城建高程）计算的 根据塔吊设置最近距离的超前钻地质勘察资料，拟采用天然基础能满足要求，塔吊基础设置在地下室底板标高以下，塔吊基础范围上部地下室底板混凝土采用后浇法施工，为确保后浇底板抗渗性能，在沿塔吊基础的地下室底板四周应按要求设置300mm宽、3mm厚止水钢板，地质勘察报告及基础设计图纸详见附图。1、A、B塔楼（1、2#）塔吊基础设计（1） 根据塔吊厂家提供的技术资料，要求塔吊基础截面尺寸5000×5000×1350mm

4、，为确保安全，本工程塔吊基础选用尺寸5800×5800×1350mm。本工程的塔吊基础底标高取绝对高程6.20米。（2）塔吊基础参照A塔楼超前钻5Z05、5Z10、5Z15钻孔柱状图，5Z05、5Z10、5Z15在塔吊基底标高以上为强风化岩土层。依据5Z05、5Z10、5Z15钻孔柱状图，可知5Z05钻孔孔口在标高为5.55米，5.55米12.05米为强风化粉砂岩（地基承载力特征值600kpa），12.05米13.25米为中风化粉砂岩（地基承载力特征值2000kpa）；5Z10钻孔孔口标高5.43米，-5.438.43米之间为中风化粉砂岩层（地基承载力特征值2000kpa）

5、，8.43米11.43米为强风化砂岩（地基承载力特征值600kpa）； 5Z15钻孔孔口标高为5.33米，-5.33米11.33米为强风化粉砂岩。根据塔吊基础底标高为6.20米实际情况，并综合上述钻孔柱状图土层分布情况，因该范围土层强风化有56米深。（3）塔吊基础参照B塔楼超前钻5Z47、5Z52钻孔柱状图，5Z47、5Z52在塔吊基底标高以上为强风化岩土层。依据5Z47、5Z52钻孔柱状图，可知5Z47钻孔孔口在标高为2.55米，2.55米4.75米为全风化粉砂岩（地基承载力特征值300kpa），4.75米6.35米为中风化粉砂岩（地基承载力特征值2000kpa）；6.35米9.35米为强风

6、化粉砂岩（地基承载力特征值600kpa）; 9.35米-13.55米为中风化粉砂岩（地基承载力特征值2000kpa）；5Z52钻孔孔口标高3.10米，3.107.40米之间为全风化粉砂岩层（地基承载力特征值300kpa），7.40米9.10米为微风化砂岩（地基承载力特征值4000kpa）； 根据塔吊基础底标高为6.20米实际情况，并综合上述钻孔柱状图土层分布情况，因该范围土层强风化有34米深。（4）为不影响塔吊基础外墙底板施工，必须沿塔吊基础四周砌筑240mm厚挡土墙，并且在挡土墙外侧面1000×1000×1000mmm集水井，确保塔吊基础不积水。四、 塔吊基础计算（A、B

7、塔1、2#塔吊） 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。（一）、计算参数（1）基本参数QZT80 (5613.6)塔式起重机塔身尺寸为1.60m；塔吊基础承台面标高为-4.85m。（2）计算参数1）塔吊基础受力情况：荷载工况基础荷载P(kN)M(kN.m)FkFhMMZ工作状态701.0024.502117.20279.00非工作状态592.50100.402717.100（二）、塔机属性塔机

8、型号QZT80塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6（三）、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kN·m)Max60×11.5，10×50690平衡臂自重G3(kN)19.

9、8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地广东 广州市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.5塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.66风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.59×

10、1.95×1.32×0.20.79非工作状态0.8×1.2×1.66×1.95×1.32×0.52.05 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷载标准值Fvk(kN)0.79×0.35×1.6×4319.02倾覆力矩标准值Mk(kN·m)37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-

11、89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43)675.88非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1401.4水平荷载标准值Fvk'(kN)2.05×0.35×1.6×4349.36倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×49.36×43704.38 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2×401.4481.68起重荷

12、载设计值FQ(kN)1.4FQk1.4×6084竖向荷载设计值F(kN)481.68+84565.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.4×19.0226.63倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43)1008.86非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'1.2×401.4481.68水平荷载设计值Fv'(

13、kN)1.4Fvk'1.4×49.3669.1倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×49.36×431057.5（四）、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m)5.8基础宽b(m)5.8基础高度h(m)1.35基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基参数地基承载力特征值fak(kPa)6

14、00基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度(kN/m3)19基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)19基础埋置深度d(m)07修正后的地基承载力特征值fa(kPa)646.36地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=5.8×5.8×1.35×25=1135.35kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1135.35=1362.42

15、kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk''=G1RG1-G3RG3-G4RG4+0.5Fvk'H/1.2 =37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×49.36×43/1.2 =527.51kN·m Fvk''=Fvk'/1.2=49.36/1.2=41.13kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M''=1.2×(G1RG1-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.5Fvk'H/1.2 =1.2&#

16、215;(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×49.36×43/1.2 =809.88kN·m Fv''=Fv'/1.2=69.1/1.2=57.59kN 基础长宽比：l/b=5.8/5.8=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=5.8×5.82/6=32.52m3 Wy=bl2/6=5.8×5.82/6=32.52m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=704.

17、38×5.8/(5.82+5.82)0.5=498.07kN·m Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=704.38×5.8/(5.82+5.82)0.5=498.07kN·m 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(401.4+1135.35)/33.64-498.07/32.52-498.07/32.52=15.05kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压力计算 Pkmin=15.05kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/

18、Wy =(401.4+1135.35)/33.64+498.07/32.52+498.07/32.52=76.32kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(401.4+1135.35)/(5.8×5.8)=45.68kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =600.00+0.30×19.00×(5.80-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=646.36kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=45.68kPafa=646.36

19、kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=76.32kPa1.2fa=1.2×646.36=775.63kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1350-(40+20/2)=1300mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(401.400/33.640-(527.507+41.133×1.350)/32.519)=-8.096kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.

20、35×(401.400/33.640+(527.507+41.133×1.350)/32.519)=40.313kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.800+1.600)/2)×40.313/5.800=25.717kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(401.400/33.640-(527.507+41.133×1.350)/32.519)=-8.096kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk

21、''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(401.400/33.640+(527.507+41.133×1.350)/32.519)=40.313kN/m2 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.800+1.600)/2)×40.313/5.800=25.717kN/m2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(40.31+25.72)/2=33.01kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(40.31+25.72)/2=33.01kPa 基础所受剪力： Vx=|px

22、|(b-B)l/2=33.01×(5.8-1.6)×5.8/2=402.12kN Vy=|py|(l-B)b/2=33.01×(5.8-1.6)×5.8/2=402.12kN X轴方向抗剪： h0/l=1300/5800=0.224 0.25cfclh0=0.25×1×16.7×5800×1300=31479.5kNVx=402.12kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1300/5800=0.224 0.25cfcbh0=0.25×1×16.7×5800×1300=3

23、1479.5kNVy=402.12kN 满足要求！ 6、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=00.001 满足要求！ 四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB335 20150基础底部短向配筋HRB335 20150基础顶部长向配筋HRB335 18150基础顶部短向配筋HRB335 18150 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.8-1.6)2×33.01×5.8/8=422.23kN·m 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.8-1.6)2×33.01×5.8/8=422.23kN·m 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=422.23×106/(1×16.7×5800×13002)=0.003 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2&