单层单跨工业厂房课程设计改知识讲解

1、设计任务某车间为宜单层单跨钢筋混凝土装配结构， 跨度为27m柱距6m不抽柱， 纵向总长度为66m拟选用两台桥式起重机，A5级（中级）工作制，额定起 重量15/3t，轨顶标高8.4m，室内外高差150mm选用预应力混凝土折 线形屋架，1.5 X 6.0m预应力混凝土屋面板，无天窗，屋面活荷载为0.577 /m2。屋面构造采用外天沟排水，三毡四油防水层，20mn水泥砂浆 找平层；维护砖墙240mm厚 （容重为16KN/m3 ），外侧贴浅色釉面瓷砖， 内侧20mm厚混合砂浆抹灰，刷白色涂料；由勘察报告提供的资料可知： 天然地面下1.2m处为老土层，修正后的地基承载力为15< /m2，地下 水位

2、在地面下1.3m（标高-1.45m）。宜门口|nnntnnn6000fnnna nnn£门门D1111Q = 10-tQ=lCt图1-1建筑平面布置图图1-2 1-1 剖面图二、确定做法和相应荷载标准值1、屋面板：选自G410,板重：1.3kN/ m 2嵌缝重：0.1kN/ m2 （2）天沟板：选自G4102、天沟重（包括水重）：17.4kN/根3、预应力钢混筋凝土折线形屋架选自G415，屋架轴线图尺寸如图所示。每榀屋架重60.5kN。4、屋盖支撑：选自G415重量为：0.05kN/ m2 （沿水平面）5、基础梁：选自G320 , bx h=250X450mm 每根自重：16.90k

3、N& 吊车梁：选自G323，每根自重：50kN,轨道及垫层重：0.6kN/ m7、连系梁与过梁，截面与尺寸见剖面图。8、柱间支撑：选自G142.1三、柱截面尺寸与高度的确定基础采用单独杯形基础，基础顶面标高为-0.6m柱顶标高为11.4m,牛腿顶面标 咼为7.8m。柱子尺寸：1、柱子高度：上柱高 Hu =11.4m-7.8m =3.6m下柱高 Hl =7.8m 0.6m =8.4m柱总高 H = 11.4m 0.6m = 12.0m044001-1 02-22、柱截面尺寸：建议上柱为方形截面，bx h=400X400mm下柱为工字形截面,bx hx h f =400x 800x 150

4、mm牛腿尺寸、柱下端矩形截面部分高度尺寸 见图25。柱截面几何特征值为：A = 1.6 105 mm2I, =2.13 109mm2A2 =1.775 105mm212 = 14.38 109mm2g2 =4.44kN/m四、荷载计算1、恒载(1)屋盖恒载屋面板永久荷载标准值三毡四油防水层20mm厚水泥砂浆找平层小计屋面可变荷载标准值0.4kN/m0.8kN/m20kN /m30.02m =0.40kN /m3屋面均布活荷载（不上人屋面）0.5kN/m预应力混凝土屋面板（包括灌缝）1.40 kN / m2屋盖钢支撑0.05kN /m2天窗架37.7kN天沟重（包括水重）17.4kN / 根屋架

5、重力荷载为60.5kN /榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值：2G, =1.2 (2.2kN /m 6m 18m/2 60.5kN/2 37.7kN17.4kN) = 244.98kN(2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值：G3 =1.2 (50kN 0.8kN /m 6m)二 65.76kN(3) 柱自重重力荷载设计值：上柱 G4A =G4b =1.2 4kN/ m 3.6m=17.28kN下柱 G5A =G5B =1.2 4.44kN /m 8.4m =44.76kN沁JC=b3 f6k加：引，柱顶（标咼11.4m）檐口（标高13.5m）屋顶（标高16.92m）J "039匚&

6、quot;098z =1.182排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为：2k = 7z%2z。T.0 0.4 1.039 0.55kN/m2 =0.286kN/m2贸=1z%z=1.0 0.8 1.039 0.55kN/m2 =0.457kN/m2I''獭体系秫及啊榜寵则作用于排架计算简图（图27）上的风荷载设计值为：q1 =1.4 0.457kN/m2 6m=3.84kN/m2q2 =1.4 0.286kN /m 6m=2.40kN/m屋架各点处的Jz:标高（m）Jz1.1111.1761.12713.9516.6214.5516.591.175n礼 ZqCs"zh

7、)1z 0B0 =(0.8 0.5) 2.1 1.098 -(0.3 0.6)0.45 1.111n 乂1.4 2.67 1.176 (- 0.80.6)2.04 1.1750 = 33.40kN4、吊车荷载15/3kN 吊车的参数为：B =5.5m, K = 4.4m, g = 71.9kN,Q = 150kN, Fp,ma152kN。根据重力荷载之间的平衡关系：2(Fp,max + Fp,min) = G+Q + g得：Fp,min = 65.5kN。根据B及K,可算得吊车梁支座反力影响线中各轮对应点的竖向坐标，如图28。I4C：O 1兄.侗恥F if. r *F» -IF f

8、m m 叫5kh0f)J1图28御林作用下支座反力旳撫线(1) 吊车竖向荷载吊车竖向荷载设计值为：Dmax =YQFp,max瓦 y =1.4"52kN(1 +0.808十0.267+0.075) =457.52kNDm. = QFp,miyi =1.4 65.5 2.15 = 197.155kN(2) 吊车横向水平荷载作用于每个轮子上的吊车横向水平制动力计算：11T (Q g) 0.1 (150kN71.9kN)5.548kN44作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值计算Tmax ”qT' yi =1.4 5.548 2.15 =16.7kN五、排架内力分析柱剪力分配系数柱

9、子n = lu/hCo =3/1 + k3(1/n_ 1)n1佝Z = H u / H6 = H 3/C°EIii Z 1/dA, Bn = 0.148丸=0.300Co =2.596H 36a=0.268x100-|- A ="b = 0.51、恒载作用下的排架内力分析，计算简图如图29 (a)Gi 二 G =244.98kN,GZ 二 G3 G 上=62.32kN 17.28kN = 81.60kNG3 =G 下1 = 44.76kN.M1 二 G?e = 244.98kN 0.05m =12.25kN / mM 2 - (G1 G上 Ju -'G3e3= (2

10、44.98kN17.28kN) 0.2m-64.32kN 0.35m = 29.94kN排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。对于 A、B柱n =0.148,' =0.300 0C3二 1.1813 1 一 九2(1 一1)G =-一 =1.971,2彳土 1 3/ 1 八 1(1)nRaM1HC1C312.25kN m 1.97129.94kN m 1.18412= 4.96kNRb - -4.96kN求得Ri后，由于平衡条件可得各柱截面的弯矩和剪力。柱各截面的轴力为该界面以上重力荷载之和，恒载作用下的轴力弯矩如图29 (b)(c)。2、屋

11、面活荷载作用下的排架内力分析排架计算简图如图30(a)其中Q, =71.82kN，它在柱顶及变阶处引起的力矩为:M1A, =71.82kN x 0.05m =3.59kN m,M 2A = 71.82 x 0.20 = 14.36kN mG =1.971, C3 =1.181 则M1AHC1M2AHC33.59kN m 1.971 14.36kN m 1.18112-2.00kN( > )排架各柱的弯矩轴力图如图30 (b) (c)JiVii邸活辭韓梨躬捞析3、风荷载作用下的排架内力分析(1) 左风吹时计算简图如图31(a)。A,B 柱 n =0.148, =0.300有表 2.5.2

12、得1 31 讥-1)Ciin=0.3408i3(丄-1)nRA 二-q1HC1 -3.84kN/m 12m 0.34 二 - 15.7kN()R-q2HC1-2.4kN/m 12m 0.34 =-9.792kN()R 二 Ra Rb 匚 - -15.7kN -9.79kN -33.43kN - -58.92kN()各柱顶剪力分别为：Va 二 Ra - aR 二-15.7kN 0.5 58.92kN = 17.36kN()Vb =Rb - bR =-9.79kN 0.5 58.92kN =19.67kN( >)排架内力如图31 (b)由于死单跨，与左风吹情况相同，内力反向，计算简图和内力图

13、如图324、吊车荷载作用下排架内力分析(1)Dmax作用于A柱计算简图如图33 ( a),其中吊车竖向荷载Dmax,Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为Ma = Dmaxe3=457.52kN 0.35m =160.13kN mMb =Dmine3 =197.16kN 0.35m = 69kN m 对于A柱, C3 =1.18,贝URA 皿c3 = -160.13kNm 1.1815.7kN() H12mM b 69kN m .RbBC31.1 6.79kN( >)H12mR 二 Ra Rb 一 -15.7kN 6.79kN - -8.91kN()排架各柱顶剪力分别为：Va 二Ra-aR -

14、 -15.7kN0.58.91kN - -11.25kN()VB 二RB-BR 二-6.79kN0.58.91kN = 6.79kN( >)排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图33 (b) (c)。(2) Dmax作用于B柱由同理可得，内力图如图34(3) Tmax作用下当作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图35 (b)。对于 A柱，n = 0.148,' =0.300,a = (3.6m - 1.2m)/3.6m = 0.670,则2-33''3(1a)(1_a) _(23a)-0.627nRa =TMAXC5 - -16.70kN0.627 - -10.

15、48kN()同理，对于 B柱，n =0.148,% =0.305, a =0.670,C5 =0.627J则Rb = TmaxC5 二-16.70kN 0.627 二-10.48kN()排架柱顶总反力R为：R 二 ra RB 二-10.48kN (-10.48kN)二-20.96kN()各柱顶剪力为：VA =RA - AR10.48kN 0.5 (-20.96)kN =0VB 二 RB - BR 一1048kN 0.5 (-20.96)kN =0排架各柱的弯矩图及柱底剪力如图35 (a)/1656六、内力组合表1 A 柱内力设计值汇总表吊车竖向荷载吊车水平荷载风何载柱号及正向内力荷载类别恒载屋

16、面活载Dmax作用在A柱Dmax作用在B柱左风右风序-口， 号I IM5.613.61-40.57-40.57± 23.3874.41-86.26IHIIN262.2671.82000001n nM-24.33-10.75119.5628.43± 23.3874.41-86.26N326.5871.82457.52197.16000r1M17.336.0524.89-66.24± 163.66441.6-408.48n1N371.3171.82457.52197.16000订V4.962.00-11.27-11.27± 16.7059.84-48.44注

17、：M（单位为kN m）, V（单位为kN）表2 A柱内力设计值组合表截面+ Mmax及相应M , N-Mmax及相应N,VNmax及相应M,VNmin及相应M ,VMk,Nk备注I IM+0.9（ +）75.83+0.90.9（+）+123.82+0.9+0.9 （+）+-82.02+0.90.9（+）+123.82-87.78N max一项取 1 .35Sgk+ 0.7".4SqkN326.90262.26345.32262.26218.55n nM+0.90.9（+）+158.42+0.9（ +）111.64+0.9+0.9 （+）+152.84+0.9101.96N697.17

18、391.22761.81326.58m mM+0.9+0.9（ +）+572.94+0.90.9（+）+536.52+0.9+0.9 （+）+572.94+0.9414.77N806.54531.01806.54371.31V65.01-61.2965.0158.82Mk411.31381.17411.31298.33Nk620.30423.50620.30309.42Vk47.03-43.1947.0342.60注：M（单位为kN m）, N（单位为kN ） , V（单位为kN ）七、柱截面设计混凝土强度等级为 C30, fc = 14.3N / mm2, ftk = 2.01 N /mm2

19、;采用 HRB335级钢筋，fy = fy =300N/mm2，l =0.518。上下柱均采用对称钢筋。1、上柱配筋计算有内力组合表可见，上柱截面共有4组内力取h0 = 400 mm - 40mm = 360mm, 经判别，均为大偏压，选取一组最不利荷载组合。M 二-123.82, N = 262.26由附表11.1查的有吊车厂房排架方向上柱的计算长度I。=2 3.6m = 7.2m。 附加偏心距ea取20mm （大于400mm/30）。M 123.82 106N mmeo472.1mm,ei =仓 ea = 472.1mm 20mm = 270mmN262260N由|°/h = 7

20、200mm/400mm =18 5 ,故应考虑偏心距增大系数。=4.3621.00.5fcA0.5 14.3N /mm2 4002mm2N 262260N取 =1.02 亚=1.15 -0.01 ( 7800mm) 0.97 h400mm二121400 色 hh0=11,“ /270mm、 1400 (360mm7800mm400mm1.0 0.97 = 1.164N：1 fcbh°262260N21.0 14.3N /mm 400mm 360mm= 0.127 :2ash°80 mm0.222360mm取x = 2a$进行计算e"- h/2+as =1.164汉

21、 270mm 400mm/2 +40mm = 412.8mmNeFfy(h。-as )-1127.7mm2262260N 412.8mm2300N / mm (360mm-40mm)选用 420(AS = 1256mm2)，贝二 AS/(bh) =1256mm2 /(400mm - 400mm)= 0.785%0.2%，满足要求由附表11.1，得垂直于排架方向柱的计算长度1。=125 3.6m = 4.5m，贝l0/b = 4500mm/400mm =11.25,= 0.961。肌 =0.9 (fcA fy AS ) =0.9 0.961 (14.3N / mm 1143.7mm) 760mm

22、 400mm 400mm300N / mm2 1256mm2 2) 2630.94kN Nmax = 345.32kN满足弯矩作用平面外的承载力要求。2、下柱的配筋计算取h0 =800mm40mm =760mm ,与上柱分析方法类似，在内力组合表的8组内力中选取下列2组最不利内力。M =414.77kN m, N =371.31kN.M 536.52kNm,N=531.01kN.(1)按 M =414.77kN m, N =371.31kN.计算下柱计算长度取l0 -1.0,H8.6m，附加偏心距ea =800mm/30 = 26.67mm(大于 20mm), b = 100mm,bf = 4

23、00mm, hf = 150mm。6M 414.77 10 N mmeo1117mm,ei = e0 ea = 1117mm 26.67mm = 1143.7 mmN371310N> 5由|0/h =8600mm/800mm =10.75 5 5，故应考虑偏心距增大系数。且取<152 -1.0-0.5fcA1N0.5 14.3N/mm 400mm 800mm300mm(800mm2 150mm25mm) 371310N= 3.421.0取 1 =1.0 o=1 14001.0 1.0 = 1.055,8600mm、( )800mmei =1.055 1143.7mm = 1206.

24、6mm0.3h0 = 0.3 760mm = 228mm故为大偏心受压。先假定中和轴位于翼缘内，则N371310Nx264.9mm ： 150mm-.卄小彳 1.0 14.3N / mm 400mm“ h小800mm“"“小e=He + 一a$ = 1206.6mm += 40mm = 1566.6 mm2 2F* Ne"fcbf x(h0x/2)2A 二 As -371310N 1566.6mm-1.0 14.3N/mm2fy(h。-as )2400mm 64.9mm (760mm-64.9mm/2)/300N / mm (760mm - 40mm)2=1442.6mm(

25、2) 按 M = -536.52kN m, N = 531.01kN .计算计算方法同上述相同。计算过程从略，计算结果 乓=AS = 1833.6mm2。 综合上述计算结果，下柱截面选用 425( As二1964mm2)按此配筋，经验算柱弯 矩作用平面外的承载力亦，满足要求。3、柱的裂缝宽度验算规范规定，对e0/h0 0.55的柱应进行裂缝宽度验算。上柱及下住均出现 e0/h0 0.55的内力。故应进行裂缝宽度验算。验算过程见表3，其中上柱As = 1256mm2，下柱 As = 1964mm2, E 2.0 105N /mm2 ； 构件特征系数 :cr =2.1，混凝土保护层厚度c取25mm

26、。表3 柱的裂缝宽度验算表柱截面上柱下柱内力标准值M k /(kN m)88.78381.17Nk/kN218.55423.50e0 = M k / N k /mm406.2 >0.55h0900> 0.55h。pAste _0.5bh +(Bf -b)hf0.0157 <0.01,取Pte =0.010.0231Vt.丄1,丨0、2役 T +()4000e0 / h0 h1.0721.0(也 V 14) he = ne()+ h/ 2 as/ mm595.41260=h(b-b)/bh000.592z =0.87 0.12(1 Yf)(也)h0/mme297.4647.7N

27、kGz)2.j =/(N / mm )AsZ174.4203.8屮=1.1 0.65»te ° sk0.620.82口kdeqmax口“屮(1.9c + 0.08 戸)/ mm0.17<0.3（满足要求）0.24<0.3（满足要求）4、柱的箍筋配置非地震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般有构造要求，上、下柱均选用8200箍筋。5、牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图36.其中牛腿截面宽度400mm，牛腿截面高度h = 6OOmm,h0 = 565mm。（1）牛腿截面高度验算其中=0.65, ftk =2.01N/mm2,Fhk =0

28、（牛柱腿顶面没水平荷载 ），a二-150mm - 20mm = -130mm ： 0,取a = 0, FVK 按下式确定Dmax n G3457型 643塑二 380.41kN1.21.40.5邑丄匹 兀0.5亘 h°=0.6522.01 N/mm 400mm 565mm0.5= 590.54kN Fvk故牛腿截面高度满足要求图牛脚尺寸简图(2)牛腿配筋计算由于a = -150mm - 20mm = -130mm ： 0，因而该牛腿可按构造要求配筋。根据构造要求，As 一 Snbh =0.02 400mm 600mm =480mm2。实际选用4(As =616mm2)。水平箍筋选用

29、8100。&柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到强度后起吊。由表3可得柱插入杯口深度为h=0.9 800mm = 720mm，取h 850mm,则柱吊装时总长度为3.6m - 8.4m - 0.85m二佗85m，计算简图如图所示8图柱吊装计算简图柱吊装阶段的荷载为柱自重重力荷载(应考虑动力系数)，即qi _Gq1k = 1.5 1.35 25kN /m3 0.16m2 = 8.1kN /mq2 二"Gq2k =1.5 1.35 25kN /m30.4m 1.0m = 20.25kN /mq3 二Gq3k =1.5 1.35 25kN /m3 0.1775m2

30、 = 8.99kN/m在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为：1 2 1 2 2M1qu8.1kN/m 3.62 m2 = 52.49kN m2 212122M18.1kN/m (3.6m 0.6m)2(20.25kN/m - 8.1kN/m) 0.62m2 = 73.63kN m1由二 Mb = RAl 3q3l 3 M 2 =0 得：Ra =q3l3 -归 二丄 8.99kN /m 8.65m - 73.63kN m =29.82kN2I328.65mM3 =RaX-*q3X2令 dM = RA q3x = 0,得x = RA/q3 =29.82kN /8.99kN /m 二 3.32m

31、,则下柱最大弯 dx矩M3为：1 2 2M29.82k3-r8."kN/3.32m=49.46kN m柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算过程见表4.表4柱吊装阶段承载力及裂缝宽度验算表柱截面上柱下柱M (Mk)/(kN m)52.49 (38.88 )73.63 (54.54)FM u = fyAs(h° - as )/(kN m)120.58>0.9 X52.49=47.24424.22>0.9 X84.20=66.27%k =Mk/(0.87h°A0)/(N /mm2)98.8442.00屮1.1 -0.65=-tk PteJk0.26-0.25<

32、;0.2,取 0.2国 max即 子（1.9。十0.08眷）/口口ESte0.04<0.2（满足要求）0.012<0.2（满足要求）八、基础设计1. 设计条件根据建筑地基基础设计规范(GB 500072011)规定，对地基承载力特 征值在160W fk < 200kN /m2，单程排架结构、6m柱间的多层厂房，起重机额 定重量不超过300kN的二级建筑物，设计时可不作地基变形计算。基础采用C20混凝土，抗拉强度ft=1.1N/mm2; HPB300级钢筋，抗拉强度2f y=270N / mm。2. 初定基础的几何尺寸基础采用平板式锥形基础，柱子插入基础杯口深度hi应满足三个条

33、件：吊装时的稳定性，大于5%的柱长；大于纵向钢筋的锚固长度；由表 4-9知：h =0.9h=0.9 900mm=810mm> 800mm。因此初选 g =900mm。根据柱截面边长尺寸，查表4-11得：杯底厚度:-1 >200mm，选用i=250mm， 杯口底垫层为50mm。因杯壁厚度t>300mm,且大于基础梁宽，故取t=375mm。杯口顶部尺寸：宽=400mm+2 75mm=500mm；长=900mm+2 75mm=1050mm杯口底部尺寸：宽=400mm+2 50mm=500mm；长=900mm+2 50mm=1000mm基础总高度：h > h| - a1 +50

34、mm=900mm+250+50=1200mm基础埋深：d=1200mm+500mm=1700mm3. 地基计算基础梁传来墙体荷载(圈梁自重近似按墙体计算)：钢窗自重0.45kN/m2240 清水墙自重 0.24 18kN/m2 =4.32kN/m2外贴浅色釉面瓷砖0.5kN/m2 '5.16kN/m22220厚混合砂浆抹面 0.20 17kN/m =0.34kN/m基础梁自重16.10kNNw 16.10 5.1614.75 6 -4 8.40.45 4 8.4 kN =314.50kNew 二 240mm 900mm / 2 = 570mm基础顶面(即排架柱3-3截面)内力组合表列于

35、表4-21.柱传来的内力 Nmax,k =632.82kN+314.50kN=947.32kN表5 A柱杯口顶面内力组合组号基本组合标准组合M/(kN m)N/kNV/kNMk/(kN m)Nk/kNVk / kN1454.02P 926.0465.88238.47632.8227.642313.31426.0648.77144.26355.0524.08先按轴压基础估算基底尺寸2 2A> Nmax,k/(fak?sd) = 947.32/(200 20".7)m -5.71m偏心受压基础取1.4A =1.4 5.71m2 = 7.994m2，初步选l b =2.8m 3.8m

36、 =10.64m2。贝U基础底面积： A=2.8m 3.8m=10.64m2截面抵抗矩： W=lb2/6=2.8 3.82/6 =6.379m3基础及覆土自重：Gk 二 sAd =20 10.64 1.7kN = 361.76kN基础各部分尺寸详见图4-66.当基础宽度大于3m或埋深大于0.5m时，地基承载力特征值需按下式进行修 正：fa 7kb(3)d 皿(0.5)式中fak 地基承载力特征值，根据地质报告fak =200kN/ m2基础底面以下土的重度，取=18kN/m3;m 基础底面以上图的重度，取m=17kN/m3;b、d 基础宽度和埋深对地基承载力的修正系数根据表4-8可查得b=0、

37、d=1.1.fa = 200 1.1 17 (1.7 -0.5) kN/m2 =222.44kN/m2地基承载力计算采用 荷载标准值。作用于基础底面的力矩和轴力标准值，地基承载力计算采用荷载的标准组 合，盐酸过程见表4-22。基础底弯矩标准值：M dk二M k - Nwkew Vkh基础底轴力标准值：Ndk 二 Nk Nwk Gk Pk 二 Ndk/A Pk,ma Pk M dk/W表6地基承载力计算计算项目Mk/(kN m)Nk/kNVk/kNN wk/kNGk/kNMdk/(kN m)Ndk/kNPk/(kN/ m2)pk ,m ax/(kN/ m)组合1238.47632.8227.64

38、314.50361.7692.371309.08123.03V fa137.51V 1.2 fa组合2144.26355.0524.08314.50361.76-6.111031.3196.93V fa97.89V 1.2 fa4基础承载力计算基础的承载力计算包括受冲切承载力和底板受弯承载力。基础承载力计算采用荷载的基本组合。对于两种基本组合，地基净反力分别为Pn.max=(N 1.2 Nwk) / A (M 一 1.2 N WK® Vh) / W= (926.04 1.2 314.50)10.06 (454.02 -1.2 314.50 0.57 65.88 1.2)/6.3792

39、= 169.83(kN / m )pn.min =(N1.2Nwk) / A - (M -1.2“脱® Vh)/W= (926.04 1.2 314.50)10.06 -(454.02 -1.2 314.50 0.57 65.88 1.2)/6.3792= 172.66(kN /m )pn.max=(N 1.2Nwk)/ A (M 一 1.2Vh) /W= (426.061.2 314.50)10.06 -(313.311.2 314.500.5748.77 1.2)/6.3792 = 100.08( kN / m )pn.min =(N1.2Nwk) / A 一 (M 一 1.2

40、Nwk® Vh) /W-(426.06 1.2 314.50)10.06 -(313.31 -1.2 314.50 0.57 48.77 1.2) /6.3792 -50.95( kN /m )2 (1)抗冲切承载力计算近似取pn. max二169.83 (kN / 口 )1)柱根截面处(图4-67)b=2.8>bc+2h0=(0.4+21.16)m=2.72m2A=(l/2-b c/2-h°)-(b/2-b c/2- h° )22=(3.8/2-0.9/2-1.16)2.8-(2.8/2-0.4/2-1.16)=0.8104(m )Fpn. m aA=16

41、9083 0.8104=137.63KN冲切面水平投影面积为A=( b c +h 0 ) h 0=(0. 41.16) 1. = 1 6 m则冲切承载力:0.7 一： hftAi=°7 0.967 1.1 1.8096 106= 1347.41>Fi=137.26KN/m满足要求。2）变阶处冲切面与柱边冲切破坏重合，故其变阶处冲切面承载力可不用验算。（2）基础底板受弯承载力计算1）柱边（1 1）截面。柱边截面（1 1）处的地基净反力P”=121.25+（ ） 450/1900=132.76kN/m2沿地基长边方向的弯矩：M 1 舟l -h°）2（2b 飞）（“二 Pn

42、1 ）12169.86 132.76(3.8 0.9)2(2 2.8 0.4) ()-318.10kN需<配筋量：ASM1 /(0.9fyh0) =318.10 106/(0.9 270 1160) = 1128.49mm2台阶(2 2)截面。台阶处(22)的地基净反力2Pn2 =121.25 (169.83-121.25) 900/1900 =144.26kN/m沿基础长边方向的弯矩:M3 二丄(l-h°)2(2b bc')(贬 匹)24212169.83 144.26,(3.8 -1.8) (2 2.8 1.3)() = 180.60kNJm242需要的配筋量：ASM1/(0.9fyh0180.60 106/(0.9 270 710) = 1046.78mm2在基础长边方向配置 ：10200 （1510, As1=1177.50 mm ）2）柱边（3 3）截面。基础短边方向按轴心受压考虑，地基净反力pn=121.25Kn/m2柱边截面（33）处的弯矩为M2 =丄(1 -h0) 2(2I +hc)'( Pnma P 'n Jin24212169.83 72.66,(2.8 -0.4)2 (2 3.8 -