脚手架及支撑搭设专项施工方案

1、天邑春江花苑脚手架施工方案本工程地下一层，地上八层，架子采用48* §3.5钢管搭设，外架采用双排 单立杆落地架，浇筑磴搭设满堂脚手架，内装修搭设活动架。外安全防护采用安 全网。一、施工准备1 .熟悉施工图，了解建筑物的构造形式，如几何尺寸、门窗口、阳台位置及建筑物周围的地基等情况。2 .编制脚手架工程的施工组织设计，并经上级技术主管部门批准。3 .根据施工组织设计要求，组织脚手架材料的进场，并按有关规定进行检查验 收。验收合格后方使用。并按品种、规格分类堆放，堆放场地应平稳，并有一定的 排水措施。4 .平整场地，并对架子基础进行处理，处理后的地基应符合脚手架搭设要求。5 .在架子周

2、围设置畅通的排水沟。6 .脚手架基础验收合格后，方可放线定位。7 .搭设前应组织专业技术人员进行交底，并作好交底记录。二、施工要点1 .外墙脚手架搭设采用封闭型落地式双排钢管脚手架。其立杆的柱距为1.05,排距为1.5m,内 立杆距墙300mm,大横杆步距为1.8m,并设一道水平扫地杆，扫地杆距地面 150mm ,在操作面设1.2m高的护身栏杆，满铺脚手板并设250mm高的挡脚板， 外挂安全网。在脚手架的两端设置剪刀撑，中间每隔6根立杆再设置一道，且剪 刀撑应联系3-4根立杆，与地面间的夹角为45度，门洞口处在脚手架上架设八字 撑。考虑到肥槽土方回填滞后于结构施工，因此应先搭设挑架，待肥槽回填

3、后在 改为落地架。i I 切 T ' HUE 2、vjAa个：t 划邑11HKH如HL 5忙斗W-J如MIJ炉丽射VxftI丛。OX- - .刎力*?恻扶架支撑示匏2 马道搭设2.1 本工程设之字形马道，马道的坡度为 1:3 （高：长），宽度为1.2m。2.2 在马道的拐弯处设1.5m宽的休息平台。2.3 马道两侧及平台外围，应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度为1.2m,挡脚板高度为250mm o2.4 脚手板顺铺时，接头宜采用搭接，下面的板头应压住上面的板头，板头的凸 棱处应用三角木条填顺；并用8#铅丝绑扎。2.5 每隔300m设置一根防滑木条，木条厚度宜采用20-30mmo2.6 斜道及

4、端部应设剪刀撑。马道搭设详见下图。月曲那篇蹄艰乔百目网肪略罪用木圣绑扎.刚E30菇B叭科讳册喙弟8林生j.A：Vs." J；金十M-前世札 E.立fFF壑50和03400麻三脚手架搭设工艺3.1 脚手架的搭设顺序：做好搭设前的准备工作（材料准备、场地清理、安全 技术交底等）-根据楼层情况放出架体位置线-铺设垫板-放置纵向扫地杆一根据立杆间距逐根树立立杆，并与纵向扫地杆扣牢一安装横向扫地杆，并与 立杆 或纵向扫地杆扣牢安装第一步大横杆（与各立杆扣牢）-安装第一步小横杆（与各立 杆或大横杆扣牢）-第二步大横杆-第二步小横杆，加设临时斜支撑杆，上端与第二 步大横杆扣紧一安装第三、四步大横杆

5、一安装立杆一加设剪刀撑-铺竹脚手板-护 身栏杆和挡脚板-立挂安全网3.2 搭设前必须进行安全技术交底，在操作过程中严格按照上述搭设顺序进行， 且必须对所有杆配件进行严格检查，严禁使用规格和质量不合格的杆配件。3.3 因为外架采用的封闭式双排钢管脚手架，因此应从一个角部开始，并向两边 延伸交圈搭设，搭设过程中随立随校正后予以固定。3.4 立杆下统一垫4000mm XBOOmm X30mm的通长垫板，立杆底端之上50mm处一律设纵、横向扫地杆，并与立杆连接固定；立杆的接头宜采用对接接头，其对接接头应交错布置，两个相邻接头不应设在同步同跨内， 在高度方向错 开的距离不应小于500mm ;各接头中心距

6、主节点的距离不应大于步距的1/3；且里排立杆距墙的距离为450mm。3.5 纵向水平杆必须设于横向水平杆之下、立杆的内侧，为增加架体的稳定性， 横向水平杆必须交圈。其接头宜采用对接，对接接头应交错布置，相邻不应 设在同 跨内；相邻接头水平距离不应小于500mm,并应避免设在横向水平杆的跨中，立杆 和大横杆交点处必须设置小横杆，并两端采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆 轴线偏离主节点的距离不应大于150mm,靠墙一侧的外伸长度不 应大于500mm, 连接大横杆的对接扣件，开口应朝向架子内侧，螺栓要向上，以防雨水进入。3.6 在操作层上须设1.2m高的护身栏杆，且操作层上必须满铺脚手板，脚 手板

7、 应铺平、绑牢、铺稳。脚手板应对接，接头下方必须设双排小横杆，小横杆距离为 200mm，脚手板直接搭到墙面操作面，不得有空隙和探头板、飞跳板，采用14#铅 丝绑扎，且操作层设250mm高的挡脚板。3.7 工人在进行搭设作业时，作业面上需铺设临时脚手板并固定，工人必须戴好 安全帽和佩挂安全带，不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手，碰板撞等不 安全作 业。四.脚手架的使用和拆除4.1 在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构件，整体性杆件，连接紧固件，确 因操作需要临时拆除时，必须经主管责任师及安全总监同意，采取相应弥补措施， 并在作业后及时恢复。42人员上下必须走安全防护的进入通道（斜道），严禁攀援脚

8、手架上下。4.3 脚手架的拆除顺序与搭设顺序相反，从脚手架顶端拆除，其顺序为：安全网 /护身栏杆/挡脚板/脚手板/大横杆/纵向支撑/立杆4.4 在拆除过程中凡已松开连接的杆件应及时拆除，避免误扶和误靠已松脱 连接 的杆件。4.5 拆除的杆配件应以安全的方式运出和卸下，必须绑扎牢固或装入容器内才可 吊下，严禁向下抛掷，拆除过程中应作好配合、协调工作，禁止单人进行拆除较重 杆件等危险作业。五. 脚手架使用材料表序号名称规格数量备注148 X3.5钢管L=6米9500 根248 X3.5钢管L=5米1000 根348 X3.5钢管L=4米2500 根448 X3.5钢管L=3米1000 根548 X

9、3.5钢管L=2米9500 根648 X3.5钢管L=1米2000 根7扣件直角扣30000 只8扣件旋转扣5000 只9扣件对接扣8000 只10木跳板900平方米11密目网1.8米*6米10000平方米六.质量保证措施6.1 .脚手架用钢管：6.1.1 表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。6.1.2 外径偏差不大于壁厚偏差不大于-0.3mm。6.1.3 端面应平整，偏差不超过1.7mm。6.1.4 钢管长度规格必须按要求统一，不得长短参差不齐。6.2 .扣件：6.2.1 所用铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸 造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、浇冒

10、口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干 净。6.2.2 扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。1mm6.2.3 扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于 .6.2.4 当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于 5mm。6.2.5 扣件表面应进行防锈处理。6.3 安全网：必须是经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品，同时 具备监督部门批量验证和工厂检验合格证。安全网的力学性能符合安全网力学 性能试验方法（GB5726 - 88）的规定，进入现场后应对其进行模拟性砂 包 冲击试验。立网采用L-1.8 0密目网，水平网采用P-3 0的可密网；密目式 安全网 满

11、足以下条件：1 .在100cm2面积上，不少于2000目（即2000个洞眼）。做耐贯 穿试验（即用5kg重的钢管从距网中心3m高处垂直自由落下，碰到与地 面成 30°角的网眼上不穿透。6.4 .脚手架使用前，应由相关部门部门按分段、部位、搭设和防护等项目进行 检查、验收并填写验收单，合格后方可进行使用。脚手架搭设应符合规范要求。6.5 .大风雨后，施工负责人要及时组织相关人员对架子进行检查。6.6 脚手架各杆件相交伸出的端头，均要大于100mm,以防杆件滑脱。七、脚手架的安全与维护1 .安全网里脚手架砌外墙或用于多层、高层建筑的外脚手架，均需张设安全网，以保 证施工安全。支好后的安全

12、网应能承受160kg的冲击力，凡霉烂、有漏孔等不 得使 用。架设安全网时、其伸出宽度应大于2m,外口应高于内口，搭接牢固，每隔一 定距离应用拉绳将斜杆与地面锚拉牢，安全网应随楼层施工进度上升。2 .防雷电措施脚手架搭设应远离高压线，在使用期间，严禁与带电体接触。此外，在搭设 外脚手架施工过程中，如在雷雨季节，应设置避雷措施。八、悬挑脚手架搭设计算书：（2-8层）钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001 ） o 2-8层悬挑的脚手架为双排脚手架，搭设高度为21米，立杆采用单立管搭设尺寸为：立杆的纵距1.40米，立杆的横距1.20米，立杆的步距1.80米。采

13、用的钢管类型为48X3.5,连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.80米。施工均布荷载为3.0kN/m2,同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平 钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3 米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变 形。1、均布荷载值计算：大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150 Xl.200/3=0.060kN/m活荷载标准值

14、 Q=3.000 X1.200/3=1.200kN/m静荷载的计算值 q1=1.2 >0.038+1.2 X） .060=0.118kN/m活荷载的计算值 q2=1.4 X.200=1.680kN/m4%口口口 口口口口 L口口 I IJTTaSEAAAt-itl大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）a.大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2、抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯矩 计算公式如下：M唤70初F+0 10幻尸跨中最大弯矩为2M 仁(0.08 >0.118+0.10X1.680) X1.400 =0.348kN.m支座最大

15、弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为：2M2=-(0.10 >>.118+0.117X1.680) >.400 =-0.408kN.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.408 XI06/5080.0=80.394N/mm ”2大横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求！3、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 空仍般+ 0.990输静荷载标准值 q1 =0.038+0.060=0.098kN/m活荷载标准值q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 45V=(0.677 >0.098+0.990 X1.20

16、0) X1400.0 /(100 >2.06 X10X121900.0)=1.919mm大横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求！二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆的自重标准值P1 =0.038 Xl.400=0.054kN脚手板的荷载标准值P2=0.150 X1.200 X.400/3=0.084kN活荷载标准值 Q=3.000 X1.200 X1.400/3=1.680kN荷载的计算值 P=1.2 X0.054+1.2 X0.0

17、84+1.4 X1.680=2.517kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算：最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下Mjimk =M=(1.2 >0.038) X1.200 /8+2.517 xl.200/3=1.015kN.m62=1.015X10 /5080.0=199.846N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求！3、挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下384£/集中荷载最大挠度计算公式如下P7(3?a 4Za

18、/9)72EI小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V 仁 5.0 ».038 >200.00 4/(384 >2,060 >05 >121900.000)=0.04mm集中荷载标准值 P=0.054+0.084+1.680=1.818kN510 >21900.0)=4.440mm最大挠度和V=V1+V2=4.481mm小横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求！、扣件抗滑力的计算集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度22V2=1817.760 X1200.0 >3 >200.0 -4 >200.0 /9)/(72 >

19、2,06 >纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):R < Rc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1、荷载值计算横杆的自重标准值P1 =0.038 xl.200=0.046kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150 X1.200 xl.400/2=0.126kN活荷载标准值 Q=3.000 X1.200 X.400/2=2.520kN荷载的计算值 R=1.2X0.046+1.2X0.126+1,4X2.520=3.734kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-6

20、5N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN ;四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1248NG1 =0.125X10.800=1,348kN2(2)脚手板的自重标准值(kN/m )；本例采用竹笆片脚手板，标准值为 0.15NG2 = 0.150X4X1.400X(1.200+0.500)/2=0.714kN栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹一笆片脚手板挡板，标准

21、值为0.15NG3 = 0.150 X1.400 X4/2=0.420kN 2 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m)； 0.005NG4 = 0.005 X1.400 X0.800=0.076kN经计算得至U,青争荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =2.557kNo活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000 X X1.400 X1.200/2=5.040kN风荷载标准值应按照以下公式计算2其中W0基本风压(kN/m),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：

22、W0 = 0.450Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250Us风荷载体型系数：Us = 1.200经计算得到,风荷载标准值 Wk = 0.7 X0.450 X1.250 X1.200 =20.472kN/m。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85X1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式2MW = 0.85 X1.4Wklah /102其中Wk风荷载基本风压标准值(kN/m)；la立杆的纵距(m)；立杆的步距(m)o五、立杆的稳定性计算：1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N立杆

23、的轴心压力设计值，N=10.13kN ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得至U0.18 ；计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm ；10计算长度(m),由公式10 = kuh确定， IO=3.22m ；计算长度附加系数，取1.155；计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.55；2立杆净截面面积，A=4.89cm3立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm钢管立杆受压强度计算值(N/mm,经计算得到*=118.092f钢管立杆抗压强度设计值，M = 205.00N/mm凤满足要求!不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算2、考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值

24、，N=9.07kN ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查 表得到0.18 ；i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm ；If- 计算长度（m），由公式IO = kuh确后IO=3.22m ；k计算长度附加系数，取1.155 ;u-计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.552A 立杆净截面面积，A=4.89cm;3w- 立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cmMW -计算立杆段由风何载设计值产生的弯矩，MW-0.255kN.m ;厂 -钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到 =155.95 2f-钢管立杆抗压强度设计值，f-205.00N/mm;考虑风荷载时，

25、立杆的稳定性计算 vf,满足要求！六、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：NI = Nlw+No其中Nlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,应按 昭下式计算:Nlw = 1.4 X wk X Awwk风荷载基本风压标准值，wk = 0.472kN/m ；Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面2积，Aw = 3.60 X2.80 = 10.080m;No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN); No = 5.000经计算得到Nlw = 6.668kN,连墙件轴向力计算值NI = 11.668kN连墙件轴向力设计值Nf= FAf其中，轴心受压立杆的稳定系数，由

26、长细比|/i=50.00/1.58的结果查表得到'=0.92 ;22A = 4.89cm; f = 205.00N/mm 。经过计算得到Nf = 91.702kNNf>NI,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下p±其中N为连墙件的轴向拉力,N=11.668kN ;lw 为连墙件的周长，JR 3.1416 >48.0=150.80mm ;t为焊缝厚度，t=3.50mm ;2 ft 或 fC为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm;2经过焊缝抗拉强度 -=11667.92/(150.80 X3.50) = 22.11

27、 N/mm对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!连墙件对接焊缝连接示意图七、悬挑梁的受力计算A为墙悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固支点悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式:& -时阴+焙十乡(1-0)支座弯矩计算公式：陆1 =(呀切C点最大挠度计算公式:22 , 2N叫/乃一H3E1ml ql.1 (-1 + 43EI%加)其中 k = m/l3kl = ml/l,k2 = m2/l本工程算例中，m = 2500mm , I = 1500mm , rrd = 500mm , m2 =1700mm ；水平支撑梁的截面惯性矩l = 1660.

28、00cm /截面模量(抵抗矩)W =3185.00cm o受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.2 >2.56+1.4 >5.04=10.13kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2 X30.60 X).0001 X7.85 >10=0.29kN/mk=2.50/1.50=1.67kl=0.50/1.50=0.33k2=1.70/1.50=1.13代入公式，经过计算得到支座反力RA=35.916kN支座反力RB=-15.234kN最大弯矩 MA=23.176kN.m62抗弯计算强度 f=23.176X10 /(1.05 X185000.0)=1 19.308N/mm2水平支撑

29、梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm，满足要求！受脚手架作用集中计算荷载N=2.56+5.04=7.60kN水平钢梁自重计算荷载 q=30.60X0.0001 X7.85Xl0=0.24kN/m 最大挠度Vmax=7.812mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即5000.0mm水平支撑梁的最大挠度小于5000.0/400,满足要求！八、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁米用18号工字钢,计算公式如下b= </其中均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规 (GB50017-2003)附录B得到：范Hb=1.1

30、8由于* b大于06按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用5查表得到其值为0.8136经过计算得到强度=23.18 X10 /(0.813 X2185000.00)=154.1 ON/mm ;水平钢梁的稳定性计算v f,满足要求！九、锚固段与楼板连接的计算：1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=15.234kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为b 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混2凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm ;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=15234 X4/

31、(3.1416X50 X2)1/2=14mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面， 并要保证两侧30cm以上搭接长度2、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下:深度计算公式曲【川15.23kN1.5N/mmh要大于其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N =d楼板螺栓的直径，d = 20mm ；fb楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取29h楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到15234.23/(3.1416 >20 Xl.5)=161 .6mm。3水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

32、手)人其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N =15.23kNd楼板螺栓的直径,d = 20mm ；b楼板内的螺栓锚板边长,b=5d=100mm ;fee 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满 足要求！九、悬挑钢平台施工：为解决施工材料的垂直运输，缓解施工电梯压力和方便塔吊吊运模板、架料， 本工程在主体结构施工期间在建筑物外围搭设悬挑钢平台，悬挑平台尺寸3.4m X4m。具体设计方案如下：一、悬挑平台构造：1、设计极限荷载为23为安全考虑，钢平台实际使用荷载控制在1.5t。2、悬挑平台以2根20

33、a工字钢为主梁，以4根20钢绞线悬挑于上层剪力墙上，钢丝绳与主梁工字钢通过不小于 20 （圆钢）做成的吊环连接，连 接部 位应使用卡环。3、3根次梁采用18号工字钢，次梁一端搁置在主体结构梁上与预埋件焊接，一 端搁置在主梁上与主梁焊接。4、次梁上焊4.8钢管，间距为250mm,上铺9mm厚竹夹板，栏杆为钢管 与工 字钢焊接，间距为1000mm ,立杆上附两道水平杆，栏杆刷红白相 间油漆， 栏杆外围采用九夹板围护。5、所有焊缝应饱满、牢固，符合规范要求，钢丝绳用花篮螺栓（V03.0 型）连 接处另加保险钢丝绳两道，每根钢丝绳用4只YT - 22钢丝夹具卡牢。与剪力墙固定端应栓牢。夹板与水平钢管用

34、8号铁丝捆扎牢。L-VVH1 1 11 1 T-悬挑钢平台平面构造于剪力t胥上*I两兖卸央连接悦0饵丝绳红白相间栏杆与工孚钢焊接九央板国护总九夹板、20。工字钢15002000 11 &«!钢有与工字钢焊接悬挑钢平台剖面构造悬挑式钢平台节点函二、悬挑平台主要杆件计算:1、次梁计算（恒荷载）采用3根18号工字钢，自重236 N/m X3=708 N/m钢管与甲板以 600N/m2计,600 N/m 2X3.4 m=2040 N/m;施工活荷载（可变载）以2000kg计，q4=2000 X9.8/4=4900 N/m荷载设计值 708 N/m X.2+2040 N/m X1.2+

35、4900 N/m X.4=849 N/m+2448N/m+6860 N/m=10157 N/m次梁等效荷载示意次梁弯矩图按次梁为单跨简支梁，承受均布荷载计算弯矩（图2-1-7-5 ） o当次梁带悬臂 时，由下列公式计算弯矩：1 222M max qL （ 1 - ）8式中彳；I悬臂长度（m）；L次梁两端搁支点之间的长度（m）；q荷载设计值（N/m）；按题意二 °5 =0.1433.51 222 M max qL （ 1 - ） 81 22210157 3.52（1 -0.1432） 28=15242N m若Mmax2f,则次梁强度满足要求。查表知18号工字钢 Wn=185cm185 X103mm3。按两根 18 号工字钢计算，Wn 2f=185 X103mm3x2>215 N/mm 2=79550 N mMmax=15242 N m W/Vn2f=79550 N m 次梁强度满足要求。2、计算主梁外侧主梁以钢丝绳吊点作支承点，从安全考虑里侧第二道钢丝绳的作用忽略不 计，里侧