高支模方案(品茗软件验算)

1、第一章 工程概况工程名称：珠海大泽工贸有限公司一期厂房、门卫工程建设单位：珠海大泽工贸有限公司设计单位：珠海市建筑设计院监理单位：珠海市卓越建设工程咨询有限公司施工单位：湖南省第四工程有限公司珠海分公司建筑面积：3722.25m2建筑高度：16m工程地点：珠海市金湾区红旗镇小林和兴路东侧结构形式：框架结构层 数： 3 层基础形式：预应力管桩基础本工程采用现浇钢筋混凝土框架结构，厂房首层高7.8m,二层至三层为4.1m,现浇板最大厚度为120mm最大梁截面尺寸为300*800mm高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001混凝土结才设计规范GB50010-200

2、2、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁板支架高度大于 4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。第二章梁模板计算书厂房二层梁中KL6截面尺寸为300*800mm按此梁计算梁段:KL6。单位：mm单位：rnm一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)： 0.30;梁截面高度 D(m): 0.80;混凝土板厚度(mm): 120.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m) ： 0.80;立杆上

3、端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.10;立杆步距h(m): 1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)： 1.00；梁支撑架搭设高度H(m): 7.80;梁两侧立杆间距(m): 0.60;承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1;采用的钢管类型为48X3.5立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载 力折减系数：1.00;2 .荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)： 24.00;模板自重(kN/m2): 0.30;钢筋自重 (kN/m3):1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2)： 2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):

4、17.8;振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)： 2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m 2)： 4.0；3 .材料参数木材弹性模量E(N/mm2)： 9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm) ： 16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm 2)： 17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm 2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm) ： 20.00；面板弹性模量E(N/mm2)： 6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 13.0；4 .梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm) ： 60.0；梁底方木截面高度h(mm) ： 80.0；梁底纵向支撑根数： 2；5

5、 .梁侧模板参数主楞间距 (mm) ： 500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量： 4；穿梁螺栓直径(mm): M12;穿梁螺栓水平间距(mm): 500;竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm， 300mm， 450mm， 600mm；主楞材料：木方；宽度 (mm) ： 60.00；高度(mm) ： 80.00；主楞合并根数： 2；次楞材料：木方；宽度 (mm) ： 60.00；高度(mm) ： 80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:1/2 F=0.22丫h他VF=y H其中r-混凝土的重力密度，取24.000kN/m

6、3;t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h ；T -混凝土的入模温度，取20.000 C;V -混凝土的浇筑速度，取1.500m/h;H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；制-外加剂影响修正系数，取1.200;皮-混凝土坍落度影响修正系数，取1.1500分别计算得17.848 kN/m 2、18.000 kN/m；取较小值17.848 kN/m2作为本 工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土 侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下

7、的三跨连续梁计算。qF1F1r227227227面板计算简图(单位：mm)1 .强度计算材料抗弯强度验算公式如下：(T = M/W < f其中，W -面板的净截面抵抗矩， W = 50X2X2/6=33.33cm3;M -面板的最大弯矩(N mm);6-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2);按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ， q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q产1.2便5 ¥7.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2= 1.4 0.5 4=

8、2.8kN/m；计算跨度 : l = (800-120)/(4-1)= 226.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.1 X10.709 a800-120)/(4-1)2 +0.117 2.8 乳800-120)/(4-1)2= 7.19 W4N mm；面板的最大支座反力为 :N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 10.709 (800-120)/(4-1)/1000+1.2 2.800XR800-120)/(4-1)/1 000=3.432 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:(T = 7.19 47 333 104=2.2N/mm2;面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm 2；面

9、板的受弯应力计算值(7 =2.2N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm 2，满足要求！2 .挠度验算 4V =0.677q/(100EI)W v =l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1=10.709N/mm；l-计算跨度 : l = (800-120)/(4-1)=226.67mm ；E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩：I = 50 2/X2/12=33.33crn4;面板的最大挠度计算值:v=450.677 10.709 (800-120)/(4-1)4/(100 6000 >3.33 105)

10、= 0.096 mm；面板的最大容许挠度值:v = 1/250 =(8Q020)/(4-1)/250 = 0.907mm；面板的最大挠度计算值v =0.096mm小于面板的最大容许挠度值v =0.907mm满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1 .次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.432/0.500= 6.863kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵 抗矩W和弹性模量E分别为：W = 1 >6 >8 >8/6 = 64cm3;I = 1

11、68 >8 >8/12 = 256cm4;E = 9000.00 N/mm2;6.863kN/mG.8E3kN/ml l l l W v W v V v V U l v V ¥ V V V V v V v500500500计算简图剪力图（kN）01720.172弯矩图(kN m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.172 kN m,最大支座反力 R= 3.775 kN,最大变形 v = 0.128 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下：(T = M/W<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值(7 = 1.72 >5/6040对=2.7N/mm

12、2;次楞的抗弯强度设计值:用=17N/mm 2;次楞最大受弯应力计算值(7 = 2.7 N/mrn小于次楞的抗弯强度设计值f=17N/mm 2,满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:V = 500/400=1.25mm次楞的最大挠度计算值v =0.128mm小于次楞的最大容许挠度值v =1.25mm满足要求！2 .主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.775kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵 抗矩W和弹性模量E分别为：W = 2 >6 >8 >8/6 = 128cm

13、3;I = 2 68X8M/12 = 512cm4;E = 9000.00 N/mm2;主楞计算简图0.2830.151O.OOB 0P01Q)W主楞弯矩图(kN m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.283 kN m,最大支座反力 R= 5.687 kN,最 大变形 v = 0.074 mm(1)主楞抗弯强度验算(T = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值:(T = 2.83 5/1128 105 = 2.2 N/mm2; 主楞的抗弯强度设计值:f = 17N/mm 2;主楞的受弯应力计算值 (7 =2.2N/mm小于主楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2,满足

14、要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.074 mm主楞的最大容许挠度值:V = 150/400=0.375mm主楞的最大挠度计算值V =0.074mm小于主楞的最大容许挠度值 V =0.375mm满足要求!五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：N<N= f A其中N -穿梁螺栓所受的拉力;A -穿梁螺栓有效面积（mm2）;f -穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2;穿梁螺栓型号：M12 ;查表得：穿梁螺栓有效直径：9.85 mm；穿梁螺栓有效面积：A = 76 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力：N =5.687 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N = 170 7

15、6/1000 = 12.92 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.687kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值N=12.92kN ,满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支 撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载 和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、 钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 800 >20 >20/6 = 5.33 104mm3;I = 800 >20 >20 >

16、20/12 = 5.33 105mlm4;3001.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：(T = M/W<f钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m) ：qi=1.2 a24.00+1.50) 0.80+0.30 080=19.872kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m) ：q2=1.4 W.00+2.00) 0.80=4.480kN/m；q=19.872+4.480=24.352kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下 :Mmax=ql2/8 = 1/8 24.352 3002=2.74 X05N mm；RA=RB=0.5ql=0.5 24.352 0.3=

17、3.653kN(T =Mmax/W=2.74 M 05/5.33 104=5.1N/mm2;梁底模面板计算应力(7 =5.1 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm 2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：v = 5(4/(384EI)< 丫 =l/250其中， q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=16.560kN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm ；E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:v =300.00/250 =

18、1.200m；m面板的最大挠度计算值:v = 5 X 19.872 %(384 6000 >5.33 105)=0.655mm；面板的最大挠度计算值:v=0.655mm小于面板的最大允许挠度值:v =1.2mm ，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1 .荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.653/0.8=4.566kN/m2 .方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计

19、算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=6< 8 >8/6 = 64 cm3;I=6 >8X8 >8/12 = 256 cm4;方木强度验算计算公式如下：最大弯矩M =0.1ql 2= 0.1 4<566 最82 = 0.292 kN m ;最大应力(r= M / W = 0.292 )6/10000 = 4.6 N/mm2;抗弯强度设计值f =13 N/mm 2;方木的最大应力计算值 4.6 N/mm2小于 方木抗弯强度设计值13 N/mm2, 满足要求！方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足：r = 3V/(2b0)其中最大剪力:V =0.6 45

20、66 )0.8 = 2.192 kN;方木受剪应力计算值 r = 3 X 2.192 X 1000/(2 X 60X80) = 0.685; N/mm方木抗剪强度设计值=1.7 N/mm2;方木的受剪应力计算值0.685 N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求！方木挠度验算计算公式如下：4_v = 0.677q/(100EI尸v =l/250方木最大挠度计算值V = 0.677 X 4.566 >4 8000 9000 >256 M04)=0.55mm;方木的最大允许挠度 v =0.800 X 1000/250=3.200 mm方木的最大挠度计算值v = 0.5

21、5 mm小于 方木的最大允许挠度丫 =3.2mm,满足要求！3 .支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：Pi=RA=3.653kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.600-0.300)/4 0.800 (1.2 0.120 24.000+1.4 2>000)+1.2 20.800 汽.80 0-0.120) 0300=0.767kN4 42kN4 42kN简图(kN m)1.3B11.3&130393.039剪力图(kN)-U311 3910.249心.207,0.2口7弯矩图(kN m)变形图（mm）经过连续梁的计算得到：支座力：Ni=N

22、3=1.381 kN;N2=6.078 kN;最大弯矩 Mmax=0.249 kN m；最大挠度计算值 Vmax=0.044 mm；最大应力（T =0.249 X 6/5080=48.9 N/mm2;支撑抗弯设计强度用=205 N/mm 2;支撑小横杆的最大应力计算值 48.9 N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205 N/mm2,满足要求！第三章板模板计算书一、参数信息1 .模板支架参数横向间距或排距（m）:1.00;纵距（m）:1.00;步距（m）:1.50;立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:0.10;模板支架搭设高度（m）:7.68;采用的钢管（mm）:48X3.5;板底支撑连接方

23、式：钢管支撑；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系 数:0.80;板底钢管的间隔距离（mm）:800.00;2 .荷载参数模板与木板自重（kN/m2）:0.350;混凝土与钢筋自重（kN/m3）:25.000;施工均布荷载标准值（kN/m 2）:2.500;3 .材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E（N/mm2）:9500;面板抗弯弓S度设计值（N/mm2）:13;4 .楼板参数楼板的计算厚度（mm）:120.00；单位：（mm）图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板

24、进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100 M.82/6 = 54 cm3;I = 100 1M3/12 = 48.6 cm4;模板面板的按照三跨连续梁计算。1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):q1 = 25 0a2 1+0.35 1 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):q2 = 2.5 1= 2.5 kN/m；2、强度计算计算公式如下： 2M=0.1ql2其中：q=1.2 >3.35+1.4 2.5= 7.52kN/m最大弯矩 M=0.1X7.52 渴002= 481280 N

25、 m；面板最大应力计算值 (T =M/W= 481280/54000 = 8.913 N/mnn；面板的抗弯强度设计值用=13 N/mm 2;面板的最大应力计算值为8.913 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为v0.677ql4/(100EI)W v =l/250其中 q =q1=3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.677 X 3.35 3800 9500 >48.6 104)=2.012mm；面板最大允许挠度V =800/ 250=3.2 mm面板的最大挠度计算值 2.012 mm小于 面板的最大允许挠度 3.2 mm,满

26、 足要求！三、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=5.08cm3截面惯性矩I=12.19cm41 .荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):q1= 25 8.8 0.12+0.35 0.8 = 2.68 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN) ：q2 = (2.5 + 2) 0.8 X 3.6 kN/m；2 .钢管强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 :最大弯矩计算公式如下 :Mmax=-0.10q1l2-0.117q2l2

27、静荷载：qi = 1.2 qi = 1.2 2%8 = 3.216 kN/m；活荷载：q2 = 1.4 3.6 = 5.04 kN/m；最大弯矩 Mmax = (0.1 3.216+0.117 54 ) 1k 0.911 kN m；最大支座力计算公式如下 :N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力 N = ( 1.1 3.216 + 1.2 5.04)1 = 9.586 kN ;钢管的最大应力计算值(r= M/W= 0.911 X强080 = 179.386 N/mm2;钢管的抗压强度设计值f=205.0 N/mm 2；纵向钢最大应力计算值为 179.386 N/mm2 小于纵向钢管的抗压强度

28、设计值205.0 N/mm2,满足要求！3 .挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下 :加ax=0.677q1l4/(100EI)静荷载q1 = 2.68 kN/m ；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677 X2.68 丈/( 0(00 206000X2.19 104 ) =0.723 mm；支撑钢管的最大挠度小于1000/15山10 mm,满足要求！四、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 6.016kN;ppPp100010001000支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kN m）支撑钢管

29、计算变形图（mm）4 5914.5912.110510 5192118/ i4 ,-w1 4251.4253,8961898550E 5.50E支撑钢管计算剪力图 (kN)最大弯矩 M max = 0.982 kN m ;最大变形 Vmax = 2.268 mm ；最大支座力 Qmax = 8.49 kN ；最大应力(r = 981811.2/5080 = 193.27 N/mmi支撑钢管的抗压强度设计值f=205 N/mm 2；支撑钢管的最大应力计算值193.27 N/mm2 小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度为 2.268mm小于1000/15山1

30、0 mm,满足要求！五、扣件抗滑移的计算按照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座 刘群主编， P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN ，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 8.49 kN ；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1 .静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN) ：Ng1 = 0.138 7%8 = 1.063 kN;钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A

31、 。(2)模板的自重(kN) ：Ng2 = 0.35 1 为=0.35 kN;(3)钢筋混凝土楼板自重(kN) ：Ng3 = 25 0.12 1M = 3 kN;经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 = 4.413 kN；2 .活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值Nq = (2.5+2 ) 1X1X= 4.5 kN;3 .不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.595 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:(T =N/(小利国其中 N 立杆的轴心压力设计值(kN) ： N = 11.5

32、95 kN；»-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm) ： i = 1.58 cm；A 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89 cm2 ；W 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)： W=5.08 cm3；v钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm 2；L0 计算长度 (m) ；按下式计算:I0 = h+2a = 1.5+0.1 2 = X.7 m；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.1m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比Lo/i的

33、结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数6=0.53 ;钢管立杆的最大应力计算值；(7=11595.494/(0.53 X489) = 44.741 N/mm钢管立杆的最大应力计算值(r = 44.741 N/mmi小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm 2 ，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算Io = k1k2(h+2a尸 1.167 1.013(1.5+0.1 2) = 2.01 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值 1.167；k2 - 计算长度附加系数， h+2a = 1.7 按照表2取值 1.013 ；Lo/i = 2009.691 / 15.8

34、= 127 ；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数6=0.412;钢管立杆的最大应力计算值；(7=11595.494/(0.412 X489) = 57.555 N/mm钢管立杆的最大应力计算值(r = 57.555 N/mmi小于 钢管立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm 2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患表1模板支架计篁长度附加系数ki步距 hG)h0.90 9011.21,2<hl51,5<h<21kl1.2431 1351. 1671. 163表2模极支架计篁长度附加系数k2HG) 4附2逮6 m)B1

35、0121416LS20253035401.351.01 0141.0251.口如1.05410611 0611.02L 113L13T1 1551 1731.44L0L0121 0221.0311.0391.0471.0561.0641.072111111. 1491.531.01.0071.0151.0241 0311.0391.0471 C551.0E21.0791.0971 1141 1321.62to1.007i.0L41.0211.0291.0361.043LC511.0561.0741.0901.1051 1231.901.01.0071.0141.0201.D261,0331 Q

36、4D1.C461.D5Zl,0B71.0011 09S1. Ill1.9210LOOT1 0121.0101.D241.0301.0351.0421.0461 =0621.0761.0901. 1042.04101 0071 012i.0181.0221 0291.0351.0391.0441.0601.0731 0871. 1012 251.01.007L.OLO1.0161.0201.0271.0321 0371.0421.0571.0701 08L1.0942 TO1.01.0071.010i.0161 0201.0271.0321 0371.0421.0531.0661.0781.09

37、1以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p W fg地基承载力设计值：fg = fgkXkc = 120 竹120 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =11.595/0.25=46.382 kpa ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 11.595 kN;基础底面面积：A = 0.25m2。p=46.382 < fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！第四章 梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1 .模板支架的构造要求a梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。d.立杆离地面200mm处必须设置纵横扫地杆。