矩形板式桩塔吊基础施工方案

1、塔吊基础施工方案第一章、工程概况第二章、塔吊设备配置1、垂直运输设备的选择垂直运输是本工程确保工期质量的关键。我们依据每层结构的工程量，并适当考虑上部工程的土建、安装、装修的运输量对本工程的塔吊配备进行了认真核算。垂直运输设备的选取根据现场条件和施工需要，选取5台QZT63A型塔吊，垂直运输。塔吊主要技术指标如下：最大幅度最大幅度起重量最大起重量最大起重量幅度起升速度55m6KN60KN6-12.5 m21-40m/Min根据每层工程量估算，完全可以满足吊运量和工程进度要求。为了确保在使用期不出现因设备故障而影响工期，我们另外配置一套必要的塔吊易损配件，做到预防在先，确保塔吊的运行正常，以此确

2、保工期目标的万无一失。（见后附塔吊布置图）第三章、矩形板式桩基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ63塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)22塔机独立状态的计算高度H(m)22塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kN·m)Ma

3、x60×11.5，10×50690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地上海 上海基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.55塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.68风压等效高度变化系数z1.13风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准

4、值k(kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.59×1.95×1.13×0.20.67非工作状态0.8×1.2×1.68×1.95×1.13×0.551.95 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷载标准值Fvk(kN)0.67×0.35×1.6×228.25倾覆力矩标准值Mk(kN·m)

5、37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×8.25×22)389.51非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1401.4水平荷载标准值Fvk'(kN)1.95×0.35×1.6×2224.02倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×24.02×2292.64 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自

6、重设计值F1(kN)1.2Fk11.2×401.4481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.4×6084竖向荷载设计值F(kN)481.68+84565.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.4×8.2511.55倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×8.25×22)607.95非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'

7、;1.2×401.4481.68水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'1.4×24.0233.63倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×24.02×22-58.32三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.25承台长l(m)5.5承台宽b(m)5.5承台长向桩心距al(m)1.6承台宽向桩心距ab(m)1.6桩直径d(m)0.3承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m

8、3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h'')=5.5×5.5×(1.25×25+0×19)=945.31kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×945.31=1134.38kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(1.62+1.62)0.5=2.26m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(461.4+94

9、5.31)/4=351.68kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(461.4+945.31)/4+(389.51+8.25×1.25)/2.26=528.38kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(461.4+945.31)/4-(389.51+8.25×1.25)/2.26=174.98kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(565.68+1134.38)/4+(607.95+11.55×1.25)/

10、2.26=700.07kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(565.68+1134.38)/4-(607.95+11.55×1.25)/2.26=149.95kN四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度lt(m)22桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值2700地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)淤泥质土1351000.7-粘性土7.4243400.7

11、-粉土4.5182000.7- 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.14×0.3=0.94m 桩端面积：Ap=d2/4=3.14×0.32/4=0.07m2 Ra=uqsia·li+qpa·Ap =0.94×(11.5×5+7.4×24+3.1×18)+200×0.07=288.3kN Qk=351.68kN>Ra=288.3kN Qkmax=528.38kN>1.2Ra=1.2×288.3=345.96kN 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=174.98kN0

12、不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nd2/4=11×3.14×82/4=553mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=700.07kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=174.98kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 20120承台底部短向配筋HRB400 20120承台顶部长向配筋HRB400 20160承台顶部短向配筋HRB400 20160 1

13、、荷载计算 承台有效高度：h0=1250-50-20/2=1190mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(700.07+(149.95)×2.26/2=961.7kN·m X方向：Mx=Mab/L=961.7×1.6/2.26=680.02kN·m Y方向：My=Mal/L=961.7×1.6/2.26=680.02kN·m 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=565.68/4 + 607.95/2.26=410.1kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1190)1/4=0.91 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b

14、=(ab-B-d)/2=(1.6-1.6-0.3)/2=-0.15m a1l=(al-B-d)/2=(1.6-1.6-0.3)/2=-0.15m 剪跨比：b'=a1b/h0=-150/1190=-0.13，取b=0.25； l'= a1l/h0=-150/1190=-0.13，取l=0.25； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 hsbftbh0=0.91×1.4×1.57×103×5.5×1.19=13026.36kN hsl

15、ftlh0=0.91×1.4×1.57×103×5.5×1.19=13026.36kN V=410.1kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=13026.36kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.19=3.98m ab=1.6mB+2h0=3.98m，al=1.6mB+2h0=3.98m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=680.02×106/(1.03×

16、16.7×5500×11902)=0.005 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005 S1=1-1/2=1-0.005/2=0.997 AS1=My/(S1h0fy1)=680.02×106/(0.997×1190×360)=1592mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(1592,0.002×5500×1190)=13

17、090mm2 承台底长向实际配筋：AS1'=14714mm2A1=13090mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=680.02×106/(1.03×16.7×5500×11902)=0.005 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005 S2=1-2/2=1-0.005/2=0.997 AS2=Mx/(S2h0fy1)=680.02×106/(0.997×1190×360)=1592mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.002×5500×