连续重整钢结构脚手架方案

1、目录第1章 编制依据- 1 -第2章 工程概况- 1 -第3章 施工组织结构- 1 -第4章 脚手架搭设- 2 -4.1 施工前准备- 2 -4.2 脚手架搭设- 2 -第5章 脚手架的受力计算- 3 -5.1 脚手架的荷载- 3 -5.2 荷载参数- 3 -5.3 脚手架受力计算- 4 -第6章 构造要求及技术措施- 10 -6.1 立杆- 10 -6.2 大横杆- 10 -6.3 小横杆- 10 -6.4 斜撑- 11 -6.5 脚手板- 11 -6.6 连墙件- 11 -6.7 人行斜道- 11 -6.8 防护设施- 11 -第7章 脚手架拆除- 11 -7.1 脚手架拆除前准备- 11

2、 -7.2 脚手架拆除顺序- 12 -7.3 脚手架拆除注意事项- 12 -第8章 质量保证措施- 12 -第9章 安全施工措施- 13 -9.1 材质及其使用的安全技术措施- 13 -9.2 脚手架搭设的安全技术措施- 13 -9.3 脚手架上施工作业的安全技术措施- 13 -9.4 脚手架拆除的安全技术措施- 14 -第10章 资源需求计划- 15 -10.1 劳动力配备- 15 -10.2 材料配备- 15 -10.3 机具配备- 15 -第11章 工作危险性分析（JHA）报告- 16 -钢结构安装脚手架施工方案第1章 编制依据（1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2

3、011）；（2）石油化工建设工程施工安全技术规范（GB50484-2008）（3）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；（4）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；（5）钢结构施工图纸和投标文件；（6）建筑结构荷载规范(GB50009-2012)第2章 工程概况为确保200万吨/年连续重整装置钢结构在安装过程中有充分的质量、安全及工期保证，使钢结构安装能够顺利进行特编制此方案。本工程采用井架脚手架，采用单管立杆。最高搭设高度为20m。具体搭设尺寸为：立杆的纵距为2米，立杆的横距为2米，大、小横杆的步距为1.501.80米；小横杆在上，与小横杆上连接的大横杆根数为2根。采用的

4、钢管类型为48.3×3.6，横杆与立杆连接方式为单扣件，取扣件抗滑承载力系数为0.80。第3章 施工组织结构项目经理：闫志彬：施工组织结构见图3.1：施工经理：沈强安装质量检查员：于柏全专业工长：任云材料员：沈大明安全员：罗鑫技术负责人： 专业工程师：陈雷缴健施工作业队伍图3.1 施工组织结构图第4章 脚手架搭设4.1 施工前准备 技术准备在编制方案前充分考虑各方面的因素来决定脚手架的搭设形式。（1） 井字式脚手架整体性好，搭设尺寸规整，施工方便；（2） 装置区内的回填土压实系数为0.90，若采用落地脚手架则必须对地基进行处理。考虑到现场的实际情况，本工程钢结构脚手架搭设采用悬空井字

5、式脚手架（不对地基进行处理），且在装置区钢框架横向轴线方向上每层均设置通道，纵向轴线每层设置通道。 材料准备（1）对进场的脚手杆、扣件、钢跳板进行材料进场检验，包括规格、数量、尺寸等；（2）现场脚手架材料陆续到场，目前已满足施工需要。4.2 脚手架搭设 脚手架搭设程序脚手架搭设前准备井字式脚手架立杆定位支撑于柱脚板上的斜撑设置立柱井字架搭设通道处大横杆搭设通道处大横杆斜撑设置通道处小横杆搭设设置双排护栏铺设脚手板。4.2.2 脚手架搭设尺寸 搭设尺寸根据现场实际情况确定。具体搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50m，立杆的横距为1.50m，井字式架的大、小横杆的步距为1.501.80m（根据脚手架每

6、层的搭设高度按均分原则确定），沿轴线方向设置的通道处大横杆按要求设置斜撑，且大横杆采用对接方式连接。通道处设置的小横杆间距为1.5m，跳板铺于小横杆上。脚手架搭设图见图4.1，图4.2。且在脚手架通道处设置间距为15001800mm的护栏立杆，以增加安全性。 图4.1 第一层脚手架立面图 图4.2 第一层脚手架立面图 第5章 脚手架的受力计算5.1 脚手架的荷载 脚手架的荷载分为永久荷载(恒荷载)与可变荷载(活荷载)。 永久荷载：脚手架结构自重（立杆、纵向水平杆、横向杆、横向斜撑和扣件等的自重），构、配件自重（包括脚手板、栏杆、安全网等防护设施的自重） 。 可变荷载：施工荷载与风荷载。5.2

7、荷载参数 静荷载参数（1）每米立杆承受的结构自重标准值为0.1394 kN/m；（2）脚手板采用冲压钢脚手板，共设置4层，其自重标准值为0.300kN/m2；（3）栏杆挡脚板采用栏杆、木脚手板挡板，其自重标准值为0.140kN/m2；（4）安全设施与安全网自重标准值为0.005kN/m2；（5）每米脚手架钢管自重标准值为0.0384kN/m2； 动荷载参数本装置脚手架工程按装修脚手架搭设，其施工均布活荷载标准值取2.000kN/m2，同时施工层数为2-4层。 风荷载参数本工程地处福建省泉州市，基本风压为0.80kN/m2，荷载高度变化系数z为1.25，风荷载体型系数s为0.65； 地基参数本脚

8、手架工程底层立杆为悬空杆，不必对地基承载力进行验算，只需对支撑于钢结构柱脚板的斜撑进行验算即可。5.3 脚手架受力计算 脚手架立杆稳定性计算脚手架立杆荷载（2层同时作业计算），基于安全考虑，取A-B轴结构单立杆脚手架高度（14m）段计算，取计算高度 H=14.00m。自重荷载和施工荷载总值如下：（1）2层施工作业层的荷载值（结构作业面施工的均布活荷载为 q1=2.0KN/m2）G1=B /2×L×q1×2=1.5÷2×1.50×2.0×2=4.5kN（2）立杆承受的结构自重G2=14.00×0.0384+14.00

9、×0.1394=2.48 1.35kN（3）纵向水平栏杆和木踢脚板自重G3=4×2×1.50×0.14÷2=0.84kN（4）脚手板自重G4=4×1.5×1.50×0.30÷2=1.35kN（5）吊挂的安全设施（包括安全网）自重 G5=0.005×2×1.500×18.000= 0.270kN按不考虑风荷载计算单立杆脚手架的轴向力：N=1.2（G2+G3+G4+ G5）+1.4G1 =1.2×5.39+1.4×4.5=18.396 12.768kN不组合风

10、荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 式中：立杆的轴向压力设计值：N=18.396 12.768kN;计算立杆的截面回转半径：i=0.0158m；计算长度附加系数参照扣件式规范表得：k = 1.155；计算长度系数参照扣件式规范表得： =1.500；计算长度,由公式l0= kh确定：l0=3.119 m；长细比=l0/i = 197.000，=184；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比的计算结果查表得到：= 0.211；立杆净截面面积：A=489mm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm2；经计算， = 18396/(0, 21

11、1×489) = 170.255N/mm2f =205.000 N/mm2立杆的稳定性满足要求！ 小横杆计算本工程脚手架要求其小横杆搭设与大横杆之上，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，根据小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m；脚手板的荷载标准值: P2= 0.300×1.500×1.500/1.500=0.45kN/m；活荷载标准值: Q=2.000×1.500×0.750/1.500=1.500 kN/m；荷载的计算值:q=1.2×

12、（0.038+0.45）+1.4×1.5 =2.686 kN/m；图5.1 小横杆计算简图（2）强度计算据分析，小横杆所受的最大弯矩为均布荷载作用下简支梁的跨中弯矩，计算公式如下: 最大应力计算值 = Mqmax/W =148.64N/mm2；小横杆的最大应力计算值 =148.64N/mm2f=205.0N/mm2，满足要求！（3） 挠度计算荷载标准值q=2.416 kN/m； 最大挠度Vqmax = 5.0×2.416×15004/(384×2.060×105×121900.0)=6.342 mm；小横杆的最大挠度6.342mmV=

13、1500/150=10mm，满足要求！大横杆计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆搭设在大横杆上面。（1）荷载值计算小横杆的自重标准值:P1= 0.038×1.5/2=0.029kN；脚手板的荷载标准值: P2=0.3×1.50×1.50/2=0.336kN；活荷载标准值:Q=2.0×1.50×1.5/4=1.125kN；集中荷载的设计值:P=1.2×（0.029+0.336）+1.4×1.125=2.013kN；均布荷载的设计值：q=0.038kN/m； 图5.2 大横杆计算简图(2)强度验算最大弯矩考虑为大横

14、杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。a)均布荷载：均布荷载最大弯矩=0.08×0.038×1.52=0.007kNm b)集中荷载:集中荷载最大弯矩=0.806 kNm则：M = Mqmax + Mpmax= 0.007+0.806=0.813 kNm最大应力计算值 = 0.813×106/4490=181.07 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 =181.07 N/mm2f=205N/mm2，满足要求！（3）挠度计算大横杆最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递集中荷载的设计值最不利组合的挠度和,单位为mm。a）均布荷载最大挠度计算公

15、式如下: 则：Vqmax= 0.677×0.038×1500.04 /(100×2.060×105×121900.0) =0.052 mm；b）集中荷载最大挠度计算公式如下: 则：Vpmax=1.833×4.96mm，满足要求。 脚手架斜撑计算本装置脚手架搭设中的斜撑作用为支撑纵向水平杆（作用类似于立杆），取与立杆夹角最大的斜撑计算，其所受轴压力N斜根据立杆所受轴压力N计算：N斜=经计算，则斜撑的稳定性满足要求！ 扣件抗滑力的计算按规范JGJ130-2011中表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80

16、计算，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按下式计算: RRc其中：Rc-扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.500×2/2=0.058kN；小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.500=0.058 kN；脚手板的自重标准值:P3=0.300×1.500×1.500/2=0.336 kN；活荷载标准值:Q=2.000×1.500×1.500 /2=2.250kN；荷载的设

17、计值:R=1.2×(0.058+0.337)+1.4×2.250=3.624 kN；R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 悬挑架计算无法搭设井架，特作悬挑架计算如下：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48.3×3.6；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.5002+0.10&#

18、215;1.470×1.5002 =0.362 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.172×1.5002-0.117×1.470×1.5002 =-0.426 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.362×106,0.426×106)/5080.0=83.858 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 83.858 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！载荷作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷

19、载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.80×15.00 = 3.312；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.300×4×1.500×(1.050+0.3)/2 = 1.215 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.110×4×1.500/2 = 0.330

20、kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×15.000 = 0.112 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.970 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.000×1.050×1.500×2/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用： W

21、o = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.450×0.740×0.649 = 0.151 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.970+ 1.4×4.725= 12.578 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2

22、×4.970+ 0.85×1.4×4.725= 11.586 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.151×1.500× 1.8002/10 = 0.087 kN.m；不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =12.578 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500 ；计算长度 ,

23、由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 12578.000/(0.186×489.000)=138.294 N/mm2；立杆稳定性计算 = 138.294 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆

24、的轴心压力设计值 ：N =11.586 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11586.150/(0.186&

25、#215;489.000)+87492.374/5080.000 = 144.608 N/mm2；立杆稳定性计算 = 144.608 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！5.3.7 连墙件计算(1)连墙件轴心压力设计值N1.2/k1×NGK+1.4NQiK=1.2/0.76×6.62+1.4×5.1017.60 KN稳定性验算长细比：h/i=(1.53×14.5)/1.58=140查表得稳定系数0.349 = 17600.000/(0.349×489.000)=103.129 N/mm2稳定性计

26、算 = 103.129 N/mm2 小于抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！（2）、连墙件所受的水平力计算：根据h=1.45,l1.36m及管径按式计算得：1.15（h+l）/(h×l)=(Hb/sin)/(Hb×Lb)×0.0480.10根据lb/h1.36/1.45=0.9,查表得1.0（3）、风荷载体型系数为：s0.67+0.240.91由于连墙件均匀设置，受风荷最大的连墙件在脚手架的最高部位，为了便于计算，风荷载高度系数取20m处，查表得z1.24风荷载标准值为：K0.7sz00.7×1.24×0.91

27、5;0.800.63 KN/m2（4）、连墙件所受水平力设计值为：风荷载弯曲压应力wMw/W23.82×0.54/1.2410.36 N/mm2A（fc-w）=0.349×4.89×102×（205-10.36）×10-333.21KNNH=1.4KAw+3.01.4×0.63×3.0×6.8+3.020.99NAfc33.21N，满足要求第6章 构造要求及技术措施 6.1 立杆 立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同

28、跨内，并且在高度方向至少错开 50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。 6.2 大横杆 大横杆置于小横杆之下，立柱的外侧，用直角扣件与立杆扣紧，采用至少6m且同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于 50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的 1/3（本工程不大于50cm），大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5cm。 6.3 小横杆 每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于 15cm。小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层

29、脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1根小横杆，最大间距不超过 75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。 6.4 斜撑 该脚手架的斜撑随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长斜杆按图4.1，图4.2要求布置，且全部采用单杆通长斜撑。 一层脚手架的斜撑要求斜杆底端支撑在柱脚板上，另一端扣在纵向水平杆上。二层及以上各层脚手架斜杆相交点处于同一条直线上，斜杆一端扣在立杆上，另一段扣在纵向水平杆上，两端分别用旋转扣件固定。 6.5 脚手板 脚手板：脚手板采用冲压钢脚手板。脚手板搭接平铺时，接头必须支在横向水平杆上，连接长度大于200mm，伸出长度不小

30、于 100mm。通道及作业平台满铺跳板并绑扎牢固。脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上。挡脚板：挡脚板应搭设在外立杆的内侧，挡脚板的高度不应小于180mm。 6.6 连墙件 连墙件用48.3×3.6的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件，并用扣件将其牢固连接于钢柱上。 连墙件中的连墙杆要求呈水平设置。 6.7 人行斜道 当需要斜道时应采用之字型斜道，斜道宜附着外脚手架设置。人行斜道宽度不宜小于 1m，坡度宜采用 1:3。拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度。斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度应为 1.2m，挡脚板高度不应小于180mm。 6.8 防护

31、设施 脚手架搭设形式为井字式架，在作业层下部挂一道水平兜网，防止杂物下跌。安全网在存放使用中，不得受有机物质污染或与其他可能引起磨损的物品相混，使用中要防止电焊火花掉在网上。安全网拆除后要洗净捆好，放在通风、遮光、隔热的地方。 作业层脚手架立杆于 0.6m 和 1.2m 处设两道防护栏杆，底部侧面设 180mm高的挡脚板。第7章 脚手架拆除7.1 脚手架拆除前准备拆除前需要经过上级有关质安部门检查批准后才可进行。做好安全技术措施，逐级进行技术交底，全面检查脚手架的安全性能。凡参加拆棚的工作人员，严禁穿拖鞋、赤脚或硬底鞋上棚架操作，严禁酒后作业。拆排栅前要检查桥上是否有杂物、电线、水管等临时设施

32、，必须清除干净后拆除；地面上相关部位设置警示牌，并安排人员在出入口看守，禁止人员进入警戒区域，当这些工作准备好后，才可着手拆卸。 7.2 脚手架拆除顺序拆除作业应按确定的程序进行拆除：挡脚板及脚手板防护栏杆斜撑杆通道处小横杆通道处纵向水平杆井字架小横杆井字架立杆。 7.3 脚手架拆除注意事项（1）不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。（2）拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。（3）所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两

33、步，应增设连墙件加固。（4）拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。 （5）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。 （6）拆棚架时应该注意由上到下，由外到内，不准上下同作业，并在拆卸前会同工地负责人研究拆卸防范措施。施工员在现场负责监督指挥。拆卸相应层要有施工管理人员监督巡视。 （7）严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。当脚架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应先增设连墙件加固。 （8）拆架时拆下来的材料堆放在平桥上的负荷量不得超过 200kg/m 。拆除下来的螺栓要放入

34、工具袋，构件要放入工具箱内，拆下来的钢管、脚手板、踢脚板要用绳绑好，由相应层传至卷扬机处运落或传递到地面、楼面，严禁在高空向下抛掷。 （9）运落下来的棚架材料，由于场所限制，必须及时组织汽车将落料运走，倒车时应有人指挥。拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时嘻戏打闹。拆下来的钢管要定期重新外刷防锈漆。弯管要调直，扣件要上润滑油。 （10）参加拆架人员精神要集中，严禁吸烟，互相监督，互相配合，要听从工长各执勤人员指挥。另外，梅花板手等工具用细软绳系在自己的腰间，以防不慎跌落伤人。拆时应注意自己的位置是否安全，要配备安全带。如遇强风暴雨等恶劣天气应停止作业。第8章 质量保证措施 （1

35、）脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行（同时还应符合相关规范、规定要求），由专人检查合格后，方允许使用或继续使用： a) 搭设完毕后； b) 施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前； c) 在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后； d) 在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。 （2）操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。 在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。 （3）外观质量:脚手架钢管颜色一致。第9章 安全施工措施 9.1 材质及其使用的安全技术措施 （1）

36、扣件的紧固程度宜在4050N·m，且不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。 各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。 （2）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。严禁将外径48mm与51mm 的钢管混合使用。（3）钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可使用。 9.2 脚手架搭设的安全技术措施 （1）脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土

37、必须达到设计强度的75%以上才能施工。 （2）搭设过程中划出工作标志区，拉扯警戒绳，并配备现场安全员，禁止行人随便进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，架子工要听从指挥，严禁在无人指挥下作业。 脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。 （3）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。（4）20米以上脚手架搭设需防雷接地，保证施工安全。 9.3 脚手架上施工作业的安全技术措施 （1）结构外脚手架每支搭一层，支

38、搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m ，确保较大安全储备。 （2）结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，本方案使用的脚手架同时作业层数不超过二层。 当作业层高出其下连墙件3.1m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。 （3）各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 9.4 脚手架拆除的安全技术措施 （1）脚手架搭拆人员必须是经

39、过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。 （2）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。 （3）架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。 （4）拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。 （5）拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。 拆架时不得中途换人，如必须换人时

40、，应将拆除情况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。 （6）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 （7）在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。 （8）所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。 （9）所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。 （10）拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。 （11）六级风以上（含六级）时停止拆除脚

41、手架施工。第10章 资源需求计划10.1 劳动力配备工 种人 数任 务管理人员3管理测量工2负责脚手架垂直度控制架子工50负责架子搭设及拆除10.2 材料配备名 称单位数 量规 格普通钢管t8048.3mm×3.6mm冲压钢脚手板块5000水平安全网m23600直角扣件个8500旋转扣件个3000对接扣件个1200镀锌钢丝t13.2mm木踢脚板m24000垫木、防滑条m35防腐油漆Kg60010.3 机具配备名 称单位数 量备 注架子扳手把40搭设和拆除架子用力矩扳手把4检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链葫芦个2调整架子水平弯曲度棕绳m10020mm卡车台1运输材料安全带根20警戒绳盘4吊装带根4无齿锯台2水平尺个4