塔式起重机附墙架施工方案说课材料

1、xx 塔式起重机附墙架施工专 项 施 工 方南通清华建设工程有限公司二 0 一四年三 月二十日目录一、工程项目概况 311 、责任主体 312 、工程项目概 313 、工程项目设备布设概况 3二、QTZ63 塔吊布置及性能概况 421 、QTZ63 塔吊布置 422 、QTZ63 塔吊性能概况 5三、纽约时代广场东、西区 QTZ63 塔机附着计算书 831、东区 1# 楼 QTZ63 塔机附着计算书 832、东区 2# 楼 QTZ63 塔机附着计算书 1.6.33、西区 1# 楼 QTZ63 塔机附着计算书 2.4.34、西区 2# 楼 QTZ63 塔机附着计算书 3.2.3. 5、QTZ6塔

2、机附墙、柱夹件附图 41四、附着安装、安全技术措施 4.2.41 、附着安装 4.2 42 、附着安装技术要求 4.2 43 、附着安装安全措施 4.2 五、附东西区 1# 、2#QTZ63 塔吊、 SC200 200 施工电梯设备布置图： 43一、工程项目概况1 1 、责任主体工程名称：纽约时代（太阳晶城大厦）项目工程 工程地址：北大街 298 号建设单位：南通吉港置业有限公司 设计单位：南通勘察设计有限公司 监理单位：南通市顺捷工程建设咨询公司 施工单位：南通清华建设工程有限公司12、工程项目概况本工程由 4栋单体高层及地下室、普通地下车库、人防工程组成，其东区1# 、2# 、3# 、西区

3、1# 、2# 、3# 楼工程结构形式为框架剪力墙结构，建筑耐久等级为二级，地上建筑耐火 等级为一级， 抗震设防烈度为 7 度，结构安全等级为二级， 地下为一层机动车库及人防工程， 地上东西区 1# 、 2#楼为二十一层商办楼，建筑高度为 99.80 米；东区 3#楼为三层办公楼， 建筑高度为 14.70 米；西区 3#楼为七层办公楼，建筑高度为 34.50 米。工程± 0.000 均相当于5085 国家高程 4.70m ，室内外高差为 0.30 米。消防一类高层商办楼，设计使用合理年限为 土0.00 至自然地坪标高差 0.70米，实际挖土深度为 5.60 米；普通地下室汽车库底板垫层

4、底标 高为一 5.30 米，减去土 0.00 至自然地坪标高差 0.70 米，实际挖土深度为 4.60 米,即为普通地 下车库工程的挖土深度。13、工程项目设备布设概况本工程为东西区四栋单体高层商办楼、附楼及地下人防工程。经综合考虑东区1# 、2# 楼布设两台 QTZ63 塔吊、两台 SC200/200 施工电梯；西区 1# 、2# 楼工程布设两台 QTZ63 塔吊、两台 SC200/200 施工电梯。对照设备生产厂家说明书，设备中心离建筑物的距离 QTZ63塔吊为3 . 55米设计附墙；SC200 /200施工电梯采用川型附墙架设备中心离建 筑物的距离为2 . 953. 60米。本工程东区1

5、#楼QTZ63塔吊中心离建筑物为 4 . 00米 符合要求。东区 2#楼QTZ63塔吊中心离建筑物为 4 . 00米、西区1#楼QTZ63塔吊中心 离建筑物为 670 米、西区 2#楼 QTZ63 塔吊中心离建筑物为 670 米均超过生产厂家的 范围，均须列入专家论证的行列。本工程东西区SC200200 四台施工电梯中心离建筑物距离均没有超过生产厂家范围，暂可不须要专家论证。二、QTZ63 塔吊布置及性能概况2 1 、QTZ63 塔吊布置本工程地上由 6 栋单体工程组成，具体东区为 1# 、2# 、3#楼工程；西区为 1# 、2# 、3#楼工程。东西区 1# 、2#楼为二十一层商办楼，建筑高度

6、为 99.80 米，选用 QTZ63 塔吊 4 台座，安装高度按群塔规范要求分别为 115 米和 122米。东区 1#楼工程在（1-17 轴西 300）与（ 1-F ）轴线间设置 QTZ63 塔吊一台，在（1-17）轴与（1-A ）轴之间设置SC200/200施工电梯一台；东区2#楼在（2-12轴东1500 ）与（2-D ）轴线之间设置 QTZ63塔吊一台，在（2-22）轴与（2-D ）轴 线间设置SC200/200施工电梯一台；西区1#楼工程在（1-8轴东3000）与（1-A） 轴线间设置QTZ63塔吊一台，在（1-10）轴与（1-A ）轴之间设置SC200/200施 工电梯一台；西区2#楼

7、在（2-10轴）轴与（2-C）轴线之间设置QTZ63塔吊 一台，在（2-12）轴与（2-C ）轴线间设置SC200/200施工电梯一台。根据项目的 工程量、结构形状、施工区域和流水段的划分、工期计划等因素，在东西区1#、2#、3#楼主体施工中投入塔吊和施工电梯，能够保证施工作业面主要材料的垂直、水平运输。具体位置见下表：（详见平面布置图）工程部位垂直运输机械型号、类型、数量备注东区1#楼在（1-17轴西300）与（1-F）轴之间 4 . 00M。1 台塔吊 QTZ63 (L=55m )坑外侧东区2#楼在（2 12轴东1500 ） 与（2-D ）轴之间6 . 70M。1 台塔吊 QTZ63 (L

8、=55m )坑外侧西区1#楼在（1-8 轴东1500）与（1-A ）轴之间 6 . 70M。1 台塔吊 QTZ63 (L=55m )坑外侧西区2#楼在（2 10轴）与（2-C ）轴之间5. 70M 。1 台塔吊 QTZ63 (L=55m )坑外侧东区1#楼在（1/17）轴与（1-F ）轴之间3. 60M。1台施工电梯SCD200/200坑外侧东区2#楼在（2-22 ）轴与（2-D ）轴之间3. 50M 。1台施工电SCD200/200坑外侧西区1#楼在（1-10 ）轴与（1-A ）轴之间3. 50M 。1台施工电SCD200/200坑外侧西区2#楼在（2-12 ）轴与（2-C ）轴之间3. 5

9、0M 。1台施工电SCD200/200坑外侧2 . 2、QTZ63塔吊性能概况FS5510（QTZ63）塔式起重机是根据国家有关标准设计的新型建筑用塔式起 重机。该机为水平臂架，小车变幅，上回转自升式多用途塔机，其标准臂长为 45米，加长臂可达50m、55m，最大起重量为6T，公称起重力距为630KN . m， 最大起量力距可达789KN。张家港浮山QTZ63附着式塔式起重机的最大起升高度为180米，附着式塔 式起重机的底架可直接安装在建筑物上或建筑物附近旁的混凝土基础上， 为了减 少塔身计算长度以保持其设计起重能力，最大高度时设有六套附着装置。第一附 着装置距基础面32米，第二附着装置距离第

10、一附着装置是 27米，第三附着装 置距第二附着装置附着点24米，第四附着装置距第三附着点 24米，第五附着 装置距第四附装置附着点24米，第六附着装置距第五附着点 21米，附着点的 高度可允许现场根据楼层的高度做士 1米的调整。安装单位在安装FS5510（QTZ63）附着式塔机之前，应对塔吊底架的混凝土 基础的强度和施工方法进行预先计算和确定。下表所示是FS5510（QTZ63）塔机固定在基础上，塔机未采用附着装置前，塔 机对基础产生的载荷值。在这种工况下，基础所受的载荷最大。G基础所受的垂直力W基础所受的水平力M 基础所受的倾翻力矩MK 基础所受的扭矩固定方式吊钩最吊臂铰点高度（米）工况G

11、（吨）W （吨）M （吨.米）M.K （吨.米）大高（米）度基本稳定性47.25091.893-固定式4041.5动态稳定性47.251.918127.56329突然卸载39.991.918108.678-暴风侵袭41.2066.866193.08601用户和安装单位根据给出的基础荷载按附图 1进行混凝土基础的施工，同时保证四块承重钢板在一水平面上。2建筑物附着处强度：用户和安装单位在安装FS5510（QTZ63）附着式塔吊之前，应对建筑物附着点确定和附着点的强度予先计算和确定。建筑物附着点受力见下表。载荷丄况建筑物承载F1(t)F2(t)F3(t)F4(t)工作状态9.212.83.51.8

12、非工作状态7.110.15.23.43附着式塔式起重机的安装:附着式塔机的安装程序与固定式塔机基本相同。1) 将底架十字梁吊装在专用混凝土基础上，装好四跟水平拉杆，校正水平。 拧紧螺栓，将底架固定在混凝土基础上。2) 在十字梁上安装基础节，装上四根斜撑杆，然后压上所有中心压重55.4 吨。3) .吊起两节标准节I (壁厚12毫米)并用螺栓与下部结构连接。(注意标准 节上有踏步的一面，要垂直于建筑物)。4) .将爬升架套入塔身，注意套架上有油缸的一面对准塔身上有踏步的一面。5) .在地面上，将上、下支座以及回转，回转机构等用螺栓联成一体后，吊 装到塔身和套架上，并用螺栓销子连好。6) .吊装回转

13、塔身及塔顶。7) .吊装平衡臂，平衡臂拉杆，然后吊起一块 1.93吨平衡重放最前部。8) .吊装司机室。9) .吊装起重臂，起重臂拉杆。10) .吊装平衡重，穿绕有关绳索系统。11 ).检查整机的机械部分，结构连接部分，电气和液压部分等无误后开始顶 升工作。12).加标准节的方法同固定式塔机一样，附着式塔机塔身自下而上的组成为：当起升高度140米时：3节标准节I (踏步钻孔为标记)，44节标准节II【或底板基节1节、1节标准节I （踏步钻孔为标记），44节标准节II】，当起升高度180米时；13节标准节I （踏步钻孔为标记），47节标准节II【或底板基节1节、 11节标准节I （踏步钻孔为标记

14、），47节标准节II】。4. 附着架：1）、三杆附着架： 是由三个撑杆和一套环梁等组成， 它主要是塔机固定在 建筑物的柱子上， 起着依附作用。 使用时环梁套在标准节， 四角用四个调节螺栓 通过顶块把标准节顶牢， 其撑杆长度可调整。 三根撑杆应保持在同一水平内， 调 整顶块及撑杆长度使塔身轴线垂直。本塔机附着架按塔机中心与建筑物距离为 3-5 米设计的。若实际使用时与此值不符，可适当加长或减短撑杆，撑杆与建筑 物的连接方式可以根据实际情况而定。2）、四杆附着架： 是由四个撑杆和一套环梁等组成， 它主要是把塔机固定在 建筑物的柱子上， 起着依附作用。 使用时环梁套在标准节上， 四角用八个调节螺 栓

15、通过顶块把标准节顶牢， 其撑杆长度可调整。 四根撑杆端部有大耳环与建筑物 附着处铰接， 四根撑杆应保持在同一个水平内， 调整顶块及撑杆长度使塔身轴线 垂直。本塔机附着架按塔机中心与建筑物距离为35-5 米。若实际使用时与此值不符，可适当加长或减短撑杆， 撑杆与建筑物的连接方式可以根据实际情况而 定。5. 附着架的安装与使用1 、将环梁包在塔身外，然后用 8 根 ?50 销轴连接起来再提升到附着点的位2、调整螺栓，使得顶块能顶紧塔身3、应用经纬仪检查塔机轴心的垂直度，其垂直度在全高上不超过1/1000 ，垂直度的调整可通过调整三根附着用撑杆的长度及顶块而获得。4、上下两道附墙之间的内撑杆(图 5

16、-3序3)要交叉安装。5、无论几次附着，最上一个附着架必须用内撑杆将塔身四根主弦顶死6、附着式塔机的拆卸程序与安装时相反。三、纽约时代广场东、西区 QTZ63塔机附着计算书3 . 1、东区1#楼QTZ63塔机附着计算书、计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、钢结构设计规范GB50017-2003、塔机附着杆参数塔机型号QTZ63 (FS5510)张家港浮山建机塔身桁架结构类型方钢管塔机计算高度H(m)115塔身宽度B(m)1.7起重臂长度l1(m)57平衡臂长度l2(m)12.56起重臂与平衡臂截面计算高度h(m)1.5工作状态时回转惯性力产生的扭矩标准值

17、 Tk1 (kN m)290工作状态倾覆力矩标准值 Mk(kN m)485非工作状态倾覆力矩标准值M k'(kN*m)918.93附着杆数四杆附着附墙杆类型I类附墙杆截面类型钢管附墙杆钢管规格(mm)180 X10塔身锚固环边长C(m)2.2、风荷载及附着参数附着次数N6附着点1到塔机的横向距离ai(m)2.6点1到塔机的竖向距离b 1 (m)5.1附着点2到塔机的横向距离a2(m)2.6点2到塔机的竖向距离b2(m)2.9附着点3到塔机的横向距离a3(m)2.6点3到塔机的竖向距离b3(m)2.9附着点4到塔机的横向距离a4(m)2.6点4到塔机的竖向距离b4(m)5.1工作状态基本

18、风压3 o(kN/m 2)0.2非工作状态基本风压3 o'(kN/m 2)0.45塔身前后片桁架的平均充实率a 00.35第N次附着附着点高度h 1(m)附着点净高h 01 (m)风压等效高度变化系数gz工作状态风荷载体型系数gs非工作状态风荷载体型系数gs'工作状态风振系数B z非工作状态 风振系数B1z工作状态风 压等效均布 线荷载标准值q sk非工作状态风压等效均 布线荷载标准值qsk'第1次附着17.817.81.0741.951.951.5921.6340.3810.88第2次附着32.614.81.2311.951.951.5881.6460.4351.01

19、6第3次附着47.414.81.3121.951.951.5881.6440.4641.081第4次附着62.214.81.4271.951.951.5841.6430.5041.175第5次附着7714.81.5251.951.951.5761.6430.5351.256第6次附着91.814.81.6111.951.951.5711.6380.5641.323悬臂端11523.21.7141.951.951.5671.6330.5981.403附图如下:佃附壇正立面附埴立面塔机附着立面图、工作状态下附墙杆内力计算1、 在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值qkqk=0.8 伍坨應3oaoh=

20、O.8 X1.567 X1.714 X1.95 X0.2 X0.35 X1.5=0.44kN/m2、扭矩组合标准值Tk由风荷载产生的扭矩标准值Tk2Tk2=1/2q kli2-1/2q kl22=1/2 X0.44 X572-1/2 X0.44 X12.56 2=680.074kN m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）Tk=0.9(T ki + T k2)=0.9 x(290+680.074)=873.067kN3、附着支座反力计算0.36331 hN/rnOfa435kN/m0.0364kN/mO,004kN/mO,!O.S5kN/rnC.0564kN/rnQ5e4kN

21、/0J5SSkN/mf 屮小心y4 d J 屮心屮心 bill |屮心 bllll l 屯丄电心1摞国庶庶的蕊庶伺脇92320CIi7eoaueoo11800U800148001800计算简图剪力图得：RE=71.819kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座7处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。4、附墙杆内力计算支座7处锚固环的截面扭矩Tk （考虑塔机产生的扭矩由支座7处的附墙杆承担），水平内力 Nw=2 °5RE=101.567kN。计算简图：塔机附着平面图ai=arctan(b i/a i)=62.987a2=arctan

22、(b 2/a 2)=48.122a3=arctan(b 3/a 3)=48.122a4=arctan(b 4/a 4)=62.987B=arcta n(bi-c/2)/(a i+c/2)=47.23i°B=arcta n(b2+c/2)/(a 2+c/2)=47.23i°B=arcta n(b3+c/2)/(a 3+c/2)=47.23i°B=arcta n(b4-c/2)/(a 4+c/2)=47.23i°四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知力 Xi=1 0S11 X Xi+ Aip =0Xi=1时，各杆件轴力计算：Ti

23、i Xsin( ai- Bi) X(bi-c/2)/sin 沏+T 2i Xsin( a-礎)x(b 2+c/2)/sin伦-T3i Xsin( a3- B)x(b3+c/2)/sinB-i Xsin( a4- B)x(b4-c/2)/sin B=0Tii Xcos ai Xc-T3i Xsin a3Xc-i Xcos a4 Xc-i Xsin a4 Xc=0T2i Xcos a2 Xc+T 3i Xsin a Xc-T 3i Xcos a3Xc+i Xsin a4 Xc=0当Nw、Tk同时存在时，B由0360。循环，各杆件轴力计算：Tip Xsin( ai- B) X(b i-c/2)/si

24、n B +T2p Xsin( a2- B) X(b2+c/2)/sin B-T3p X sin( a3- B)X(b3+c/2)/sinB+T k=0Tip Xcos ai Xc-T3p Xsin a3Xc+N w Xsin BX/2-N w Xcos BX/2+T k=0T2p Xcos a2 Xc+T 3p Xsin a Xc-T 3p Xcos a3 Xc-N w Xsin BX/2-N w Xcos 0Xc/2-T k=0Sii=习Ti2L/(EA)=T ii2(ai/cos ai)/(EA)+T 2i2(a2/cos a2)/(EA)+T 3i2(a3/cos a3)/(EA)+1

25、24/C0S a4)/(EA)ip= I(Ti XTpL/(EA)=T 11 XTip(ai/cos ai)/(EA)+T 21 XT2p(a2/cos a2) /(EA)+T 31 XT3p(a3/cos a3)/(EA)Xi = - A1p/ S11各杆轴力计算公式如下：T1= T11XX1+ T1p，T2= T 21XX1+T2p，T3=T31XX1+T3p，T4=X1(1) 9 由0360。循环，当Tk按图上方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压 力：最大轴拉力 T1=0kN ， T2 =297.24 1 kN ， T3=0kN ， T4 =33 1 .784kN 最大轴压力 T1 =33

26、2.297kN ， T2=0kN ， T3=298.139kN ， T4=0kN(2) 9 由0360。循环，当Tk按图上反方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴 压力：最大轴拉力 T1=332.297kN ， T2=0kN ， T3=298.139kN ， T4=0kN 最大轴压力 T1=0kN ， T2=297.241kN ， T3=0kN ， T4 =33 1 .784kN3.1.5 、非工作状态下附墙杆内力计算 此工况下塔机回转机构的制动器完全松开， 起重臂能随风转动， 故不计风荷 载产生的扭转力矩。1 、附着支座反力计算91S93kN-rr01 GkNIJ.aeikN/ml, 1175kN

27、/n1.'1.251,1.323/in 1.323kN/1.403kN/mut tli J 41J J1 】屮bill1 山 1 £ J 111 w ' J111JIJ11780014B0011800U80014800L. 14300 Lr丿rHT23200计算简图剪力图得：RE=149.739kN2、附墙杆内力计算支座7处锚固环的水平内力Nw=RE=149.739kN 。根据工作状态方程组Tk=O,B由）360。循环，求解各杆最大轴拉力和轴压 力：最大轴拉力 Ti=36.555kN , T2=130.159kN, T3=130.454kN,T4=36.515kN最大

28、轴压力 Ti =36.555kN , T2=130.157kN, T3=130.454kN,T4=36.515kN、附墙杆强度验算附墙杆钢管规格(mm)180 X10附墙杆截面面积A(mm 2)5340.708附墙杆截面回转半径i(mm)60.208附墙杆强度设计值f(N/mm 2)2151、杆件轴心受拉强度验算o=N/A=332297/5340.708=62.22N/mm2wf=215N/mm2满足要求！2、杆件轴心受压强度验算附墙杆1长细比："Lo/i=(a i2+b i2)0-5/i=(2600 2+5100 2)°5/60.208=95.079 < /=150

29、，查规范表得：© 1=0.587满足要求！附墙杆2长细比：&=L0/i=(a 22+b 22)°5/i=(2600 2+2900 2)°5/60.208=64.69 <刀=150，查规 范表得：© 2=0.782满足要求！附墙杆3长细比：?3=L0/i=(a 32+b 32)0-5/i=(2600 2+2900 2)°5/60.208=64.69 <刀=150，查规范表得：© 3=0.782满足要求！附墙杆4长细比：?4=L 0/i=(a 42+b 42)0'5/i=(2600 2+5100 2)°

30、;5/60.208=95.079 < X|=150，查规范表得：© 4=0.587满足要求!附墙杆1轴心受压稳定系数:01 = Ni/( A)=332297/(0.587 f=215N/mm2满足要求！附墙杆2轴心受压稳定系数：02= N2/( ©2A)=297241/(0.782 f=215N/mm2满足要求！附墙杆3轴心受压稳定系数：23= N3/( ©3A)=298139/(0.782 f=215N/mm2满足要求！附墙杆4轴心受压稳定系数：2= N4/( gA)=331784/(0.587f=215N/mm2X5340.708)=105.996N/m

31、m2 <X5340.708)=71.171N/mm2 <X5340.708)=71.386N/mm2 <X5340.708)=105.832N/mm2 <满足要求！3 . 2、东区2#楼QTZ63塔机附着计算书、计算依据：1、 塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、钢结构设计规范GB50017-2003、塔机附着杆参数塔机型号QTZ63 (FS5510)塔身桁架结构类型方钢管张家港浮山建机塔机计算高度H(m)122塔身宽度B(m)1.7起重臂长度ll(m)57平衡臂长度l2(m)12.56起重臂与平衡臂截面计算高度h(m)1.5工作状态时回转惯性

32、力产生的扭矩标准值 Tk1 (kN m)290工作状态倾覆力矩标准值 Mk(kN m)485非工作状态倾覆力矩标准值M k'(kN*m)918.93附着杆数四杆附着附墙杆类型I类附墙杆截面类型钢管附墙杆钢管规格(mm)200 X10塔身锚固环边长C(m)2.2323、风荷载及附着参数附着次数N6附着点1到塔机的横向距离a1(m)5.08点1到塔机的竖向距离b 1 (m)7.8附着点2到塔机的横向距离a2(m)5.08点2到塔机的竖向距离b2(m)5.6附着点3到塔机的横向距离a3(m)3.46点3到塔机的竖向距离b3(m)4.5附着点4到塔机的横向距离a4(m)3.46点4到塔机的竖向

33、距离b4(m)6.7工作状态基本风压30(kN/m 2)0.2非工作状态基本风压3 0'(kN/m 2)0.45塔身前后片桁架的平均充实率a 00.35第N次附着附着点高度h 1(m)附着点净高h 01 (m)风压等效高度变化系数gz工作状态风荷载体型系数gs非工作状态风荷载体型系数gs'工作状态风振系数B z非工作状态 风振系数B1z工作状态风 压等效均布 线荷载标准值q sk非工作状态 风压等效均 布线荷载标准值qsk'第1次附着22.522.51.0621.951.951.5831.6330.3750.869第2次附着37.314.81.231.951.951.5

34、881.6450.4351.014第3次附着52.114.81.3621.951.951.5881.6450.4821.123第4次附着66.914.81.4691.951.951.581.6420.5171.209第5次附着81.714.81.5621.951.951.5751.640.5481.284第6次附着96.514.81.6131.951.951.5691.6370.5641.323悬臂端12225.51.7431.951.951.5651.6310.6081.425附图如下:塔机附着立面图324、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值 qkqk=0.8

35、伍卩 ps3oaoh=O.8 X1.565 X1.743 X1.95 X0.2 X0.35 X 1.5=0.447kN/m2、扭矩组合标准值Tk由风荷载产生的扭矩标准值Tk2Tk2=1/2q kli2-1/2q kb2=1/2 X0.447 X572-1/2 X0.447 X12.56 2=690.894kN m集中扭矩标准值(考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9)Tk=0.9(T ki + T k2)=0.9 x(290+690.894)=882.805kNm3、附着支座反力计算a375kh0.37N/m0Q.435kN/hiO0.482kN/mO0.517lsN/ri»0a54

36、8kN/mO0l554kNAnO.564kN/nO.GO8kN/m225001JBOO14800-r1 400014SOO1180025500r1rHr十rdrHrd17J计算简图沙 5233.0094.25119.18411 30314 943悅E丿無 J53.132g00£1.箱剪力图得：RE=76.303kN 在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性， 在计算支座7处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。4、附墙杆内力计算支座7处锚固环的截面扭矩Tk （考虑塔机产生的扭矩由支座7处的附墙杆承担），水平内力 Nw=2 °5RE=107

37、.909kN。计算简图：g22ad塔机附着示意图塔机附着平面图ai =arctan(b 1 /a 1 )=56.925 °a2=arctan(b 2/a 2)=47.787 °a3=arctan(b 3/a 3)=52.444 °a4=arctan(b 4/a 4)=62.687 °Bi=arctan(b i-c/2)/(a i+c/2)=47.312°=arctan(b 2+c/2)/(a 2+c/2)=47.312°p3=arctan(b 3+c/2)/(a 3+c/2)=50.845°=arctan(b 4-c/2)/

38、(a 4+c/2)=50.845°四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知力 X1=1§1i X Xi+ Aip =0X1=1 时，各杆件轴力计算：T11 Xsin( ai-x(bi-c/2)/sin 沏+T 21 Xsin( 02-礎)x(b 2+c/2)/sin 伦-T31 Xsin( 03-由)x(b3+c/2)/sin 由-1 Xsin( a4-创)x(b4-c/2)/sin 创=0T11 Xcos a1 Xc-T31 Xsin a3Xc-1 Xcos a4 Xc-1 Xsin a4 Xc=0T21Xcosa2Xc+T31Xsina3Xc

39、-T31Xcosa3Xc+1 Xsina4Xc=0当Nw、Tk同时存在时，B由0360。循环，各杆件轴力计算：Tip Xsin( a1-帥)X(b 1-c/2)/sin 沏 +T2p Xsin( 02-礎)x(b2+c/2)/sin礎-T3p Xsin( a3-他)x(b3+c/2)/sin 他+T k=0T1p Xcos a1 Xc-T3p Xsin a3 Xc+N wXsinBXc/2-N wXcos B Xc/2+T k=0T2pXcosa2Xc+T3pXsina3Xc-T3pXcosa3Xc-N wXsinBXc/2-N wXcosBXc/2-T k=0Sii=习Ti2L/(EA)=T

40、 ii2(ai/cos ai)/(EA)+T 2i2(a2/cos a2)/(EA)+T 312(a3/cos a3)/(EA)+1 2(a4/cos a4)/(EA)A1p= I(T1 XTp L/(EA)=T 11 XT1p(acos a1)/(EA)+T 21 XT2p(a2/cos a2)/(EA)+T 31 XT3p(a3/cos a3)/(EA)X1 = - A1p/ S11各杆轴力计算公式如下：T1= T11XX1+ T1p， T2= T21XX1+T2p， T3=T31XX1+T3p， T4=X1(1) 9 由)360。循环，当Tk按图上方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最

41、大轴拉力 T1=0kN ， T2=400.944kN ， T3=0kN ， T4=293.677kN最大轴压力 Ti=392.393kN , T2=0kN , T3=287.224kN , T4=0kN(2) 9 由0360。循环，当Tk按图上反方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴 压力：最大轴拉力 Ti =392.393kN ，T2=0kN，T3=287.226kN ，T4=0kN最大轴压力 Ti =0kN，T2=400.945kN ，T3=0kN，T4=293.677kN、非工作状态下附墙杆内力计算此工况下塔机回转机构的制动器完全松开，起重臂能随风转动，故不计风荷载产生的扭转力矩。1、附着支座

42、反力计算9ia93kN-rr戲9k卜"14由加11,1益调加门药泳N/丽1,24kN畑1仁空肉加M空丽附,4益kN加f 屮w 屮 J J 比I 电占 JI 讣 J J J 屮心匕 11 屮由心1 Fi 上 5T-inii?i07J225001J80014800-r14000148001180025500rirHr十rdrHrd园庶计算简图剪力图得：RE=160.21kN2、附墙杆内力计算支座7处锚固环的水平内力Nw=RE=160.21kN 。根据工作状态方程组Tk=0 ,9 由0360。循环，求解各杆最大轴拉力和轴压 力：最大轴拉力 Ti=48.586kN , T2=153.495k

43、N , T3=138.266kN ,T4=40.352kN最大轴压力 Ti =48.586kN , T2=153.496kN , T3=138.265kNT4=40.352kN、附墙杆强度验算附墙杆钢管规格(mm)200 X10附墙杆截面面积A(mm 2)5969.026附墙杆截面回转半径i(mm)67.268附墙杆强度设计值f(N/mm 2)2151、杆件轴心受拉强度验算o=N/A=400944/5969.026=67.171N/mm2 wf=215N/mm 2满足要求！2、杆件轴心受压强度验算附墙杆1长细比：/1=L°/i=(a 12+b 12)°5/i=(5080 2

44、+7800 2)°5/67.268=138.378 三为=150，查规范表得：© 1=0.351满足要求！附墙杆2长细比：?2=L0/i=(a 22+b 22)0-5/i=(5080 2+5600 2)°5/67.268=112.399 三为=150，查规范表得：© 2=0.479满足要求！ 附墙杆 3长细比：?3=Lo/i=(a 32+b 32)°勺=(3460 2+4500 2)°5/67.268=84.385 <舟=150，查规范表得：© 3=0.659满足要求！附墙杆 4长细比：&二L°/i=

45、(a 42+b 42)°5/i=(3460 2+6700 2)°5/67.268=112.099 WM=150，查规范表得：© 4=0.481满足要求！ 附墙杆1轴心受压稳定系数：01 = Ni/( A)=392393/(0.351f=215N/mm2满足要求！附墙杆 2轴心受压稳定系数：N2/( ©2A)=400945/(0.479f=215N/mm2满足要求！附墙杆 3轴心受压稳定系数：N3/( gA)=287224/(0.659f=215N/mm2X5969.026)=187.288N/mm2 <X5969.026)=140.232N/mm2

46、 <X5969.026)=73.018N/mm2 <满足要求！ 附墙杆 4轴心受压稳定系数：04= N( ©4A)=293677/(0.481X5969.026)=102.287N/mm2<f=215N/mm2满足要求！3 . 3、西区1#楼QTZ63塔吊、计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、钢结构设计规范GB50017-2003、塔机附着杆参数塔机型号QTZ63 (FS5510)张家港浮山建机塔身桁架结构类型方钢管塔机计算高度H(m)115塔身宽度B(m)1.7起重臂长度l1(m)57平衡臂长度l2(m)12.56起重臂与平

47、衡臂截面计算高度h(m)1.5工作状态时回转惯性力产生的扭矩标准值 Tk1 (kN m)290工作状态倾覆力矩标准值 Mk(kN m)485非工作状态倾覆力矩标准值M k'(kN*m)918.93附着杆数四杆附着附墙杆类型I类附墙杆截面类型钢管附墙杆钢管规格(mm)200 X10塔身锚固环边长C(m)2.2、风荷载及附着参数附着次数N6附着点1到塔机的横向距离a1(m)5.1点1到塔机的竖向距离b 1 (m)7.8附着点2到塔机的横向距离a2(m)5.1点2到塔机的竖向距离b2(m)5.6附着点3到塔机的横向距离a3(m)5.1点3到塔机的竖向距离b3(m)5.6附着点4到塔机的横向距

48、离a4(m)5.1点4到塔机的竖向距离b4(m)7.8工作状态基本风压3 o(kN/m 2)0.2非工作状态基本风压3 0'(kN/m 2)0.45塔身前后片桁架的平均充实率a 00.35第N次附着附着点高度h i(m)附着点净高h 01 (m)风压等效高度变化系数gz工作状态风荷载体型系数gs非工作状态风荷载体型系数gs'工作状态风振系数B z非工作状态 风振系数B1z工作状态风 压等效均布 线荷载标准值q sk非工作状态风压等效均 布线荷载标准值qsk'第1次附着17.817.81.0741.951.951.5921.6340.3810.88第2次附着32.614.

49、81.2311.951.951.5881.6460.4351.016第3次附着47.414.81.3121.951.951.5881.6440.4641.081第4次附着62.214.81.4271.951.951.5841.6430.5041.175第5次附着7714.81.5251.951.951.5761.6430.5351.256第6次附着91.814.81.6111.951.951.5711.6380.5641.323悬臂端11523.21.7141.951.951.5671.6330.5981.403附图如下:佃附壇正立面附埴立面塔机附着立面图、工作状态下附墙杆内力计算1、 在平衡

50、臂、起重臂高度处的风荷载标准值qkqk=0.8 伍坨應3oaoh=O.8 X1.567 X1.714 X1.95 X0.2 X0.35 X1.5=0.44kN/m2、扭矩组合标准值Tk由风荷载产生的扭矩标准值Tk2Tk2=1/2q kli2-1/2q kl22=1/2 X0.44 X572-1/2 X0.44 X12.56 2=680.074kN m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）Tk=0.9(T ki + T k2)=0.9 x(290+680.074)=873.067kN3、附着支座反力计算0.36331 hN/rnOfa435kN/m0.0364kN/mO,004

51、kN/mO,!O.S5kN/rnC.0564kN/rnQ5e4kN/0J5SSkN/mf 屮小心y4 d J 屮心屮心 bill |屮心 bllll l 屯丄电心1摞国庶庶的蕊庶伺脇9i7eoaueoo11800U8001480018002320CI计算简图剪力图得：RE=71.819kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座7处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。4、附墙杆内力计算支座7处锚固环的截面扭矩Tk （考虑塔机产生的扭矩由支座7处的附墙杆承担），水平内力 Nw=2 °5RE=101.567kN。计算简图：塔机附着示意图塔

52、机附着平面图ai=arctan(b i/a i)=56.821a2=arctan(b 2/a 2)=47.675 °a3=arctan(b 3/a 3)=47.675 °a4=arctan(b 4/a 4)=56.821 °Bi=arctan(b i-c/2)/(a i+c/2)=47.22°2=arctan(b 2+c/2)/(a 2+c/2)=47.22°p3=arctan(b 3+c/2)/(a 3+c/2)=47.22°=arctan(b 4-c/2)/(a 4+c/2)=47.22°四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知 力 Xi=