引水隧洞富水溶洞段施工方案完整

1、引水隧洞富水溶洞段施工方案完整（完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）* * *电站* *标段引水隧洞富水溶洞段施工方案由我单位承建的* * *电站* * *兴标，于洞SD9+703处突遇 富水溶洞地质，经我方多位专家现场对围岩，涌水量进行详细勘察，建 议采取导洞眼镜法的施工方案，如期安全通过不良地质段 .一。情况经过：1 o20*年3月4日晚11:0020* *年9月14日,从里程SD9+458 开始，延续到里程SD9+700处洞内涌水不断增大。表现为掌子面和 后方支护成型段涌水很大，施工各工序干扰严重，效率大幅降底。2. 20*兴年4月5日，为解决不断增大的涌水问题，经过专家多方研究决定

2、，将抽水泵增加至 6台。总功率达225kw，分五路D150 排水管向外抽水，以解决大水淹没隧洞的问题（时间查排水方案）。3. 20*年8月4日，当施工掘进SD9+703时，掌子面右侧突然 坍塌（形似一片薄壳状岩体从右侧坍落），大约15m长x 9m宽x 10m 高的空洞落出，涌水夹带泥沙，块石大量突涌出来，迅速从掌子面向 外蔓延30m形成斜坡大塌堆，涌水侧从坍堆各处不断涌出。4. 20*年9月23日，当施工队在SD9+703搭设作业平台时， 涌水夹带泥沙，块石大量突涌出来，迅速从掌子面向外蔓延60多米， 形成斜坡大塌堆，涌水侧从坍堆各处不断涌出，导致施工难度增加，现场清渣量由监理现场计量。二.

3、方案整体思路：1、扩大断面眼镜法方案，即从开挖支护总体考虑，将整体断面划分为四个区域，分别依次进行开挖和支护，预计采取先右边后左 边，先上方后下方的施工顺序进行。临时支护与一期支护配合施工， 最后一期支护成型后，将临时支护拆除。2、断面扩大，即隧道两侧各增扩0.25m, 方面解决施工期间 的排水问题；另一方面解决隧道成型后的排水问题 ; 其次分区域开挖 支护为边垟管棚施工提供必要的工作面。3、超前支护方面密排大管棚夹密排小导管的超前支护方式 , 即 采用专业管棚钻机,以套管法施工工艺、注浆固结技术施工,从而 解决施工中的钻孔坍孔 , 弧石挡道等问题。4、施工期间的排水,总体上以油布管道对涌水进

4、行导流 , 引至 隧洞两侧积水坑,再由排水泵抽排出洞外。5、成型后的排水问题 , 在一期支护适当部位留置排水管,拱脚 两侧预留大直径的排水管,作为永久设施将来浇入衬砌中。6、一期支护背后空洞预留砼泵管,回填一定厚度的砼对支护 背面实施加固处理。7、除以上具体措施以外,坍方段的处理须一贯坚持短进尺 , 弱 爆破, 勤支护的施工原则 . 还需全过程注意和解决好施工排水的问题 并事先预备好大量沙袋、草袋、木料、油布、玉米秸秆等消耗品, 以应付各种预见不到的突发问题。管棚施工必需的损易耗几句与工 具也要提前储备好,以防关键工序因保障问题出现卡壳。三.扩大断面眼镜法施工工艺框图循环结束四. 注意事项1。

5、坍堆整理：在 SD9+693处设一个拦渣墙长 7。7m，高1m, 宽1m,防止松碴向外流淌，为了引排水，即在目前的掌子面处 （SD9+703）涌水部位筑沙袋进行引排。首先用人工清理成排水沟，然后用砂袋堆码，防止沟壁坍塌， 沟底及沟帮全部用防水布铺满，让水从防水布上流过。使坍体达到少 水状态，以方便施打 108管棚及坍体的封闭注浆固结。2施工之中的临时排水和坍方通过后的永久排水临时排水：为了方便开挖和支护的施工作业环境和清除来自 掌子面正面及侧面的泥夹石，每开挖一次必须进行引排，并采用D50 D150管和铁皮焊接的D200圆筒，沙袋结合使用。即用 D50 D150 管斜打入排水，管末端用铁皮筒引

6、水至积水坑进行抽排。永久排水：即待通过段后，在隧道的加宽段落安装D400管进行永久排水，并于拱顶部150度范围内采用D150管施打间排距为1m 的泄水管,再加风筒布，等前进一段距离后，拱顶用防水布和钢筋加 以绑扎（见防排水方案）3. 为了引排水，在隧道左侧一定位置增设导流洞，断面宽2。5m,高3m,支护按超前支护+工字钢+网喷支护。4。施打管棚采用套管法施工，用无锡钻探工具厂生产的 MD5（型钻机、钻 靴、钻杆、钻头、冲击器、导向器和 108管同时跟进，待钻到设计深度后而钻杆从管内退出 ,以重复使用 ,钻杆、钻头、冲击器、导向器则报废退出，后进行下一根导管施工，使用的 108管为壁厚7mm 每

7、节长度1。5m的无缝钢管。为承受拱顶外侧之巨大压力，需在 SD9+703处打一排管靴随进大管棚，在拱顶形成叠排，叠排管棚间距 为1m,长度为25m.管与管之间间距为22cm（中对中）呈5度角打入， 尽量施打长导管 .由于是使用导管法施工，在施工时，钻头容易磨损，约每 15 米就会报废一个，导向器大约 25m就报废一个，冲击器25m就报废 一个， 108管每节为1。5m（一端车外丝，一端车内丝）待管棚全部 打入后, 再在管内放入 3 根 22钢筋并 6。 5箍筋，间距 500，最后 以压浆固结，以达到增强管棚构件整体刚度的目的。而后再在其后加打小导管 ,通过一次、多次、反复、重复的方法，不断加密

8、排小导管，小导管采用 50钢管，长34。5m,每开挖 一次打一排，需注浆（不管是否随水冲走） ，利用固结浆液提高小导 管的支撑能力。4。注浆固结为了防止开挖后的松渣坍塌及加强钢管管棚的刚度,在适当条件下对坍塌的松渣需采取注浆固结， 先喷C20砼对坍体表面封闭， 厚度为10 15cm,然后打入注浆小导管，长度为4.5m, 6m为一个循 环，间排距看情况而定，对其进行双液注浆水泥浆和玻璃水 , 注 浆比例为 1 ：0.7:0 。 55，注浆为从下往上注浆，最后对管棚进行双 液注浆固结。6。开挖采用短进尺 , 分步开挖的方法（见图）为了便于永久排水和钻 机施打管棚施工，洞断面半径应加宽 o。25m加

9、高o。5m施工时 为避免，故采用半弧人工开挖50cm,开挖后前掌子面立即用沙袋堆码，打排水管进行引排水，同时再次用C20砼封闭掌子面，而后加打 超前小导管进行注浆固结，待固结后进行支护，支护完后进行下一 循环开挖，待进尺到24m后进入下一区域进行开挖.其他区开挖支 护开挖左幅下半部分方法同上。7. 支护：用I 20型工字钢，间距3050cm先架立左侧半圆 弧工字钢，为了防止拱顶掉石， 对两榀工字钢分别对其进行锁脚， 即采用D50导管锁脚,每侧8根，长度为3m导管进行注浆固结， 为了作业安全，顶部适当部位应用 3mm厚钢板进行防护。连接筋 用 25热轧钢筋，间距为50cm;网筋为 6.5，间距1

10、5cmX 15cm; 再喷射厚度为26cm的C20混凝土；待右侧上半弧支护稳定，前 进 4 米后, 则后退开挖右侧下半部，待右侧下半部工字钢 +网筋+ 喷射混凝土结束之后 , 再挖下部左侧。注意在施工网片时应采用 预留D150泵送混凝土管，管长2.46m,在180度范围内各留3 根，做为回填混凝土之用。8. 临时支撑 由于拱顶和侧面都是松渣,自稳性较差,来自拱顶和侧面的荷载很大, 所以在拱顶加打 54 根超前小导管,双液注浆固结 ,以确保不 坍塌,在拱脚设两道纵向联系梁，以确保工字钢排架的稳定性和整体 性并作为永久构件保留 ,9。小导管补打，由于管棚是成一定角度打入 , 当进尺到一定 长度后,

11、 拱顶有一定高度的碎石渣往下脱落 , 所以必须在必要拱顶部 位补打D50导管,导管长度为3m 2.4m为一个循环，最后对其进行 双液注浆。10通过后的处理坍方段通过后 , 首先应密切观察格栅拱架的变形情况， 变形超 标的应立即进行套拱加固处理；数量根据现场而定其次，按后附图 做好永久排水管 , 理顺涌水的抽排；最后制订可靠的技术方案 , 确保 前方掌子面安全，稳健向前推进。11。现场除泥、除水、开挖、清渣由监理现场计量20*年9 月17日洞下游处理增加工程量一、封闭断面引排水1. 封闭断面码沙袋：【3。1416X 4。15X 2-2)+(2 X 4。15X 2)1 -( 0.1 X 0。3)X

12、 16=1581 袋2. 排水沟码沙袋:16 - 0.1 X 18次=2880袋3. 排水沟防水布：6X 16=96 m24. 封闭喷射 C20砼：【3.1416 X 4。72X 2-2) + (2X4.722)1 X 0。1 X 16- 0.35=135。49ni5. 双液注浆D50小导管(固结松渣及掌子面，SD9+703719段)8排X 54根X 3m+掌子面加打小导管固结坍堆118根X3n=1296+354=1650n二、大管棚工程量1 、 大管棚工程量：(3。1416X 4.72 X 2-2) - 0.22 X 25=1600m2、洞断面超挖工程量：【3。1416X 4。15X 2-2

13、)+ (2X 4。152)1 X 0.1 X 16- 0。35=135。49ni三、补打注浆D50小导管SD9+703715则拱段，长度3m,2 一个循 环。8 排 X 16 根 X 3m=384m四、支护工程量(SD9+703-719段)1、扩挖后的工字钢(间距0。35m):(3.1416 X 4。15+2+2)x 16-0.35 X 27。929+ 1000=21.7529t2、锁脚注浆 DN5(小导管：(16-0.35+1) X 8 根 X 3m=1121m3、临时排水管，铁皮焊管 , 防水布，沙袋，方木，稻草，玉米秸 秆，架子管等由监理现场计量4、连接筋 25:16mX 17 根X 3

14、.85 - 1000=1。0472t5、拱顶 3mm厚铁皮数量：(3。1416X 4。15)X 16X 2.355 - 1000=0.49126t6、喷射砼 C20:扩大断面【(3.1416 X4.152-2)+(2X2X 4。15) 套拱断面【(3。1416X 3.852-2) + (2X 2X 3.85) X 16m =79.52m37、网片 6。 5： (3.1416 X4.15+2+2) - 0。15X 16+ (16-0。15) X 3.1416X 4.15+2+2 X 0。26-1000=0.945t五、 108 管内钢筋工程量1、 22 钢筋：1600X 3X 2。985- 10

15、00=14.328t2、 6。5 钢筋：161X 3X 0。094X 25-0。5X 0。26+ 1000=0.5902t六、冲击器、导向器、偏心钻头、管靴报废量 , 由现场监理计量 :七、DN400管按现场发生量进行计量：八、泄水孔：按设计计量：九、注浆(水泥 , 水玻璃)现场计：十、 施工中坍塌清理松渣： 6428m3十一、坍堆固结松渣喷射C20砼由监理现场认量十二、DN150非水管QN200铁皮焊管现场计：十三、 坍塌掩埋机械设备由监理现场认量导水洞开挖支护工程量计算书一、洞身开挖1、DSDO+OOODSDO+O段：4。 4m4.7m*1m=20.68m32、DSDO+OO1- DSDO

16、+OO段:（3.1416 衣 32衣 1.865+3.064*4 。 7）*3m=54。354用3、DSDO+OO4DSDO+O34段:2（3。 14162。 22/36O*89。 553.1/2 1。 561+2。 561*3。 1）3O.5=283。 7O7m3二、I2O 工字钢1、洞口 DSDO+OO处拱顶：4.7m* 2 根*27.929kg/1OOO=O。 2625t2、DSDO+OO DSD0+004段:11 。 5259m* 27。 929kg*6 榀 /1OOO=1 。 932t3、DSDO+OO牛 DSD0+034.5段:& 5597m* 27.927kg * 10 榀/10

17、00=2。 3904t三、 25连接钢筋1、DSDO+OO处拱顶门口：（1。5m* 2 根 +1.1m*2 根 +1m*2 根 +0.7m * 2 根 +1m*11 根）*3。85kg/1OOO=O.O854t2、DSD0+00&DSD0+004段每环 12 根*4m*3。85kg/1000=0.1848t3、DSDO+OO处变小右侧封闭：（13 根* 2。2m+7根* 4m）* 3.85kg/1000=0.2179t4、DSD0+004DSD0+034段:每环 9 根* 30.5m* 3。85kg/1000=1。0568t四、 6.5钢筋网片1、DSDO+OO处拱顶洞门口：（10 根* 4。

18、7m+32根* 1.5） * 0.26kg/1000=0.0247t2、DSDO+OOODSDO+O段:（8 根*11。529m+78根*1） * 4* 0。26kg/1000=0。177t3、DSDO+OO处变小右侧封闭：（27 根* 2m+14根* 4m） *0。26kg=0.0286t4、DSDO+OO牟 DSD0+034 5 段：（58 根*1m+8根*8.559m）* 30.5*0。26kg=1。1032t五、锁脚锚杆1、锁脚钢管锚杆 DSDO+OO DSD0+016 5段：计 L=3m 4 榀*8 根*3m=96m2、 25 钢筋锁脚锚杆 DSD0+016 5DSD0+034.5段

19、:12 榀*4 根* 3。85*3/1000=0.5544t六、回填C20混凝土.3岩层破碎垮塌358.741m七、探水孔108探水孔成孔20个,每孔长17m 20*17=340m八、超前措施DN50超前钢管锚杆:15根* 3排*3m=135mF面为附送毕业论文致谢词范文！不需要的可以编辑删除！谢谢毕业论文致谢词我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的，他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪，论文凝聚着他的血汗，他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响，在此我向他表示衷心的谢意这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思 维及专业技能

20、的培养，他们在学业上的心细指导为我工作和继续学 习打下了良好的基础，在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬！特 别是我的班主任吴廷川老师，虽然他不是我的专业老师，但是在这三 年来，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的 时候，“明师之恩，诚为过于天地，重于父母”，对吴老师的感激之情 我无法用语言来表达，在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢 意！感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习 生活和工作的支持和关心。三年来我们真心相待 ，和睦共处，不是兄 弟胜是兄弟！正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独，马 上就要各奔前程了，希望（，请保留此标记）你们有好的前

21、途，失败 不要灰心，你的背后还有汽修 0932班这个大家庭！最后我要感谢我的父母，你们生我养我，纵有三世也无法回报你们， 要离开你们出去工作了，我在心里默默的祝福你们平安健康，我不 会让你们失望的，会好好工作回报社会的.致谢词2在本次论文设计过程中，感谢我的学校，给了我学习的机会，在学习 中，老师从选题指导、论文框架到细节修改，都给予了细致的指导， 提出了很多宝贵的意见与建议，老师以其严谨求实的治学态度、高 度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取 精神对我产生重要影响。他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维 给了我深深的启迪。这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才 完成的感

22、谢所有授我以业的老师，没有这些年知识的积淀，我没有这么大的动力和信心完成这篇论文感恩之余，诚恳地请各位老师对我的论文 多加批评指正，使我及时完善论文的不足之处.谨以此致谢最后，我要向百忙之中抽时间对本文进行审阅的各位老师表示衷心的感谢。开学自我介绍范文：首先，我想说“荣幸”因为 茫茫人海由不相识到相识实在是人生一大幸事，更希望能在三年的学 习生活中能够与大家成为好同学，好朋友。其次我要说“幸运 ，因 为在短暂的私下接触我感觉我们班的同学都很优秀 ，值得我学习的地 方很多，我相信我们班一定将是团结、向上、努力请保留此标记。)的班集体。最后我要说“加油”衷心地祝愿我们班的同学也包括我 在内通过三年

23、的努力学习最后都能够考入我们自己理想中的大学，为老师争光、为家长争光，更是为了我们自己未来美好生活和个人价值，加油。哦，对了，我的名字叫“ *兴*”，希望大家能记住我,因为被别人记住是一件幸福的事！ ！）查看更多与本文高中生开学自我介绍相关的文章在有限元计算当中， 边界约束条件对计算结果影响较大本TBM施工段横断面为圆形,毛洞直径8m,其埋深为地下150m。为尽量减少有限元模型中边界约束条件对计算结果产 生的不利影响，计算模型的边界范围按照以下原则确定：以隧洞的圆心为原点，水平方向 取为2525m ,竖直方向一2525m,纵向为一20m ,这保证了计算模型的边界范围在 各个方向上均取为大于 3

24、倍的洞跨，如图1所示。图1计算模型Fig。1 The mesh model for FEM calculation模型的边界条件条件为：前后左右加水平约束，底部加全约束，上部考虑150m岩石重力所产生的垂直压力，考虑岩体本身的重力。3。2材料参数的确定表1有限元计算的物理力学参数Table.1 Mechanical parameters of the materials for FEM calculation参数类型弹性模量(GPa)泊 松 比内 聚力(KPa)内摩擦角()容重(KN/m3)抗压强度(MPa)抗拉强度(MPa)围岩12.50.26100042 o 526o 5303C30混凝土

25、300。262420。12。01根据隧洞围岩的物理力学性质，在本次计算当中，采用了弹塑性的非线性有限元法，围岩的本构模型采用 DruckerPrager ( DP)模型，以计算隧洞结构与地层在开挖过程中发生 的非线性变形特性。围岩的物理力学参数依据水利水电工程地质勘察规范GB 50287-99附录P “围岩工程地质分类”确定为川类围岩，具体实验由辽宁省水利水电规划总院实验室 完成。支护采用 C30混凝土的参数，物理力学参数具体如表1所示。3.3网格的划分：3计算程序采用了 ANSYS有限元分析软件。该计算软件提供了对有限元计算单元进行“生(alive)”与“死(kill)的处理功能，可以利用该

26、功能来模拟隧洞施工的分步开挖过程。计算过程中，围岩和隧洞结构均采用ANSYS程序中的SOLID45单元模拟，衬砌采用 SHELL63单元。对模型进行映射网格划分，总共划分为1024个SOLID45岩体单元，388个SOLID45隧洞单元，87个SHELL63衬砌单元.如图2、图3、图4,图5所示。图2隧洞体单元Fig。2 The element of the tunnel图4衬砌单元图3围岩单元Fig.3 The element of the surrounding rock图5真实形状衬砌Fig。2 The element of the liningFig。5The real lining4

27、.开挖过程的模拟4。1计算地应力下稳定状态此阶段需要“杀死”衬砌单元来实现，因为此时尚未开挖，不能让衬砌起作用。图5,图6为地应力作用下竖向应力和位移的计算结果。图6 重力作用下Y向应力分布图7重力作用下Y向位移分布Fig.6 The Y direction stress at the gravity forceFig。7 The Y direction displacement at thegravity force4.2进行开挖，计算隧洞开挖后地稳定场采用了的重力释放法进行开挖，计算开挖后的地稳定场这需要杀死隧洞部分的单元，进入第二荷载步的计算。其所有的边界条件和加载条件不变。图8 开挖释

28、放绝对位移矢量图图9开挖释放Y向位移等色图Fig。 8 The absolute displacement Vector after excavationFig.9 The Y direction displacementafter excavation图9开挖后第三主应力分布图图10开挖后第一主应力分布等色图Fig.9 The minor stress after excavation Fig.10 The major stress after excavation图11所选关键点编号Fig。11 The serial number of the selected key为了更详细的了解开挖

29、引起的围岩应力，释放位移情况，选取图11所示各个关键点，将其应力和释放位移情况查询得到表2。表2开挖后所选关键点所计算的位移和应力结果Table 2 The displacement and stress list of the selected key after excavation关水平释竖直释绝对释水平方竖直方第一主第三主键点放位移(mm)放位移(mm放位移(mn)向应力(MPa)向应力(MPa)应力(MPa)应力(MPa)101。991.990。770.43-0.31-0.7620.101.241。252。23-4。92-0。736.5630.110.420.431。11-12。01

30、-1。1112。0140.102.092。092。034。83-0。696.4650-2。822.82-0。66-0。39-0。27-0.6660。10-2.092.091。12-4.830.676.4570。11-0.420.431。29-12.011。11-12。0180.101。241.252。234。92-0。73-6.56从云图和表格分析，开挖后水平方向位移均表现为内敛，但数值都不大，最大为0.1mm，出现在关键点3和7.Y向位移关于竖向轴呈正对称分布，顶拱中点和底板中点的 Y向位移比较大，分别为 2.82mm和1。99mm,其中底板出现反拱。整个围岩没有出现拉应力，但关键点 3 和

31、 7 区域附近应力等值线密集，出现了压应力集中，最大压应力为12MPa,尚未超过围岩的抗压强度 ; 整个围岩没有出现塑性变形。4。3 衬砌的数值模拟 隧洞开挖后，处于裸露围岩地稳定场，此时进行钢筋混凝土衬砌的加固，通过激活壳 单元来实现 .图 12 加衬砌后衬砌的径向应力图 13 加衬砌后衬砌的切向应力Fig.12 The radial stress of the liningFig 。 13 The tangential stress in the lining图 12 和图 13 为衬砌的径向应力和切向应力云图 . 我们可以从图 9、图 10 看到 ,此时衬 砌和应力接近 0 值， 这与实

32、际情况是符合的 ,衬砌加固后若外界条件无变化， 衬砌是不承受 荷载的。ANSYS勺死单元被激活后，应变置 0,使得我们可以方便地模拟这种行为。4。4 内水压力作用下的数值分析内水压力是地下水作用于隧洞衬砌的压力 ,通常按水柱高度的静水压力值计算。由于岩体的紧密程度、 排水通畅与否, 均可影响水柱高度 ,因此内水压力常是衬砌以上水柱压力的 一部分, 仅在孔隙水统一含水层中或宽大断裂带处, 内水压力才接近全部水柱压力 .对于本 工程而言,通过压水试验结果分析,一般裂隙水岩层的透水性随着深度的递增而变弱,说 明随着深度的递增, 岩体结构面的张开度变小, 裂隙水越来越小 ,洞室无或有轻微地下水活 动,

33、因此内水压力一般不大。 而对于本计算段, 保守起见, 在查阅资料的基础上, 考虑 1MPa 的内水压力进行计算。图 14 加水压后衬砌的径向应力图 15 加水压后衬砌的切向应力Fig。 14 The radial stress of the liningafter fluid pressureFig 。15 The tangential stress in the liningafter fluidpressure从以上各图及表格可以看出，加iMPaK压后，衬砌开始发挥作用，衬砌在切向产生了最 大2.82MPa的压应力，径向最大1。02MPa的压应力（位置见图14和15）,远小于混凝土的抗 压

34、强度。衬砌是安全的；而围岩在底部关键点1处出现了拉应力，为0。23MPa，但关键点3和7区域附近应力等值线密集，出现了压应力集中，最大压应力为12.9MPa。并且由于内水压的作用，在隧洞两侧（关键点3和7附近）分别出现了弧长约为2m,深度约为1m勺较小塑性区，但是, 此塑性变形的发展并不意味着围岩和支护体系失去稳定及承载力,适当的塑性变形利于围岩与支护共同承载 4。图 16 加水压后等效塑性应变分布Fig.16 The equal plastic strain after fluid pressure关M水平释放位移（mm竖直释放位移（mm）绝对释放位移（mn）水平方向应力（MPa竖直方向应力

35、（MPa）第一主应力（MPa）第三主应力（MPa）100. 270。 271.600.220.231.612-0。230. 160。282。49-5。100。207.373-0。3200.320。4612。 90-0.47-12。904-0。23-0。340。 41-2。43-5.100。17-7.2750-0。460。 46-1.490.270.27-1.5160.23-0。340。 411.84-5.10-0。17-7.2770。3200。320.4612.900。47-12。9080。230。160。28-2。495。10-0。20-7。37衬砌可以使隧洞的安全储备有更大的提高，在外界条

36、件不变的情况下，由于是在隧洞 已经开挖后加上的，不承担力的作用（这从本次计算结果云图可以验证）；在外界条件发生变化的时候，衬砌则起主要的作用。本章中，力口1MPa水压，可以看出衬砌的作用.从计算结果来看，衬砌具有很高的安全储备施工技术方案申报表（中水五局2021 技案 号）合同名称：新能发展公司大山口二级水电站工程合同编号：XN-DSKESG-001-I致：武汉长科监理公司大山口二级水电站工程监理部我方今提交发电引水洞灌浆工程的：施工组织设计施工措施计划工程测量施测计划和方案施工方案工程放样计划专项试验计划和方案专项作业方案请贵方审批。承包人：中国水利水电第五工程局大山口二级水电站工程项目经理

37、部项目经理：日期：2021年9月23日监理机构将另行签发审批意见。监理机构：武汉长科监理公司大山口二级水电站工程监理部签收人：日期：年月日说明：本表填写一式4_份，由承包人填写。监理机构审签后，随同审批意见，承包人、 监理机构、发包人、设代机构各1份。新能发展公司大山口二级水电站工程（合同编号：XN-DSKEJ-SG001-I ）大山口二级水电站发电引水洞灌浆中国水利水电第五工程局大山口二级水电站工程项目经理部2021年 9 月23日批准/日期：审核/日期：编写/日期：大山口二级水电站发电引水洞灌浆施工措施一、工程概况1。1、地质条件洞身段上覆岩体厚度19.037。0m穿越的岩性主要为中泥盆统

38、萨阿尔明 组下亚组灰岩、火山角砾岩及上第三系中新统桃树园组砂质泥岩。灰岩属中硬岩,厚层状结构，岩层产状85 SEZ 80,洞身段处于微风化 新鲜基岩,纵波速度Vp= 55005800m/s.根据试验资料：灰岩颗粒密度为2.75g/cm3、天然密度2.70 g/cm3、自然吸水率为0.55%、饱和吸水率为0。76%、 孔隙率1.82%、烘干后抗压强度110.0MPa饱和抗压强度66。7MPa软化系数0。61.火山角砾岩，棕红色，厚层状结构,微风化新鲜状态,纵波速度Vp=510（5200m/s.颗粒密度为2.70g/cm3、干密度2.65 g/cm3、饱和密度2.67 g/cm3、自 然吸水率为

39、0.50%、饱和吸水率为 0.61 %、孔隙率 1.85%、烘干后抗压强度64.1MPa饱和抗压强度43。5MPa软化系数0.68。烘干后抗剪强度c为2。2MPa 为46。0、浸水后抗剪强度c为2.0MPa为44。0。变模：烘干50。8X 103MPa饱和 36。0X 103MP 弹模：烘干 54.3 X 103MPa 饱和41.4 X 103MPa砂质泥岩属软岩,中厚层状结构，岩层产状318 NW 10，洞身段处于微风化新鲜基岩,纵波速度Vp=27002800m/s颗粒密度为2.702。73g/cm3、干 密度2.05 2。25g/cm3、孔隙率16。0% 天然抗压强度20。031。3MPa

40、烘干 后抗压强度3。326。08MPa饱和抗压强度0.7566。87MPa软化系数0.02 0。37。烘干后抗剪强度c为0。62。4 MPa 为41。543.5度、浸水后抗剪强度c为0.010。5 MPa 为38.0 度。变模：烘干3。325。80X 103MPa饱和0.164 0.305 X 103MPa 弹模：烘干 4.11 6.91 X 103MPa 饱和 0.3540。393X 103MPa。根据砂岩、泥岩、砂岩泥岩自由膨胀率（据试验成果）：微风化新鲜岩为3340%,小于40%的判定标准，不具膨胀性。洞线断裂构造及节裂不发育，洞身段岩体完整性较好，按岩石强度、岩体完 程度、结构面状态、

41、产状和地下水条件对围岩分类，隧洞段 0+010 0+452。695 以川类围岩为主，0+452.6951+200以W类围岩为主。1。2、施工部位及工程量:施工部位施工项目单位工程量引水洞 0+000-1+200回填灌浆2 m13320.35引水洞0+0001+200固结灌浆钻孔m18480引水洞 0+000-1+200固结灌浆m18480二、施工进度计划根据砼浇筑施工计划安排和目前混凝土浇注情况，灌浆施工计划工期：上 游段砼灌浆施工2021年12月20日前完成所有已浇筑完成的砼的灌浆施工。 按 钻灌220m/d工效，计划2021年3月1日2021年7月15日完成所有砼灌浆施 工（包括钻孔、灌浆

42、施工台车的搭设和所有管线的铺设工作以及检查孔施工）。2021年6月20日之前完成1 #支洞封堵工作的固结灌浆和回填灌浆预埋管的埋 设工作；2021年5月20日之前完成2#支洞封堵工作的固结灌浆和回填灌浆预 埋管的埋设工作.三、资源配置3。1、劳动力计划根据本工程工期短，工程量大,施工面分散的特点，施工高峰期投入施工人 员为：上游段灌浆施工20人，技术人员2人，管理人员2人，共计24人.下游段 灌浆施工14人，技术人员2人，管理人员2人，共计18人.每一工作面各配备3 个风钻工，总计48人。3.2、主要施工设备施工高峰期设备投入:上游施工面配备YT-28手风钻3台、3m3电动空压 机一台、13m

43、3电动空压机一台 、SGB10型灌浆泵二台、3SNS型灌浆泵二 台、HSD 200-拖二灌浆自动记录仪一套、捷通（JT）系列智能灌浆自动记录仪 一套、高速搅拌机一台、低速搅拌机三台。上游施工面配备YT 28手风钻2台、3卅电动空压机一台、 13m3电动 空压机一台、 SGB6-10型灌浆泵二台、3SNS型灌浆泵二台、捷通（JT）系列 智能灌浆自动记录仪一套、高速搅拌机一台、低速搅拌机二台。3。3、主要材料计划需用P。O 42.5普通硅酸盐水泥3000t。四、风、 水、 电 系 统布置4.1 、 供风系统在上下游两个施工面各安放一台 13m3和一台3。5m3移动式电动空压机供 固结灌浆和回填灌浆

44、钻孔使用。空压机和钻孔、灌浆设备随施工平台移动。4.2 施工用 水上游段洞内砼灌浆施工用水从 发电引水洞洞口取水点铺设 2塑料 管， 通过发电引水洞闸门通气孔进入洞内 , 用 2水泵抽 至灌浆施工面 . 下 游段段砼灌浆施工用水从 1#和 2施工支洞洞口的取水点抽取至洞内制浆站处 供钻孔、制浆使用。4.3 、 施工用电2021 年洞内灌浆施工用电由业主提供的电源端口，通过发电引水洞洞口通 气孔进入 .2021 年洞内灌浆施工用电由 1和 2施工支洞与主洞交叉口的电源 端口接引，穿过砼钢模台车时， 由固定在砼钢模台车上的硬质塑料管通过 . 洞内 架设支线接引至施工面附近的配电箱，再由配电箱接引至

45、施工设备。洞内支线 沿洞壁悬挂 .施工高峰期最大用电量约 200KW/h。五、制浆系统上游段洞内砼灌浆施工的制浆站拟建在发电引水洞进口附近， 制备的 0.5:1 的浆液通过灌浆泵输送到施工面。当灌浆施工至距离发电引水洞洞口约 600m处 时，在 1和 2#施工支洞与主洞交叉处搭设制浆站；下游段段砼灌浆施工的制 浆站可以利用 1#和 2#施工支洞与主洞交叉处搭设的制浆站或根据现场情况就 近搭建，浆液通过高速制浆机输送 .六、排污在距离灌浆 施工面下游 150m处修建临时挡水围堰，钻孔、灌浆的 岩粉、污水在此处沉淀，沉淀后的污水 用排污泵排到 指定位置；沉淀的岩粉和弃浆随时装袋、控水后，装车运至指

46、定的弃渣场。七、回填灌浆施工7。1、钻孔混凝土浇筑结束后，在混凝土强度超过70%设计强度后开始钻孔。钻孔利用一次性搭设移动脚手架平台施工，采用YT-28手风钻从预埋管 中进行钻孔，钻孔孔径不小于 38mm孔距2.78m，排距3.0m，单数排3个孔，双数排 2个孔；固结灌浆孔孔距 为2。78m,排距为3。0m, 每排孔数11个，梅花型布置.孔位布置剖面示意图及展示示意图如下。固结（回填）灌浆孔位布置剖面示意图固结（回填）灌浆孔位布展示示意图OO0005739101 iOOOOO123457。 2、回填灌浆回填灌浆范围为顶拱120,回填灌浆孔兼做固结灌浆孔。回填灌浆钻孔孔深为入岩10cm回填灌浆施

47、工以4个混凝土浇筑段为一个施工单元，单元内回填灌浆分 两序进行,其中，没有顶拱孔的环为I序环，有顶拱孔的环为U序环.每个单元各序灌浆孔施工时，将所有施工的各序灌浆孔均钻至设计孔深。灌浆材料：回填灌浆水泥选用 普通硅酸盐水泥；灌浆用水满足 混凝土搅拌用水的要求；外加剂和掺合料根据现场实际情况，经监理工程师批准 后方可使用。灌浆设备：灌浆选用3SNS型灌浆泵。制浆：制浆时水泥等固相材料必须进行称量，称量误差应小于5%浆液搅拌：浆液搅拌采用高速搅拌机，搅拌机转速为1200r/min，搅拌时间不少于30s;浆液温度保持在540C,超出此范围的浆液视为废浆；浆液使 用前应过筛，从开始制备到用完时间不能超

48、过4h,否则应予以弃掉。浆液水灰比：回填灌浆的水灰比I序孔拟采用 0。5:1，U序孔拟采用1:1 和0。5:1，当孔内吸浆量较大时采用水泥砂浆，掺砂量不大于水泥重量的200%。灌浆压力：灌浆压力拟选用:I序孔选用0.2Mpa, II序孔选用0.3Mpa,或按监理工程师的指示确定；在灌浆过程中，灌浆压力应尽快达到设计值，注入 率大的孔段应分级升压。(11) 灌浆顺序：灌浆采用环间分序，环内由低向高依次施工的顺序，在灌浆 过程中，较高孔和顶拱孔作为排气孔 ;灌浆过程中，如果出现串浆 , 待串浆浓度 达到或接近进浆浓度时 , 封堵此孔的预埋管，继续灌注，直到达到结束标准。(12) 结束标准：在设计压

49、力下，孔内停止吸浆，持续灌注10min,即可结束灌 浆；对于灌浆孔和串浆孔均采用带压闭浆。(13) 封孔：灌浆结束待凝712个小时后,取出灌浆孔口装置.(14) 特殊情况处理：灌浆作业应连续进行，如果因故中断，应及早恢复灌浆，若中断时间超过30min,应进行扫孔复灌。7.3、质量检查灌浆结束后，将灌浆资料上报监理工程师，由监理工程师布置灌浆效果 检查孔，检查孔均布置在顶拱处。压浆检查在灌浆结束 7 天后进行 ; 检查采用钻孔注浆法进行， 在设计压力 下，向检查孔内注入2:1的水泥浆,初始10min内注入量不超过10L，即为合格； 对于不合格的回填灌浆部位 , 按监理工程师的批示进行处理。八、固

50、结灌浆施工8。 1 、固结钻孔顶拱固结灌浆在回填灌浆检查合格后进行；边墙固结灌浆孔可在回填灌 浆前进行，钻孔选用YT 28手风钻进行，孔径不小于 38mrp孔深为入岩4m.钻孔冲洗 : 钻孔结束后，先采用风水联动的方式进行孔壁冲洗，灌浆前， 下设灌浆塞进行裂隙冲洗，冲洗水压力为灌浆压力的80%，裂隙冲洗应冲洗至回清水后 10min 结束。灌前压水： 选择基本孔的 5在裂隙冲洗结束后进行灌前简易压水， 压水 时间20 min，每5 min测量一次压水流量，取最后的流量值作为计算流量，其 成果以透水率表示。8.2、固结灌浆灌浆材料：固结灌浆水泥选用 P。042.5普通硅酸盐水泥；灌浆用水满 足混凝

51、土搅拌用水的要求；外加剂和掺合料根据现场实际情况，经监理工程师 批准后方可使用。灌浆设备：灌浆选用3SNS型灌浆泵.制浆：制浆时水泥等固相材料必须进行称量，称量误差应小于5%.浆液搅拌 : 浆液搅拌采用高速搅拌机，搅拌机转速为 1200r/min ，搅拌时 间不少于30s；浆液温度保持在540C,如浆液温度达不到要求，用水箱把水 加热在进行浆液搅拌。超出此范围的浆液视为废浆 ; 浆液使用前应过筛 ,从开始 制备到用完时间不能超过4h,否则应予以废弃。浆液水灰比：固结灌浆的水灰比拟采用 2: 1、1:1、08:1、05:1四个比 级，开灌水灰比为 2： 1。灌浆压力：灌浆压力拟采用I序孔 0.3

52、Mpa；U序孔0。4Mpa或根据监 理工程师确定；在灌浆过程中，灌浆压力应尽快达到设计值，注入率大的孔段 应分级升压 .灌浆方式：灌浆采用孔口循环全孔一次灌注的方式。灌浆分序：灌浆采用环间分序，环内加密的原则进行，其中单数为I序环, 双数环为 II 序环；环内则单数孔为 I 序孔，双数孔为 II 序孔。变浆标准： 灌浆浆液应由稀到浓逐级变换； 当灌浆压力保持不变 , 注入率 持续减少， 或注入率保持不变而灌浆压力持续升高， 不得改变水灰比 ; 当某一比 级浆液注入量达到300L,或注浆时间达到1h,而注入率和灌浆压力均无显著变 化时，应加浓一级水灰比 ; 当注入率大于 30L/min 时，根据

53、施工具体情况，可越 级变浓。并联灌浆： 灌浆宜采用单孔灌浆的方法 , 但在注入率较小的情况下, 同一 环的灌浆孔可并联灌浆,孔数不宜超过 3个。(11) 结束标准：在设计压力下，单孔注浆注入率不大于 1L/min时，群孔灌浆 注入率不大于15L/min时，持续灌注30min,即可结束灌浆.(12) 封孔：灌浆结束后，排除孔内的积水和污物，采用机械注浆进行封孔，并 将孔口抹平。洞内涌水段处理措施涌水孔的钻孔、灌浆 钻孔过程中如遇孔内涌水时，测计涌水流量和压力，记录涌水部位. 涌水孔钻进结束后，应立即下设灌浆塞控制涌水，及早进行灌浆处理。 涌水孔灌浆结束时的压力应为设计灌浆压力和涌水压力之和。 浆

54、液选择与变换 开灌浆液材料采用水灰比为 2：1 的普通水泥浆。水泥浆的变浆原则按水 工建筑物水泥灌浆施工技术规范（ DL/T 5148 2001）执行。 大吸 浆量 钻孔 灌浆 方法a。低压。用稍高于涌水压力的灌浆压力进行灌浆，待裂隙逐渐充 满浆 液，浆液 的流 动 性降 低后 , 再逐 渐升 高压 力，再按 常规 要求进 行灌 浆.b。限流。限制注入率不大于1520L/min ,以减小浆液在裂隙里 的流 动速 度 , 促使浆 液尽 快沉 积 . 直 至达 到灌 浆结 束标 准后 结 束灌 浆。c。浓浆灌 注。 采用 最 稠的 水泥 浆 （0.5 ：1 ）进 行灌 注。d。加速 凝 剂 。 在 最 稠 的 浆 液 （0.5 ： 1） 中掺 入水 玻 璃 、 氯 化 钙 速 凝剂 。 采用 2TGZ-60/210 双液注浆泵灌注。e。灌注水泥砂浆。根据灌注情况，掺砂量可以按水泥重量的10%、 20%100 %逐步增加；砂的粒径也可逐渐变粗.将砂浆搅拌均匀后， 采用 UB8。 0A 砂浆泵进行 灌注 。f 。 间 歇灌 浆。 在灌 注一 定数 量水 泥或 灌 注一 定时 间后 ，停 止灌浆 一段 时间 。每 次间 歇 时间 为 28h。g。化学灌浆。采用SNS-10/6化学注浆泵灌注HW水溶性