脚手架专项施工方案68855

1、xx工程 脚手架施工专项方案编制单位：xx公司编 制 人： 编制日期： 审 核 人： 审核日期： 审 批 人： 审批日期： 施工单位：xx公司目录1、 第一节 编制依据32、 第二节 工程概况33、 第三节 脚手架方案选择34、 第四节 脚手架的材质要求45、 第五节 脚手架的搭设流程及要求46、 第六节 检查与验收97、 第七节 施工安全保证措施98、 第八节 应急预案119、 第九节 厂房脚手架计算书1310、第十节 宿舍脚手架计算书22附件一：厂房、宿舍脚手架基础和横向剖面图附件二：厂房脚手架搭设平面图附件三：1-15轴厂房脚手架搭设立面图附件四：G-A轴厂房脚手架搭设立面图附件五：宿舍

2、脚手架搭设平面图附件六：1-19轴宿舍脚手架搭设立面图附件七：A-H轴宿舍脚手架搭设立面图脚手架施工专项方案第一节 编制依据    1、 江正荣编著的建筑施工计算手册2、建筑施工手册第四版     3、建筑结构荷载规范GB50009-2001 4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20015、建筑施工安全检查标准JGJ59-99 6、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）7、 本工程的设计图纸第二节  工程概况Xx工程 ，工程建设地点位于龙华街道办龙观路与清泉路交汇处。该拟建工程为一栋厂房及一栋宿舍

3、，属于框架结构。厂房地上4层、地下1层，首层层高6m、二至四层层高4.5m，45轴的电梯房板面相对标高28.000m（最高点）、女儿墙最高3.7m（相对标高23.200m），因而厂房的脚手架取29.5m计算；宿舍地上九层，层高为3m，911轴最高点相对标高34.450m（在中间），外墙最高点31m，因而宿舍取32.5m计算。总建筑面积25357.55m2，总工期为240个日历天。第三节  脚手架方案选择   本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规

4、定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求。 6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况决定采用双排落地扣件式单钢管脚手架。第四节  脚手架的材质要求  l、钢管选用外径48mm，壁厚 3.25mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国

5、家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。   2、本工程钢管脚手架的搭设使用扣件应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色。  

6、0; 4、脚手板（材料为钢笆片）、挡脚板采用符合有关要求。5、安全立网、平网采用密目式安全网，做耐贯穿试验不穿透，颜色应满足环境效果要求，安全立网选用绿色、平网选用白色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。6、连墙件采用钢管48×3.25mm预埋。第五节 脚手架的搭设流程及要求    脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实材料配备垫板定位纵向扫地杆立杆扫地杆小横杆大横杆剪刀撑连墙件铺脚手板安装防护栏杆扎安全网。    定距定位：根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，

7、分出立杆位置，并标记立杆位置；垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，应临时搭设抛撑，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。1、 脚手架地基、基础、排水沟本工程脚手架的地基应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，厚度不小于6cm，坡度1:100；排水沟的坡度1:1000，设置在脚手架四周，雨水通过排水沟进入沉砂井后再排入市政管道。脚手架基础图见附件一。2、立杆设置(1)、每根立杆底部应设置垫板(2)、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立

8、杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（见图示）。(3)、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。    (4)、脚手架立杆纵距1.5m、横距0.8m、步距1.8m；内立杆距建筑物0.3m。(5)、脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。 (6)、立杆顶端宜高出作业面不小于1.5m，不大于2m

9、。    (7)、立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。3、大横杆、小横杆设置(1)、大横杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。    (2)、大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，大横杆置于立杆内侧，其长度不宜小于3跨，每侧外伸长度为150mm。(3)、立杆与大横杆交点处设置小横杆，大横杆设置在小横杆之上，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。(4)、大横杆的对接扣件应交错布置：两根相邻大横杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于

10、纵距的1/3。(5)、作业层上非主节点处的小横杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。4、剪刀撑与横向斜撑设置 (1)、每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表1的规定确定，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°60°之间。剪刀撑跨越立杆的最多根数 表1(2)、剪刀撑在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。(3)、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。(4)、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。(5

11、)、横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。(6)、横向斜撑除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。    5、脚手板、挡脚板的铺设要求    (1)、作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面150mm。(2)、采用对接或搭接时均应符合规范要求，脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上。    (3)、在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与小横杆可靠连接，防止滑支。(4)、挡脚板搭设在外立杆的内侧，高度不应小于180mm。    6、栏杆、安全网设置(1)

12、、作业层的栏杆，按上栏杆上皮高度应为1.2m、中栏杆应居中设的要求。(2)、脚手架外侧使用绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(3)、脚手架内测与建筑物之间的距离0.3m用白色密目式安全网封闭，水平上连续满挂，竖向每隔10m铺设一层，第一层铺设在第一个步距。    (4)、张挂安全网，要求严密、平整。    (5)、脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1m高栏杆。    7、连墙件的设置    (1)、厂房的连墙件间距（两步三跨）：水

13、平方向4.5m，垂直方向3.6m；宿舍的连墙杆间距（二步三跨）：水平方向4.5m，垂直方向3.6m。    (2)、拉结点在转角范围内和顶部处加密。(3)、拉结点应保证牢固，防止其移动变形，宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。(4)、宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。(5)、连墙件中的连墙杆宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。(6)、当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45°60°之间，连接点中心至主节点的距离不应大于3

14、00mm，抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。8、脚手架门洞桁架的设置(1)、脚手架门洞处的桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆（见图中11、22、33剖面）；(2)、斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的小横杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距（图A型）时，宜在相交的大横杆处，增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。 （a）挑空一根立杆（A型）；（b）挑空二根立杆（A型）。（c）挑空一根立杆（B型）；（d）挑空二根立杆（B型）。 1防滑扣件、2增设的小横杆、3副立杆、4主立杆。 9、脚手架上下斜道 (1)、采用一字型斜道。 (

15、2)、斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm。10、架体内封闭(1)、脚手架的架体内立杆距墙体净距为150mm，如因结构设计的限制大于150mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。(2)、脚手架施工层内立杆与建筑物之间应采用木板进行封闭。(3)、施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。第六节 检查与验收1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2、验收时应具备下列文件 (1)、脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。(2)、脚手架工程的施工记录及质量检查记录。(3)

16、、脚手架搭设过程中出现的问题及处理记录。(4)、脚手架工程的施工验收报告。3、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1)、构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠。(2)、安全网的张挂及扶手的设置是否齐全。(3)、地基是否积水。(4)、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。(5)、垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格。(6)、扣件螺栓是否松动、超载。第七节 施工安全保证措施1、脚手架搭设技术措施(1)、钢管架应设置避雷针，分置于外架四角立杆之上。(2)、脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内

17、，并做好可靠的安全接地处理。(3)、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。(4)、脚手架严禁钢竹、钢木混搭。 (5)、脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。(6)、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。(7)、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。(8)、脚手架每支搭一层完毕后，经验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。(9)、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2。(10)、结构施工时不允

18、许超过2层同时作业。(11)、当作业层高出连墙件4.5m以上且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。(12)、作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。2、脚手架拆除技术措施(1)、拆架前1)、应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。2)、应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底。3)、应清除脚手架上杂物及地面障碍物。(2)、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应按规定设置连墙件和横向斜撑加固。(3)、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、穿软底防滑鞋。

19、(4)、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。(5)、拆立杆时要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。(6)、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。(7)、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知

20、对方，以防坠落。(8)、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。(9)、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。(10)、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。(11)、脚手架拆除应配备良好的通讯装置。(12)、输送至地面的杆件应及时按类堆放，整理保养。(13)、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。(14)、如遇六级以上大风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。第八节 应急预案1、目的为有效、及时的抢救伤员，防止事故

21、的扩大，减少经济损失，制定本预案。2、组织网络及职责(1)、由项目负责人、施工员、安全员等成应急小组。项目负责人任应急小组组长。(2)、施工员负责组织人员现场抢救伤员。(3)、安全员负责组织人员救 护伤员。(4)、项目负责人负责与医院联系。3、应急措施(1)、用切割机等工具抢救被脚手架压住的人员，并转移到安全地方。(2)、保持呼吸道畅通，消除伤口、鼻、咽、喉部的异物，血块、呕吐物等。(3)、若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外心脏按压、人工呼吸等。(4)、进行简易的包扎止血或骨折简易固定。(5)、立即拨打120急救中心与医院联系或拨打110、119救助帮助，详细说明事故的地点

22、、程度及本部门的联系电话，并派人到路口接应。4、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、切割机等。5、通讯联络项目经理：马裕 手机：副项目经理：林观养 手机：技术负责人：张铁钢 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：1196、注意事项(1)、人工胸外心脏按压、人工呼吸不能轻意的放弃，必须坚持到底。(2)、如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常。(3)、当发现伤员心跳、呼吸停止时要应地抢救，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进一步抢救。(4)

23、、现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护，另派人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及达到所在地点的明显标志。(5)、对于骨折伤员，特别是颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。第九节 厂房脚手架计算书计算参数 双排脚手架，搭设高度29.5米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为48×3.25，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用钢笆片，荷载为0.3

24、5kN/m2，按照铺设8层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.75kN/m2，高度变化系数0.6200，体型系数1.1280。 地基承载力标准值135kN/m2，基础底面扩展面积0.400m2，地基承载力调整系数1.00。 1、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 (1).均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350

25、×0.800/2=0.140kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.140=0.214kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) (2).抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.214+0.10×1.680)×1.5002

26、 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.214+0.117×1.680)×1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.490×106/4788.0=102.429N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (3).挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.140=0.178kN/m 活荷载标准值q2=1.200kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.178+0.990×

27、1.200)×1500.04/(100×2.06×105×114920.0)=2.799mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10 mm,满足要求! 2、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 (1).荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.8

28、00×1.500/2=1.800kN 荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×1.800=2.841kN 小横杆计算简图 (2).抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.8002/8+2.841× =0.572×106/4788.0=119.447N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (3).挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均

29、布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×114920.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.210+1.800=2.068kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2067.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×114920.0)=0.932mm 最大挠度和

30、 V=V1+V2=0.940mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 3、扣件抗滑力的计算纵向或小横杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或小横杆传给立杆的竖向作用力设计值； 荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038×0.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.2

31、15;0.031+1.2×0.210+1.4×1.800=2.809kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 4、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1159 NG1 = 0.116×29.500=3.419kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用钢笆片，标准

32、值为0.35 NG2 = 0.350×8×1.500×(0.800+0.300)/2=2.310kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.140×1.500×8/2=0.840kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×29.500=0.221kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.790kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距

33、内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.750 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 0.620 Us 风荷载体型系数：Us = 1.128 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.750×0.620×1.128 = 0.367k

34、N/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.790+0.85×1.4×3.600=12.432kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.790+1.4×3.600=13.188kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立

35、杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.367×1.500×1.800× 5、立杆的稳定性计算 (1).不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.188kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0 =1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立杆净截面

36、面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =13188/(0.19×457)=153.871N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! (2).考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.432kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系

37、数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0 =1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =12432/(0.19×457)+212000/4788=189.40

38、0N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 6、最大搭设高度的计算 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 3.371kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 3.600kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.116kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 61.012米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，不考

39、虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H = 50.000米。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 3.371kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 3.600kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.116kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 39.115米。 7、连墙件的计算 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(k

40、N)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 风荷载标准值，wk = 0.367kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 8.327kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 13.327kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.59的结果查表得到=0.95； A = 4.57cm2；f = 205.00N/m

41、m2。 经过计算得到 Nf = 89.109kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 8、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 32.97 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 13.19 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.40 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 135.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fg

42、k 地基承载力标准值；fgk = 135.00 地基承载力的计算满足要求!第十节 宿舍脚手架计算书 计算参数 双排脚手架，搭设高度32.5米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为48×3.25，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用钢笆片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设9层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基

43、本风压0.75kN/m2，高度变化系数0.6200，体型系数1.1280。 地基承载力标准值135kN/m2，基础底面扩展面积0.400m2，地基承载力调整系数1.00。 1、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 (1).均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800/2=0.140kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.

44、038+1.2×0.140=0.214kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) (2).抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.214+0.10×1.680)×1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.214+0.117×1.680)×1.5002 我们选择支座弯矩和跨

45、中弯矩的最大值进行强度验算： =0.490×106/4788.0=102.429N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (3).挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.140=0.178kN/m 活荷载标准值q2=1.200kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.178+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×114920.0)=2.799mm 大横杆的最大挠度小于1500.0

46、/150与10mm,满足要求! 2、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 (1).荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN 荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×1.800=2.841k

47、N 小横杆计算简图 (2).抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.8002/8+2.841× =0.572×106/4788.0=119.447N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (3).挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.0

48、38×800.004/(384×2.060×105×114920.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.210+1.800=2.068kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2067.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×114920.0)=0.932mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.940mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 3、扣件抗滑力的计算: 纵向或小横杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下

49、式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或小横杆传给立杆的竖向作用力设计值； 荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038×0.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×1.800=2.809kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 4、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1159 NG1 = 0.116×32.500=3.766kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标