钢筋混凝土框架结构设计计算书完整版

1、摘要本设计是武汉地区一大学宿舍楼。该工程占地4000m2 ，共六层，层高均为3m;结构形式为钢筋混凝土框架结构；抗震要求为六度设防。本结构设计只选取一根有代表性的框架（8号轴对应的框架）进行计算。本设计包括以下内容：1、 开题报告，即设计任务，目的要求；2、 荷载计算，包括恒荷载，活载，风荷载；3、 内力计算和内力组合；4、 框架梁柱配筋计算；5、 现浇板，楼梯和基础计算；6、 参考文献，结束语和致谢。该设计具有以下特点：1、 在考虑建筑结构要求的同时考虑了施工要求及可行性；2、 针对不同荷载特点采用多种不同计算方法，对所学知识进行了全面系统的复习；3、 框架计算中即运用了理论公式计算又运用了

2、当前工程设计中常用的近似计算方法。AbstractThis article is to explain a design of a 6-storey-living building in Wuhan. The building is to use frame structure with steel and concrete with the seismic requirements for the minimum security 7.The structural design only selected the framework on the 7th axis for calculati

3、on. Throughout the design, it mainly used somebasic concept such as the structural system selection, the structure of planar and vertical layout, columns and beams section to determine, load statistics, combination of internal forces, together with the methods of construction and structure.On the pr

4、eliminary design stage, in order to determine or estimate the structure of layout elements cross-section size, it requires the use of some simple approximate calculation methods, in order to solve the problem quickly and provincially. Therefore, in the designing, the use of a framework structure sim

5、ilar to hand-counting methods, including the role of vertical load under the hierarchical method, the level of seismic shear and D value method to master the basic methods of structural analysis to establish the structure of mechanical behavior of the basic concepts; in the design of the foundation,

6、 foundation bearing capacity of soil is an important basis for the design. Bearing capacity of foundation soil is not only related to the nature of soil, but also based on the form and size of upper part. I selected the reinforced concrete foundation which has a better shear capacity and bending cap

7、acity Keywords : frame structure, load statistics, combination of internal forces, shear method, carrying capacity1 绪论我所学的专业是土木工程， 偏向建筑结构方向， 专业的主要课程是力学和结构两大类， 注重培养学生侧重于力学理论在结构工程中的应用； 可以熟练地对建筑结构进行计算并应用所学的力学理论对计算结果进行分析。为了将大学所学结构力学 、 房屋建筑学 、 地基基础 、 钢筋混凝土设计等等应用于实践，在指导老师的安排下我选择了 湖北师范学院 A3 栋建筑结构设计工程作为毕业设计

8、题目，完善细节并且在设计同时向工程师以及指导老师学习经验。2 结构选型及布置2.1 . 结构方案及布置该建筑为学生宿舍楼， 建筑平面布置如结构平面图。 采用框架结构，楼层为 6 层，主题高18 米，六度抗震设防，工程采用全现浇结构体系。各层结构体系混凝土强度均采用C30,取一根横向框架进行手算即第 8 号轴线，计算单元如下图：2.2 :构件初估1):柱截面初估根据轴压比初估柱截面尺寸为 400 mm 400mm2):梁截面初估梁截面适用统一的尺寸。梁高取为 L 口,当梁两跨度不等 128时，取较大的跨度作为设计的依据：l =6000.所以梁高 600mm900mm,取 h=600mm。b=(

9、1)h=200mm300mm,所以梁 截面尺寸初步定为300mm 600mm。3):楼板厚度楼板为现浇双向板，根据经验板厚均为 110mm。2.3 基本假定1) ：平面结构假定：对于工程中如上图所示的计算单元，平面为正交布置， 可认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担， 垂直于该方向的抗侧力结构不受力。2) :板在自身平面内刚性假定：在水平力作用下，框架结构的各梁柱之间不产生相对位移。3) ：结构在水平荷载作用下不计扭转因素的影响。2.4 ：计算简图以及梁柱线刚度2.4.1 ：计算简图假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变， 故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距

10、离。 底层柱高从基础顶面算至二层楼面，根据室内外高差以及地质条件等，定为 -1.2m，二层楼标高为3.0。故底层柱高4.2m,以上各层柱高均为3.0m。则其计算简图见 2.4.1。«,1.311.01.313.421.311.01.311.03.421.01.311.311.311.311.03.421.0"1,1.311.311.311.311.03.421.01.311.311.311.311.03.421.01.311.311.311.311.03.421.0rs-r0.930.930.930.93_J' El JU - 4卜FDCA图2.4.1框架计算简图2

11、.4.2 :框架梁柱线刚度计算计算框架梁的截面惯性矩时，考虑楼面板与梁连接使得梁的惯性 矩增加。1):梁的线刚度:左边跨梁:i左边梁=1.53.0 107 卜2 1.51 - 0.25m12中间跨梁:i 中间梁=1.5 %=3.0 107 kl21.50.25m121.63 104kN?m5.58 104kN?m2):柱的线刚度:底层柱:i底层柱=3.0 107120.4m (Mm/2m 卜52 1 04kN?m二至六层柱：i二至六层柱=%3.0 107k%2 112 0.4m (0.4m%Qm 2.13 104kN?m令i左边梁=1.0,则其余各杆件相对于左边梁线刚度的相对线刚度为:_ 5,

12、58 104kN?m _._ 1.52 104kN ?m n QQi中间梁 一丁二一“4,.- 3,42i底层柱一一“4,- 0.931.63 104kN ?m1.63 104kN ?m2.13 104kN?mi二至六层柱=41.311.63 10 kN?m框架梁柱的相对线刚度如图2.4.1，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。3荷载计算3.1: 纵向横荷载标准值计算3.1.1: 屋面荷载面层（防水层+隔热层+保温层+找平层）：1.50kNm2110毫米厚钢筋混凝土板：2.75卜4215毫米厚天棚水泥砂浆抹灰：0.30 k%2合计：4.55kNm20.65kN/22.75kN 2 m0.30

13、kNm23.70kNm23.1.2: 楼面荷载面层：110毫米厚钢筋混凝土板：15毫米厚天棚水泥砂浆抹灰:合计：3.1.3: 将楼面均布荷载等效为梁上均布荷载由图3.1.1可得梁上的均布荷载为1):屋面梁8号轴线：1800720018007200)33.6m4.552kNm214.59qc18002100)218002100)33.6m4.552.63kNmD轴线:qDA轴线:qA3.6m 4.5510.243.6m4.55kNm25.12C轴线:qc3.6m4.55kNm210.242)楼面梁8号轴线:qD1800210018002100)33.6m3.722.13qc18007200)21

14、8007200)33.6m3.7211.86qFqc= 11.86F轴线:D轴线:A轴线:qA 5 1 3.6m 3.7k%2 4.16kN/C轴线：qc3.6m 37 k%8.33k%图3.1.1楼面均布荷载等效为梁上均布荷载3.1.4: 梁自重抹灰层3 0.269梁自重25卜/3 0.30m (0.60m 0.11m) 3.675kN/)0.01m (0.60m 0.11m 0.30m) 2 17kNm合计：3.944 km3.1.5: 墙体自重0.24m 3m 5kNm3 3.6 kN/3.1.6: 柱自重柱自重0.4m 0.4m 25kNm3 4.0kNm抹灰层：10毫米厚混合砂浆0.

15、01m 0.4m 4 EkNms 0.27 kNm合计：4.27kNm3.1.7: 梁上荷载分布1):屋面梁A-C 跨：梁自重3.675卜%屋面板传给梁14.59kN/合计：18.265kNmC-D 跨：梁自重3.675kNm屋面板传给梁2.63 k%合计：6.305kNmD-F跨同A-C跨2):楼面梁A-C 跨：梁自重3.675kN/楼面板传给梁11.86k%墙体自重3.6kN m合计：19.135kNmC-D 跨：梁自重3.675kNm楼面板传给梁2.13k%墙体自重3.6kN m合计:9.405kN/图3.1.2框架在竖向恒荷载作用下的计算简图3.1.8: 柱上荷载分布1):顶层柱2 1

16、8.265卬, 7.2m 65.754kN2 - (3.9436kNm 5.12kNm) 3.6m 32.63kN(F)左柱：梁F-D传给柱梁F传给柱合计：98.384kN(D)中柱：梁 F-D 传给柱1 18.265kNm 7.2m 65.754kN梁 C-D 传给柱1 6.305kNm 2.1m 6.62kN梁 D 传给柱2 1 (3.9436kNm 10.24kNm) 3.6m 51.06kN合计：123.434 kN(C)中柱：梁 D-C 传给柱1 6.305k% 2.1m 6.62kN梁A-C传给柱18.265kNm7.2m 65.754kN梁C传给柱2 1 (3.9436kNm 1

17、0.24kNm)3.6m 51.06kN合计：123.434kN(A)右柱:梁C-A传给柱1 18.265kN2m7.2m 65.754kN梁A传给柱2 1 (3.9436kNm 5.12kNm)3.6m 32.63kN合计：98.384kN2): 一至五层柱(F)左柱:上层柱传给柱4.27 kN/3.0m 12.81kN梁D-F传给柱2 19.135kNm7.2m 68.886kN梁F传给柱11.70kN/3.6m 42.12kN合计：123.82 kN(D)中柱：上层柱传给柱4.27 kN/ 3.0m 12.81kN梁 F-D 传给柱1 19.135kNm 7.2m 68.886kN梁 C

18、-D 传给柱1 9.405kNm 2.1m 9.88kN梁 D 传给柱15.87 k% 3.6m 57.13kN合计：148.71 kN(C)中柱同(D)中柱(A)右柱同(F)左柱3.2: 纵向活荷载标准值计算屋面采用不上人屋面，取屋面活荷载标准值为0.5k%2,武汉 地区的雪荷载标准值为0.5k%2,考虑两者中的大值，为0.5k/2。 宿舍楼面活荷载标准值取为2.0k%2,则：图3.2.1楼面均布荷载等效为梁上均布荷载3.2.1: 将屋面与楼面活荷载分别等效为梁上的线荷载屋面梁8号轴线：qF D = 21800 21800 31 2 ()2()3720072002 3.6m 0.5kNm2

19、1.60kNm2 3.6m 0.5kNm2 0.29kNmqD C 21 2 (1800)2 (1800)3 2100，2100，F轴线：qF 8 1 3-6m 0-5kNm2 0.56kNmD轴线：q0 2 5 3 3.6m 0.5%2 1.13%A轴线：qA 5 1 3.6m 0.5kNm2 0.56kNmC轴线：qC 2 5 1 3.6m 0.5k%2 1.13kNm楼面梁8号轴线：qF d = 21 2 (1800)2 (1800)3 7200；7200，qD C 21 2 (1800)2 (1800)3 2100，2100，qC A qF D6.41 kNmF轴线:qF 8 1 3.

20、6m 2.0kN m2 2.25kNmD轴线：qD 2 5 2 3.6m 2.0kN/2 4.50k%A轴线：qF8 2 3.6m 2.0kN m22.25kNmC轴线:qD 2 5 1 3.6m 2.0kN/2 4.50k%FD CA、J图3.2.2框架在活荷载作用下的计算简图322:柱上荷载分布1):顶层柱(F)左柱：梁F-D传给柱梁F传给柱(D)中柱：梁F-D传给柱梁C-D传给柱1 1.60 k% 7.2m2 1 0.56kNm 3.6m1 1.60kN7.2m2m1 0.29kN2.1m2m5.76kN2.016kN7.78kN5.76kN0.30kN梁 D 传给柱2 1 1.13kN

21、m 3.6m 4.07kN合计：10.13kN(C)中柱同(D)中柱(A)右柱同(F)左柱2): 一至五层柱(F)左柱：梁 F-D 传给柱1 6.14kNm 7.2m 23.08kN梁 F 传给柱2 1 2.25kNm 3.6m 8.10kN合计：31.18kN(D)中柱：梁 F-D 传给柱1 6.41kNm 7.2m 23.08kN梁 C-D 传给柱1 1.15kNm 2.1m 1.21kN梁 D 传给柱2 1 4.50kNm 3.6m 16.20kN合计：40.49kN(C)中柱：梁 D-C 传给柱1 1.13kNm 2.1m 1.21kN梁 A-C 传给柱1 6.41kN/ 7.2m 2

22、3.08kN梁 C 传给柱2 1 4.50kNm 3.6m 16.20kN合计：40.49kN(A)右柱同(F)左柱3.3: 风荷载风压标准值计算公式9为：Wk式中，基本风压 0 0.35kN/m2;z风压高度变化系数，地面粗糙度为B类；s 风荷载体型系数，根据建筑物的体型查得s 1.3；z 风振系数；等效集中荷载计算公式为：Fi 0.5 （Wki Wki 1）Ai由于该房屋高度小于30米，且高宽比小于1.5,因此取z = 1; 高度变化系数z按C类地面粗糙度取值，根据各层楼面处至室外地 面高度查表4-4土木工程荷载与设计方法，用插于法确定各楼面处 的z值。各层楼面高度处风荷载标准值按MyVi

23、（hi yi）MC2）bbMc2）1.%827M 边 M-V ?3"边 V-q?b 1.4&k计算，结果列表1.4SWk （分左风、右风） 1.4SQ+0.9 1.4SW （分左风、右风）MbMb1Mb.C1ib10 iMC2i；(MC1一(M 1b2Ci1、S=1.2SGk2、$=1.2%3、S=1.2S1.01.00.94、S=1.35SG 0.7 1.4SQ （注：此时只能组合竖向活荷载）如下：离地面高度（m）zWkz z s 0 = 1 1.3 z 0.35 (k/2 )18.00.840.3815.00.740.3412.00.740.344.1.1:基本假定:9.

24、00.740.346.00.740.343.00.740.34将作用在墙面沿高度方向的分布荷载简化为作用在各楼层处的集中力。受风面宽度取B=3.6米；各楼层处受风面高度取上下层高各半之和，则PiP2P3P4P5P60.340.340.340.340.340.383.63.63.63.63.63.63.67(kN)3.67(kN)3.67(kN)3.67(kN)3.67(kN)4.10(kN)计算简图如下:D CFA图3.3.1框架在风荷载作用下的计算简图4.结构内力计算4.1: 用分层法计算恒载作用下框架的内力1）在竖向荷载作用下，框架侧移小，忽略不计；2）每层梁上的荷载对其他各层梁的影响很小

25、，忽略不计；3）内力在位移计算中，所有构件均可以采用弹性刚度。4.12使用分层法的说明采用分层法计算时，假定上下柱的远端为固定，这与实际情况有 出入，因此，除底层外，其余各层柱的线刚度乘以 0.9的修正系数， 且其传递系数由%改为%,底层传递系数为%；4.1.3:内力计算1）结构受力特点及计算简化：根据各杆件相对线刚度及荷载作用情况，是对称结构受对称荷载 情形，结构弯矩图应对称，故可只取一半框架进行计算。在对称线的 梁端，可以设置定向支座。在求杆端弯矩时，可将梁上荷载转化为等 效均布荷载qe；对于一端固定，一端为定向支座的梁，在均布荷载作 用下的固端弯矩为qJZ （负），定向支座处的杆端弯矩为

26、qZ （正）AC图4.1.1等效均布荷载下的框架计算简图周端弯矩：MA6C618.27k/ 7.2m 7.2m %78.93kN?mMCA 18.27kNm 7.2m 7.2m % 78.93kN ?mMC6H6.31kNm 1.05m 1.05m %2.32kN?mMhc6 6.31kNm 1.05m 1.05m % 1.16kN?m转动刚度：SA A SCC 0.9 4 1.31 4.72 A6A5C6 c5Sa6c6 Sc6A64 1.0 4.0&6Hi 3.42各节点梁柱上的分配系数：节点A6 ：SA6c6A6C6SASA6A5A6A5SA6SA6c6SA6C6SA6A5SA6

27、A5SA6C6SA6A54.04.0 4.724.724.0 4.720.460.54节点C6C6A6C6C5c6HSC6 A&6 A66 66 6SSC6 A6S36C5SC6 HC6SC6 c5SC6c5SSC6A6SC6c5SC6 HC6SC6 H&6HSSC6 A606c5SC6 HC64.00.334.04.723.424.720.394.04.723.423.420.284.04.723.42(a)恒载作用下弯矩分配图(b)计算结果图4.1.2顶层计算单元（单位：kN?m）固端弯矩:Mde19.14kNm 7.2m 7.2m %82.86kN?mMED 19.14k

28、Nm 7.2m 7.2m % 82.86kN?mMEF9.41kN/ 1.05m 1.05m %3.46kN?mMEF 9.41kNm 1.05m 1.05m % 1.73kN?m转动刚度：SDA SEB SFC SDH SEISDESed 4 1.0 4.0SEFi 3.42SFK 0.9 4 1.31 4.72各节点梁柱上的分配系数:节点D:DHDE_4.72SDE4.0 4.72 4.724.04.0 4.72 4.720.35节点E:0.30EBEFSEBEDEISESEBSEBSETSEDSEFS4.04.0 4.72 3.42 4.72SEBSETSEDSEF4.72SEF 4.0

29、 4.72 3.42 4.720.240.283.424.0 4.72 3.42 4.720.20(2):二至五层计算单元(a)恒载作用下弯矩分配图(b)计算结果图4.1.3中间层计算单元（单位：kN?m）周端弯矩：MA1C119.14kNm 7.2m 7.2m 1282.68kN?mMC1A 19.14kNm 7.2m 7.2m %2 82.68kN ?mMCP9.41kNm 1.05m 1.05m %3.46kN?mMPC1 9.41kNm 1.05m 1.05m % 1.73kN?m转动刚度:SiAScg0.9 41.314.72SaiCiSciA4 1.04.0SAAScr0.9 40

30、.933.35SciP i 3.42各节点梁柱上的分配系数:节点A：A1A2AiCiA1A0SA1A24.720.39SA1A2SAA)SAG4.04.723.35SA1C14.00.33SA1A2SA1A0SA1C14.04.723.35SA1A03.350.28SA1A2SAA)SAG4.04.723.35SA1A2s A SAC1s A SA1A)sA节点C1GAGC。S1A SCSSC1AlSC1C2SC1PSC1coC1SC1C2SC1C2SS1A&1C2SC1PSC1C0C1SC1C0SC1C0SSC1AlS31c2SC1PSC1co4.04.0 4.72 3.42 3.3

31、54.724.0 4.72 3.42 3.353.354.0 4.72 3.42 3.35C1C1SC1PC1PS&1A1SC1C2&1PSC1C03.424.0 4.72 3.42 3.350.260.300.220.223）：首层计算单元(a)恒载作用下弯矩分配图(b)计算结果图 4.1.4底层计算单元(单位： kN?m)计算结果的处理：根据上边的内力计算结果做出结构内力图，恒荷载作用下的结构弯矩图，结构剪力图，柱的轴力图。如果节点上的弯矩不平衡，由于不平衡的弯矩不大，不影响结构的稳定，不对其刚度进行二次分配。保持不平衡部分，由结构自己进行调节，这样，各杆端弯矩分别为：4.

32、1.6 恒载弯矩图（单位： kN?m）4.1.7 恒载剪力图（单位： kN ）4.1.8 恒载轴力图（单位： kN ）4.2：风荷载标准值作用下的内力计算框架在风荷载作用（左风）下的内力用 D 值法（改进的反弯点法）进行计算。其步骤为：1） ：将风荷载标注值Wk 乘以恒载分项系数1.4，得风荷载设计值Fw为：第 6 层：6F6Fw 4.1 1.4 5.74kNn6第 5 层：6F5Fw(4.1 3.67) 1.4 10.88kNn5第 4 层：6F4Fw (4.1 3.67 3.67) 1.4 16.02kNn4第 3 层：6F3Fw (4.1 3.67 3.67 3.67) 1.4 21.1

33、5kNn3第 2 层：6F2Fw (4.1 3.67 3.67 3.67 3.67) 1.4 26.29kNn2第 1 层：FiFw (4.1 3.67 3.67 3.67 3.67 3.67) 1.4 31.43kN（2）:用D值法列表计算框架内力（如下表 4.2.1, 4.2.2）1）：各柱剪力V注：一层k表4.2.1框架柱剪力标准值计算（1层h=4.2米；26层h=3.0米）层数(F )柱号1ibk工kc2 kDi cicVi(D FDi' (kN)6A60.7630.2760.3620.9(5.74kN)C63.3740.6280.8232.05A50.7630.2760.36

34、21.7(10.88kN)C53.3740.6280.8233.84A40.7630.2760.3622.5(16.02kN)C43.3740.6280.8235.63A30.7630.2760.3623.2(21.15kN)C33.3740.6280.8237.32A20.7630.2760.3624.0(26.29kN)C23.3740.6280.8239.11A11.0750.3500.3264.9(31.43kN)C14.7530.7780.72410.84.2.2框架柱反弯点高度计算层数第六层(m=6,n=6, h=3.0m)柱号k0112233y (m)A60.7630.301.0

35、01.000.90C63.3740.451.001.001.35第五层(m=6,n=5, h=3.0m)A50.7630.401.001.001.001.20C53.3740.471.001.001.001.41第四层(m=6,n=4, h=3.0m)A40.7633.3740.430.501.01.0001.01.0001.01.0001.291.50C4第三层(m=6,n=3, h=3.0m)A30.7630.451.001.001.001.35C33.3740.501.001.001.001.50第二层(m=6,n=2, h=3.0m)A20.7630.501.001.0-0.051.4

36、-0.051.20C23.3740.501.001.001.401.50第一层(m=6,n=1, h=4.2m)A1.0750.640.7101.92Ci4.7530.550.7101.65(3)风荷载作用下的框架内力在求出各柱剪力V和该柱反弯点高度yi值后，则该柱下端弯矩Mi Viyi ,上端弯矩为VQ y“ ；进而利用节点平衡求出框架梁端弯矩，画出左风作用下的框架内力图，如下图423,利用对称和反对称概念；另一半内力图相反；边柱节点：Mb Me Mc2 12中间节点：ibMb1 (Me Me?)h匕 1ibM.广(Mg Me2)ibi ib24.2.3 (a)风荷载弯矩图以及梁剪力图4.2

37、.3 (b)风荷载柱剪力图以及轴力图4.3:活荷载作用下的内力屋面活荷载设计值与恒荷载设计值之比远小于1 (1.6/8 27=0.09),楼面活荷载设计值与楼面恒荷载设计值之比也小于1 (6.449.14=0.33),故如前所述，在实际设计时可将此活荷载并入恒 荷载内一起计算。为了简化内力组合的过程，将活荷载一次性布置在 框架梁上，计算的梁跨中弯矩乘以1.11.2的增大系数。图4.3.1框架在活荷载作用下的计算简图顶层固端弯矩：Mac1.60kNm 7.2m 7.2m %6.91kN ?mMCA 1.60kNm 7.2m 7.2m 112 6.91kN?mMC6J0.29kNm 1.05m 1

38、.05m %0.11kN?mMJC6 0.29kNm 1.05m 1.05m % 0.05kN?m(a)活载作用下弯矩分配(b)计算结果图4.3.2活载顶层计算单元(单位：kN ?m)中间层固端弯矩:MA5C56.41kN/ 7.2m 7.2m %27.69kN?mMe5A 6.41kNm 7.2m 7.2m 112 27.69kN?m MC5K1.15kNm 1.05m 1.05m %0.42kN?mMKC 1.15kNm 1.05m 1.05m % 0.21kN?m(a)活载作用下弯矩分配(b)计算结果图4.3.3活载中间层计算单元(单位：kN?m)底层固端弯矩:MAC6.41kNm 7.

39、2m 7.2m %27.69kN?mMC5A56.41k% 7.2m 7.2m % 27.69kN?mMCpi.i5kNm 1.05m 1.05m %0.42kN?mMpc1 1.15kNm 1.05m 1.05m % 0.21kN ?m(a)活载作用下弯矩分配(b)计算结果图4.3.4活载底层计算单元(单位：kN?m)4.3.5活载弯矩二次分配（单位： kN?m）4.3.6 活载弯矩图（单位：kN?m）4.3.7 活载剪力图（单位： kN ）4.3.8 活载轴力图（单位： kN ）5.内力组合考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，在内力组合之前对竖向荷载 作用下的内力进行调整。由于构件控制截面

40、的内力值应取自支座边缘 处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处（即支座边缘）的内 力值。梁支座边缘处的内力值：bbM边 M-V ?b,V边 V-q?bM边，V边一一柱边处梁截面的弯矩和剪力；M , V一一柱轴线处梁截面的弯矩和剪力；b一一柱宽度；q均布荷载；为了简化起见，柱采用轴线处的内力值。在内力重分布前先对梁的弯矩进行调幅。图5.1.1恒载调幅弯矩图（单位：kN?m）5.1.2活载调幅弯矩图（单位： kN?m）kN ?m)5.1.3恒载梁支座边缘弯矩调整（单位：5.1.4恒载梁支座边缘处剪力值（单位： kN?m）5.1.5活载梁支座边缘弯矩调整（单位： kN?m）图 5.1.6活载梁支

41、座边缘处剪力调整（单位： kN?m）内力组合方式根据规范及本工程特点，考虑以下内力组合形式：1、 S=1.2SGk 1.0 1.4SQk2、 S=1.2SG 1.0 1.4SW （分左风、右风）3、S=1.2SGk 0.9 1.4SQk+0.9 1.4SWk （分左风、右风）4、 S=1.35SGk 0.7 1.4SQk （注：此时只能组合竖向活荷载）以上的SGk 、 SQk 代表的梁端弯矩M 都是经过调幅后的弯矩， 调幅系数为 0.8。但调幅只对竖向荷载作用下的内力进行调幅，不对水平荷载作用下的内力进行调幅。对于 3 跨结构对称，每层都有五个控制截面，即梁AC 两端，梁AC 跨间最大弯矩处，

42、梁CD 左端，梁 CD 跨间最大弯矩处。表5.1框架柱内力组合(A柱)层次截面内力SGkSQkSWk19+1.4SQk1.35%1.4 0.7邑1.2Sck1.40.9(SQkSwD左风右风6柱顶M56.026.17-1.8975.8681.6772.6277.38N98.387.78-0.37128.95140.44127.39128.33柱底M-39.97-10.690.81-62.93-64.44-60.41-62.45N111.1920.59-0.37162.25170.28158.91159.84V-32-5.620.9-46.27-48.71-44.35-46.621柱顶M23.4

43、77.88-5.2939.2039.4131.4344.76N717.48163.68-8.941090.131129.001055. 951078.47柱底M-13.27-4.469.41-22.17-22.29-9.69-33.40N735.41181.61-8.941136.751170.781100.061122.59V-8.75-2.943.5-14.62-14.69-9.79-18.61注：M ( kN?m)以柱左侧受拉为正;N( kN)以受压为正；V (kN)以使杆端顺时针转动为正。表5.2框架柱内力组合(C柱)层次截面内力SGkSQkSWk1.2必 +1.4SQk1.35SGk

44、1.4 0.7SQk1.2SGk1.40.9(SQkSwk)左风右风6柱顶M-43.68-4.63-3.3-58.90-63.51-62.41-54.09N123.4310.132.43162.30176.56163.94157.82柱底M32.938.912.751.9953.1954.1447.34N136.2422.942.43195.60206.41195.45189.33V25.544.512.036.9638.9038.8533.811柱顶M-18.95-6.59-14.58-31.97-32.04-49.41-12.67N866.98212.5877.221337.991378.

45、751405.521210.93柱底M10.443.5817.8217.5417.6039.49-5.41N884.91230.5177.221384.611420.531449.631255.04V7.02.427.711.7911.8221.151.75注：M ( kN?m)以柱左侧受拉为正;N( kN)以受压为正；V (kN)以使杆端顺时针转动为正。表5.5框架梁内力组合层次截面内力SGkSQkSW(+1.4SQk1.35%1.4 0.7SQk1为 1.40.9(SQkSwk)左风右风1AM-40.13-13.4810.09-67.03-67.39-52.43-77.85V63.8521

46、.422.29106.61107.19106.49100.72C左M46.7115.526.3877.7884.7983.6567.57V66.3022.182.29110.61111.24110.39104.62C右M-15.95-5.2921.85-26.55-26.721.73-53.34V8.00.9820.8110.9711.7637.06-15.39跨中AC-63.04-25.40-111.21-109.20-107.65-107.65CD20.649.0037.3736.6836.1136.11层次截面内力SGkSQkSWk1双+1.4SQk1.35SGk1.4 0.7SQk1.2SGk1.40.9（SQk电）左风右风6AM-32.08-3.811.89-43.83-47.04-40.92-45.68V60.035.330.3779.5086.2679.2278.29C左M43.304.10.7557.762.4758.0756.18V64.226.880.3786.7093.4486.2085.27C右M-20.57-1.312.55-26.52-29.05-23.12-29.54V5.370.242.436.78