5-6#17-屋面悬挑架施工方案

1、目录一、工程概况 2二、编制依据 2三、项目管理班组及特种作业人员 3四、脚手架搭设方案的选择及说明 5五、悬挑式脚手架设计计算 5六、构造要求 171 、纵向水平杆（大横杆）、横向水平杆（小横杆）、脚手板 172、立 杆 183、连墙件 184、剪刀撑和横向斜撑 195、架体内外封闭 19七、脚手架施工要求 191 、施工准备 192 、搭设要求 203 、拆除要求 21八、脚手架的检查与验收要求 211 、构配件的检查和验收 212 、脚手架检查与验收 22九、安全管理措施 23十、应急措施 24a ） 应急人员组织24b ） 应急措施24十一、文明施工24三角形钢管悬挑脚手架专项施工方案

2、（18 层- 屋面 ）一、工程概况本工程位于西安雁塔区河以东， 经九路以西， 科技路以北， 科技四路以南， 鸿基新 城地块 20# （ DK-7 ）地块一期。（ 一）建筑设计概况鸿基新城 20#地一期建筑面积197062.36 卅平方米，高层耐火等级为一级，建筑工程 等级为一级，抗震设防烈度八度，每栋楼工程相对标高± 0.000 具体见图纸，屋面防水等级为 II级，二道设防，屋面保温为 60 厚聚笨板保温层，外墙外保温为 50 厚 EPS 聚苯板， 内装修做法具体见图纸。二）结构概况本项目为框架剪力墙结构。 8 度抗震设防，场地类别 I 类，结构安全等级为二级， 抗震设防分类为丙类，

3、结构环境类别地上部分为一类，地下部分为二类b 。混凝土强度等级： 根据图纸设计不同部位砼强度等级分为 C25 、 C30 砌体：± 0.000 以下采用 200 厚加气混凝土墙。± 0.000 以上采用采用 180-200 厚加气混凝土墙。二、编制依据1 、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ130-2001 ）。2 、 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-20023 、 设计施工图纸、会审纪要4 、 建设施工高处作业安全技术规程 JGJ80-915 、 建筑施工安全检查标准JGJ59-996 、 施工手册（第四版）7 、混凝土结构技术规程 JGJ3

4、-2002 8 、 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-20019 、 建筑结构荷载规范 GB50009-200110、 钢结构设计规范 GB50017-200311、 本工程总体施工组织设计12、 、 集团公司 CIS 形象设计标准三、项目管理班组及特种作业人员1 项目管理班组 现场组织一个以项目经理为主的项目部，认真组织各部门，全力以赴的开展工作， 项目经理对工程质量、施工进度、安全生产、文明施工、工程成本等全面负责。项目部 管理班组见图 1 。施工员：白凌质量员：王志超安全员：赵永余材料员：蔡田资料员,任萍萍核算员：花桂东财 公：范敬X后 勤：范敬X保T:朱翔图1现场组织管理机

5、构2脚手架搭设班组脚手架工作人员需持证上岗，班组负责人及施工人员跟班作业负责检查，同时作好 各方协调工作。脚手架施工班组人员安排见表表一脚手架班组姓名上岗证号组长何圣林组员刘惠军亮玉收西四玉亮、 脚手架搭设方案的选择及说明根据本工程的结构特点，主楼 1-17层采用型钢悬挑架，18-屋面采用三角形钢管 悬挑脚 手架。根据工程实际现对18-屋面的三角形钢管悬挑脚手架进行编制。五、悬挑式脚手架设计计算一

6、、参数信息：1 .脚手架参数双排脚手架搭设高度为7米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.2米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为3根；脚手架沿墙纵向长度为40.00米；三角形钢管支撑点竖向距离为3.00米；采用的钢管类型为 48>2.8 ;横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80 ;连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距3.6米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2 .活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：3.000 ;脚手架用途：结构脚手架;同时施工层数：2层；3

7、.风荷载参数本工程地处陕西省西安市，查荷载规范基本风压为0.350,风荷载高度变化系数庆 为0.740, 风荷载体型系数W为1.128 ;计算中考虑风荷载作用；4 .静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2)：0.1581 ;脚手板自重标准值(kN/m2):0.350 ;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150 ;安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.005 ;脚手板铺设层数：2层；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定,大横杆 按照三 跨连续梁进行

8、强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1 .均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P 1=0.033 kN/m ;脚手板的自重标准值:P2=0.35 X 1.05/(3+1)=0.092 kN/m ;活荷载标准值：Q=3 X 1.05/(3+1)=0.788 kN/m ;静荷载的设计值：q 1=1.2 X 0.033+1.2 X 0.092=0.15 kN/m ;活荷载的设计值：q 2=1.4 X 0.788=1.102 kN/m ;i141 II' ISIinA1 大横杆设计荷载组合简图 （ 跨中最大弯矩和跨中最

9、大挠度）lb51，1图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2 .强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：心、“卫岸十O.lgf跨中最大弯距为 Mmax=0.08 X 0.15 X 1.22+0.10 X 1.102 X 1.2 2 =0.176 kN.m ;支座最大弯距计算公式如下：M 碍=-0 1八-0.117 ?2?3支座最大弯距为 M2max= -0.10 X 0.15 X 1.22-0.117 X 1.102 X 1.2 2 =-0.207 kN.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(T =Max(0.176 X6K0207 X6)/449

10、0=46.102 N/mm 2；大横杆的最大弯曲应力为(T = 46.102 N/mm小于 大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm 2,满足要求！3 .挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：J-切船r灰鹅其中：静荷载标准值：q 1= Pi+F2=0.033+0.092=0.125 kN/m活荷载标准值：q 2= Q =0.788 kN/m ;最大挠度计算值为：V= 0.677 X 0.125 X 12007(100 X 2.06 X 105X 107800)+0.990 X 0.788 X 12004/(100X2.06 X 105X 107800) = 0

11、.807 mm大横杆的最大挠度0.807 mm小于 大横杆的最大容许挠度 1200/150 mr与10 mm 满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第524条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横 杆在小 横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1 .荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.033 X 1.2 = 0.04 kN ；脚手板的自重标准值：巨=0.35 X 1.05 X 1.2/(3+1)=0.110 kN ;活荷载标准值：Q=3X 1.05 X 12(3+1) =0.945 kN集中荷载的设

12、计值：P=1.2 X (0.04+0.11)+1.4 X 0.945 = 1.503 kN ;小横杆计算简图2 .强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯 矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mmax = 1.2 X 0.033 X 1.05 2/8 = 0.006 kN.m ;集中荷载最大弯矩计算公式如下：M 亶MPmax = 1.503 X 1.05/2 = 0.789 kN.m ;最大弯矩M= M qmax + M pmax = 0.795 kN.m ;最大应力计算值(T = M / W = 0.795 八4490=176.997 N/mm小横杆的最

13、大弯曲应力（7 =176.997 N/mm小于小横杆的抗压强度设计值 205N/mr2,满足要求！3 .挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：3UE1Vqmax=5X 0.033 X 10504/(384 X2.06 X 105x 107800) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P=p 1 + p 2 + Q = 0.04+0.11+0.945 = 1.095 kN度计算公式如下集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠户38457VPmax = 19 X 1095.21 X 10503 /(384

14、X 2.06 X 105x 107800) = 2.825 mm ;最大挠度和V = V qmax + V pmax = 0.024+2.825 = 2.849 mm小横杆的最大挠度为 2.849 mm小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑力的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN ,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣 件承 载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:Rw Rc其中Rc -扣件抗滑承载

15、力设计值，取12.80 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P 1 = 0.033 X 1.2 X 3/2=0.06 kN小横杆的自重标准值：P 2 = 0.033 X 1.05/2=0.017 kN ;脚手板的自重标准值： P 3 = 0.35 X 1.05 X 1.2/2=0.22 kN活荷载标准值： Q = 3 X 1.05 X 1.2 12 = 1.89 kN ;荷载的设计值:R=1.2 X (0.06+0.017+0.22)+1.4 X 1.89=3.004 kN ;R < 12.80 kN, 所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 ！

16、五、脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN) ，为 0.1161N G1 = 0.1161+(1.20 X 3/2) X 0.033/1.80 X 7.00 = 1.046 ;脚手板的自重标准值(kN/m 2); 采用竹串片脚手板，标准值为 0.35N G2= 0.35 X 2X 1.2 X (1.05+0.3)/2 = 0.567 kN ;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m); 采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15N G3 = 0.15 X 2X 1.2/2 = 0.18 kN ;吊

17、挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2) ； 0.005N G4 = 0.005 X 1.2 X 7 = 0.042 kN ;经计算得到，静荷载标准值N G =NG1+N32+N33+N34 = 1.835 kN ;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取 值经计算得到，活荷载标准值N Q= 3 X 1.05 X 1.2 X 2/2 = 3.78 kN ;风荷载标准值按照以下公式计算化=的耳囚其中Wo -基本风压(kN/m 2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规 定采 用：W o = 0.35 kN/m 2 ;U z - 风荷载高度

18、变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：U z= 0.74;经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 X 0.35 X 0.74 X 1.128 = 0.205 kN/m 2不考虑风荷载时， 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G+1.4NQ= 1.2 X 1.835+ 1.4 X 3.78= 7.494 kN ； 考虑风荷载时， 立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N G+0.85 X 1.4NQ = 1.2 X 1.835+ 0.85 X 1.4 X 3.78= 6.7 kN ;风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW 为Mw = 0.85 X 1.4W

19、kLah2/10 =0.850 X 1.4 X 0.205 X 1.2 X1.82/10 = 0.095 kN.m ;六、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为 :立杆的轴向压力设计值： N = 7.494 kN ;计算立杆的截面回转半径： i = 1.59 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3 得： k = 1.155; 当验算杆件长细比时，取块1.0 ;计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：P =1.5;计算长度）由公式I。= k X八X确定：|o = 3.118 m ;长细比Lo/i = 196;轴心受压立杆的稳定系数?由长细比lo/i 的计算结果查

20、表得到： ? = 0.188;立杆净截面面积： A = 4.24 cm 2;立杆净截面模量 （抵抗矩 ） ： W = 4.49 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm 2(T = 7494/(0.188 X 424)=94.01 NA/mm立杆稳定性计算(T = 94.01 N/mm 小于立杆的抗压强度设计值f = 205N/mr 2， 满足要求！考虑风荷载时， 立杆的稳定性计算公式牡护立杆的轴心压力设计值： N = 6.700 kN ;计算立杆的截面回转半径： i = 1.59 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3 得： k = 1.155;计算长度系数参照

21、扣件式规范表 5.3.3得：P =1.5;计算长度 , 由公式 I o = kuh 确定： l o = 3.118 m ;长细比 ： L o/i = 196;轴心受压立杆的稳定系数?由长细比I o/i 的结果查表得到：? = 0.188立杆净截面面积： A = 4.24 cm 2;立杆净截面模量( 抵抗矩 ) ： W = 4.49 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm 2;(T = 6699.96/(0.188 X 424)+94619.385/4490 = 105.12八；/mm立杆稳定性计算(7 = 105.125 N/mm 小于 立杆的抗压强度设计值f = 205N

22、/mr2 ，满足要求！七、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N i = N iw + N 0风荷载标准值W= 0.205 kN/m 2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 12.96 m 2;按规范 5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 ( kN), N D= 5.000风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN) ，按照下式计算：Nw = 1.4 X WX Aw = 3.711 kN ;连墙件的轴向力设计值Ni = N iw + N 0= 8.711 kN ;连墙件承载力设计值按下式计算：N f = ? A - f其中? - 轴心受压立杆的稳定系数

23、；由长细比I0 /i = 300/15.9的结果查表得到 ？ =0.949 I为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm 2; f=205 N/mm 2;连墙件轴向承载力设计值为Nf = 0.949 X 4.24 X 10-4X 205X 103 = 82.487 kNN = 8.711 < N f = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni = 8.711小于双扣件的抗滑力12.8 kN,满足要求！连墙件扣件连接示意图八、三角形钢管悬挑支撑计算在竖向荷载作用下，计算简图如下500 i 1050钢管桩7nA 即11钢管三角形悬挑架侧

24、立面图1、上图所示竖向荷载Pl、P2由脚手架立杆所传，作用在三角形钢管悬支撑上各个杆件内力和各个支点的支座反力计算如下：(1)三角形钢管悬支撑的各杆件轴力：NBd = 7.494 X (0.50 2+3.002) 5/3.00 = 7.597 kN ；NCd = 7.494 X (0.50+1.05) 2+3.002 0.5/3.00 = 8.435 kN ；Nbc = 7.494 X (0.50+1.05)/ 3.00= 3.872 kN ;NAb = 7.494 X 0.50/3.00 +3.872= 5.121 kN ;(2)三角形钢管悬支撑的各支点的支座反力：FAH(拉力)=5.121

25、 kN ;FDh(压力)=5.121 kN ;FDv = Pi+F2= 14.988 kN。2、三角形钢管悬支撑中水平杆 ABC中的力，除由Pi、P2产生的轴力NAb外，还有Pi、Nw0P2产生的压屈剪力NV和风荷载引起的水平力(1)由Pl、P2产生的压屈剪力N/:Nv=E P/(85 ? )=14.988/(85 X 0.197 )= 0.895 kN入=(3000.00 1 2+500.000 2)0.5/(1.590 1 X)=191 ;式中 ?为立杆稳定系数，根据2查表得 ? = 0.197 。(2)风荷载引起的 NW:计算风荷载A=1.4x(O.7AAXqw=1.4 X (0.7 X

26、 pzXpsXWo) =1.4 (0.7 X740 X.128 X.350) X600 =1.031 kN/mLa-连墙件横向距离, 取 3.60 m ;以连墙杆作为支点，在风荷载作用下，按四跨连续梁计算，边支座反力：R =0.393 X qwX L=0.393 X 1.031 X 3.60= 1.458 kN ;L-连墙件竖向距离, 取 3.60 m ;风荷载给三角悬挑脚手架水平杆的力 NW 计算：NW = 2R=2.917 kN 。3、三角悬挑的杆件和节点设计(1) 水平杆 AB轴拉力NAB =B+N/+NW= 5.121+0.895+2.917= 8.932 kN ;钢管的拉应力： N&

27、#39;AB /A= 8.932 X 103/(4.240 X 100) =21.067 N/mm 2;AB干的拉应力21.07N/mn i小于205 N/mm 2满足要求！(2) BD 干NBD= 7.597 kN, BD 勺长度 3.041 m, 在 BD 干中点设 EF 支撑，贝 U BD 勺计算长度I如下 :1 0= 3.041 X 103/2 X 1.155 = 1756.398 mm ；A l0/i = 1756.398/15.900 = 110 ; 根据；值查表的 ?= 0.516 ;M=NDX e；其中依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范： e= 53mmM = 7.597

28、 X 103X 53 = 402647.736 N.mm ;根据钢结构规范规定pm 取 1;0 计算N'跋=/ 酬山一伪 )N Ex=nEA(1.1 为 = nX2.060 X05X424.000/(1.1 1 X2) = 64767.147 N ；BD 干压弯稳定性按下式计算： d ia = 8 8 8 8 十 w7.597 X 103/(0.516 X 424.000)+1 X 402647.736/(4490.000 X (1- 7.597 X 103X 0.516 /64767.147) =130.178 N/mm 2;BD 干的压应力 130.18N/mm 小于 205 N/

29、mm 2满足要求！(3) CD 干NCD= 8.435 kN, CD 勺长度 3.377 m, 在 CD 干中点设 EF 支撑，则 CD 勺计算长度I o计算如下：l 0= 3.377 X 103/2 X 1.155 = 1950.078 mm ；A l0/i = 1950.078/15.900 = 123 ; 根据；值查表的 ?= 0.434 ;M=NDX e ；其中依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范： e= 53mmM = 8.435 X 103X 53 = 447048.287 N.mm ;根据钢结构规范规定pm 取 1;N Ex=nEA(1.1 为 = nX2.060 X05X4

30、24.000/(1.1 1 X2) = 51800.018 N ；BD 干压弯稳定性按下式计算：M工CT -H ：w8.435 X 103/(0.434 X 424.000)+1 X 447048.287/(4490.000 X (1- 8.435 X 103X 0.434 /51800.018) =152.974 N/mm 2;CD 干的压应力 152.97N/mm 小于 205 N/mm 2满足要求！(4) EF 干EF 干是为减半压杆BD CD 勺计算长度而设置的横向支撑，按钢结构设计规范计算由BD干引起:Fbi = 7.597/60= 0.127 kN由CD干引起:加的(Q.6 +Fb

31、2 = 8.435/60 X (0.6+0.4/2 ) = 0.112kN两者基本接近，可确保BD CD干的计算长度减半（5）节点设计需要的扣件数量按照下式计算：其中:2 -单扣件抗滑移承载力,内取0.800 X 8=6.400kN ;外立杆需要扣件数为：n =7.494/6.400 = 2;BD干需要扣件数为：n =7.597/6.400 = 2;AB杆需要扣件数为：n =8.932/6.400 = 2;CD干需要扣件数为：n =8.435/6.400 = 2:六、构造要求1、纵向水平杆（大横杆）、横向水平杆（小横杆）、脚手板1.1 纵向水平杆（大横杆）置于小横杆之上，在立柱的内侧，用直角扣

32、件与立柱扣紧， 其长度大于3跨，不小于6m同一步大横杆四周要交圈。1.2 纵向水平杆（大横杆）接长宜采用对接扣件连接 ，也可采用搭接。纵向水平杆（大横杆）采用对接扣件连接，其接头应交错布置。两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内。不同步不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm各接头中心至最近主节点的距离不宜大于500 mm1.3 纵向水平杆（大横杆）措接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定，部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm.1.4 小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm,伸出里排大横杆距结构外边缘15cm,且长度不大于44cm上、

33、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立柱处相向布置。1.5 横向水平杆主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节 点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm靠墙一端的外伸长度不应大于 300mm作业层上非主节点的横向水平杆根据支撑脚手架的需要等间距设置。端部扣件盖板边缘至横向水平杆杆端的距离不应小于100mm在同一根立杆上设置的上下两步横向水平杆宜左右交错设置？1.6 脚手板：也称为脚手片，脚手片必须垂直于墙体铺设，25m以下建筑物的外脚手架 除操作层以及操作层的上下层.底层.顶层必须满铺外，还应在中间至少满铺一层，25米以上建 筑物的外脚手架应层层铺设脚手片被

34、饰阶段必须层层满铺脚手片？却手片须用不细于18号 铅丝双股并联绑扎少于4点,要求绑扎牢固，交接处平整.无探头板，不能 满铺处必须采取有效 防护措施？2、立杆2.1 脚手架立杆下部支承在悬挑钢管上，采用双扣件连接。2.32 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200 mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。2.33 杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。（强制性条文）接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm,各接头中心距主节点的距离不大于60cm。2.3

35、4 杆必须采用连墙件与建筑物可靠连接。3、连墙件3.1 连墙件的布置宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300 mm当大于300 mm时必须增加斜拉杆。（见详图）3.2 连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他 可靠措施固定。3.3 连墙件布置应优先采用菱形布置，也可采用方形布置、矩形布置。拉结点在转角和顶部部位加密。水平方向间距1.5m,垂直方向间距1.8m。3.4 必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。3.5 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平布置，当不能水平布置时，与脚手架的一端应下斜连接，不能采用上斜连接36连墙件伸出扣件距离应大于10cm底部第一根大横

36、杆就开始布置连墙杆。3.7 架高超过40且有风涡流作用时，应采用抗上升翻流作用的连墙措施。4、剪刀撑和横向斜撑4.1 脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。4.2 剪刀撑的设置应符合下列规定：4.2.1 每道剪刀撑跨越立杆的根数宜下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m斜杆与地面的倾角宜在 45° 60°之间（图6.6.2 ）。表一剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角a45050 °60 °剪刀撑跨越立杆的最多根数n7654.2.2 高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；4.2.3 剪刀撑斜杆的接长宜采

37、用搭接，搭接长度不得小于1米,应采用3个扣件固定；4.2.4 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm5、架体内外封闭5.1 脚手架外侧在立杆内侧必须挂设经建设主管部门认证的合格的密目式安全网.应用不少于18号铅丝张挂严密.5.2 脚手架的架体里立杆距墙净距超过 20CM时必须铺设站人片，站人片设置平整 牢固.5.3 脚手架施工层里立杆与建筑物之间应进行封闭，施工层以下每隔3步以及底部应用 密目网或其它措施进行圭寸闭。5.4 脚手架外侧自第二步起必须设置1.2m高同材质的防护栏杆和30cm高踢脚杆。 顶 排防护栏杆不得少于

38、2道，高度分别为0.9m和1.3m。脚手架内侧当遇大开间、门窗 洞等形 成临边时，在脚手架内侧设1.2m防护栏杆和30cm高踢脚杆。七、脚手架施工要求1、施工准备1. 1项目部技术负责人应按照专项施工组织设计向架设和使用使用人员进行技术交底。交底内容要有针对性，交底双方履行签字手续.1.2 按照规范规定和施工组织设计要求对钢管、扣件、脚手片进行检查验收，不合格产品不得使用1.3 经检查验收合格的构配件应按照品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。2、搭设要求2.1 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。2.2 每搭完一步脚手架后，应按照规范规定校正步距

39、、纵距、横距及立杆的垂直度。2.3 立杆搭设应符合下列规定：2.3.1 严禁将外径 48mm 与 51mm 勺钢管混合使用 （强制性条文） ；2.3.2 相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合规范的规定；2.3.3 开始搭设立杆时，应每隔 6 跨设置一根抛撑 , 直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；2.3.4 当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；2.3.5 顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合规范的规定。2.4 纵向水平杆搭设应符合下列规定：2.4.1 纵向水平杆的搭设应符合本规定第 6.2.1 条的构造规定；2

40、.4.2 在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部 立杆固定。2.5 横向水平杆搭设应符合下列规定：2.5.1 搭设横向水平杆的应符合本规定第 6.2.2 条的构造规定；2.5.2 双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于 100mm2.6 连墙件、剪刀撑、横向斜撑等的搭设应符合下列规定：2.6.1 当脚手架施工操作层高出连墙件二步时， 应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除；2.6.2 剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。2.7 扣件安装应符合下列规定：2.7.1 开口朝向：用于连接大横杆的对接扣件，开口应

41、朝架子内侧；螺栓向上，避免 开口朝上，以方雨水进入2.7.2 扣件规格必须与钢管外径相同；2.7.3 螺栓拧紧扭力矩不应小于 40N? m 且不应大于 50N- m2.7.4 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、 旋转扣件的中心点的相互距离不应大于 150mm2.7.5 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm2.8 作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设就符合下列规定2.8.1 栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；2.8.2 上栏杆上皮高度应为 1.2m ；挡脚板高度不应小于 180mm 中栏杆应居中设置。2.9 脚手板的铺设应符合下列规定：2.9.1

42、 脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm ；2.9.2 采用对接或搭接时均应符合本规范第 6.2.3 条的规定；脚手板探头应用直径3.2mm 的镀锌钢丝固定在支承杆件上；2.9.3 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；2.9.4 自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔 12m 满铺一层脚手板。操作层处3步必 须层层满铺。3、拆除要求3.1 拆除准备工作3.1.1 划出工作区标志，禁止行人进入；3.1.2 全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；3.1.3 根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施,经主管部门批准后方可实施 ;3.1.

43、4 由项目技术负责人进行安全拆除技术交底,并履行签字手续 ;3.1.5 清除脚手架上的杂物及地面障碍物。3.2 严格遵守拆除顺序，由上而下，后支的先拆，先支的后拆，一般是先拆栏杆、 脚手 板、剪力撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等；3.3 统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先告知对方， 以 防坠落；3.4 材料工具要用滑轮绳索运送，不得乱扔。拆除中，应派专人看管，不得随意乱从高空往下抛材料。各类构配件严禁抛掷至地面。3.5 拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时进行; （ 强制性条文）3.6 连墙件必须随脚手架逐层拆除, 严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架分段拆

44、除高差不应大于 2步,如高差大于 2 步,应增设连墙件加固 . （ 强制性条文）3.7 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时, 应先在适当位置搭设临时抛撑加 固后 , 再拆除连墙件 ;3.8 当脚手架采取分段、分立面拆除时 , 对不拆除的脚手架两端应采取加固措施.八、脚手架的检查与验收要求1 、构配件的检查和验收1.1 新钢管的检查应符合下列规定：1.1.1 应有产品质量合格证；1.1.2 应有质量检验报告， 钢管材质检验方法应符合现行车家标准 金属拉伸试验方 法 （ GB/T228 的有关规定，质量应符合本规范规定；1.1.3 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、

45、压痕和 深的划道；1.1.4 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合本规范表8.1.5 的规定；1.1.5 钢管必须涂有防锈漆。1.2 旧钢管的检查应符合下列规定：1.2.1 表面锈蚀深度应符合本规范表8.1.5 序号 3 的规定。锈蚀检查应每年一次。 检 查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根， 在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查， 当 锈蚀 深度超过规定值时不得使用；1.2.2 钢管弯曲变形应符合本规范的规定。1.3 扣件的验收应符合下列规定：1.3.1 新扣件应有生产许可证、 法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。 当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件 ( GB15831 的规定抽样检测；1.3.2 旧扣件使用前应进行质量检查， 有裂缝、变形的严禁使用， 出现滑丝的螺栓必 须 更换；1.3.3 新、旧扣件均应进行防锈处理。1.4 脚手板的检查应符合下列规定：1.4.1 冲压钢脚手板的检查应符合下列规定：1.4.5 新脚手板应有产品质量合格证；1.4.6 尺寸偏差应符合规范表的规定，且不得有裂纹、开焊与硬弯；1.4.7 新、旧脚手板均应涂防锈漆。1.5 水平挑梁应有出厂合格证.2、脚手架检查与验收2.