机械设计课程设计蜗轮蜗杆传动

1、第一章 总论 -2 -一、机械设计课程设计的内容 -2-二、设计任务 -2-三、设计要求 -3-第二章 机械传动装置总体设计- 3 -一、电动机的选择 -3-二、传动比及其分配 -4-三、校核转速 -4-四、传动装置各参数的计算 -5-第三章 传动零件 蜗杆蜗轮传动的设计计算- 5 -一、蜗轮蜗杆材料及类型选择 -5-二、设计计算 -5-第四章轴的结构设计及计算 -10-一、安装蜗轮的轴设计计算 -10-二、蜗杆轴设计计算 -14-第五章滚动轴承计算 -16-一、安装蜗轮的轴的轴承计算 -17-二、蜗杆轴轴承的校核 -17-第六章键的选择计算 -18-第七章联轴器 -19-第八章润滑及密封说明

2、 -19-第九章拆装和调整的说明 -19-第十章减速箱体的附件说明 -20-课程设计小结- 21 -参考文献 - 22 -第一章总论一、机械设计课程设计的内容机械设计课程设计包括以下内容：1 .传动方案的分析与选择；2 .电动机的选择与运动参数的计算;3 .传动件设计；4 .轴的设计；5 .轴承及其组合部件设计；6 .键和联轴器的选择及其校核；7 .箱体，润滑机器和附件设计；8 .装配图的设计及绘制；9 .零件图的设计及绘制；10编写设计说明书。二、设计任务 1、设计题目设计用于带速传输机的传动装置。2、工作原理及已知条件工作原理：工作传动装置如下图所示:1-电动机2、4-联轴器3- 一级蜗轮

3、蜗杆减速器5-传动滚筒6-输送带3、设计数据：运输带工作拉力 F=3200N运输带工作速度v=0.85m/s卷筒直径 D=410mm工作条件：运输机使用期 5 年、两班制工作、单向运转、工作平稳、运输带速度允许误差± 5%、减速器由一般规模厂中小批量生产。4、传动装置方案：蜗轮蜗杆传动三、设计要求1、设计说明书1份【70009000字，按标准格式书写（电子版）】2、减速器装配图草图1 张【A1 图，手工绘图, 坐标纸】3、减速器装配图1 张【A1 图，电脑绘图】4、任一轴零件图5、任一齿轮零件图1 张【 A3 图，手工绘图】1 张【 A3 图，手工绘图】电动机的选 为后续的传动第二章

4、 机械传动装置总体设计机械传动装置总体设计的主要任务是分析研究和拟定传动方案、择、 传动比的分配及计算、 传动装置的运动参数及动力参数计算，设计和装配图绘制提供依据。一、电动机的选择根据工作机的负荷、 特性和工作环境， 选择电动机的类型、 结构形式和转速，计算电动机功率，最后确定电动机型号。1、选择电动机的类型按工作要求和条件选取Y 系列一般用途全封闭自扇冷鼠笼式三相异步电动机。2、选择电动机容量（ 1）工作机各传动部件的传动效率及总效率其中弹性联轴器的传动效率=0.99 ；单线蜗杆与蜗轮的传动效率=0.75 ；运输机驱动轴一对滚动轴承的效率=0.99 ；凸缘联轴器的传动效率=0.994所以减

5、速机构的总效率21234=0.99 X 0.75 X 0.992X0.99=0.7203(2)选择电动机的功率所选电动机的额定功率应该等于或稍大于工作要求的功率。容量小于工作要 求，则不能保证工作机的正常工作，或使电动机长期过载、发热大而过早损坏； 容量过大，则增加成本，并且由于效率和功率因数低而造成电能浪费。带式运输机所需的功率：Pw=F v/1000w=3200X 0.85 /1000X 1=2.72kW (其中 w为工作机传动效率且 w =1 )；初步估计电动机额定功率P:所需电机输出的功率Pd= Pw /=2.72/0.72=3.78kW ;查机械设计课程设计表 2.1 ,选取Y112

6、M-4电动机，主要参数如下：额定功率P=4kw满载"圻S nm=1440 r/min电机轴伸出端直径：28mm伸出端安装长度：60mm二、传动比及其分配 1、查机械设计书中得各级齿轮传动比如下：i蜗杆582 ；理论总传动比：i总i蜗杆582 ；60 1000V 60 1000 0.85 ,运输机驱动慑同转速 nw=39.62r/min ;D410根据初选电机转速nm=1440 r/min ,计算总传动比i， =nm(nw=1440/39.62=36.35 。由工作原理图可知该传动装置为蜗轮蜗杆单级传动，即总传动比就等于蜗轮 蜗杆传动比。2、查机械设计表11-1 ,取蜗杆头数z1=1，

7、蜗轮齿数z2=36,则实际总传动比i=生=36。Zi三、校核转速滚筒的实际转速nw，= nMi =1440/36=40。转速误差A nw= -w -nw- =3962二竺二0.97%<5%符合要求。nw 39.62四、传动装置各参数的计算 1、各轴功率计算蜗杆输入功率：P产P =4 X 0.99=3.96kW蜗轮输出功率：P2= P1= P =2.97kW滚筒轴的传递功率：P3= P2 1 3=2.97 X0.99 X0.99=2.91kW2、各轴转速计算由于蜗杆是通过联轴器与电机伸出轴连接在一起， 故蜗杆转速等于电机转速即 n1=nm=1440 r/min ；涡轮轴的转速n2=n1/i

8、=1440/36=40 r/min;滚筒轴转速n3=n2=40 r/min 。3、各轴转矩计算蜗杆传递的转矩 T1=9550X P1/n 1=26.26 N m蜗轮轴传递的转矩 T2=9550X P2/n 2=709.09 N - m滚筒轴传递的转矩 T3=9550X P3/n 3=694.76 N - m第三章 传动零件蜗杆蜗轮传动的设计计算传动装置中传动零件的参数、 尺寸和结构， 对其他零部、 件的设计起决定性的作用，因此，应首先设计计算传动零件。当减速器有传动件时，应先设计减速器外的传动零件。一、蜗轮蜗杆材料及类型选择1、选择蜗杆传动类型根据GB/T10085-1988的推荐，选用渐开线

9、蜗杆（ZI）。2、选择材料考虑到蜗杆传动的功率不大，速度中等，故蜗杆采用 45 刚；而又希望效率高些，耐磨性好些，故蜗杆螺旋齿面要求淬火，硬度为4555HRC蜗轮选用铸锡磷青铜（ZCuSn10P）1 , 砂模铸造； 为了节约贵重有色金属， 仅齿圈用青铜铸造，而轮芯用灰铸铁（HT10O制造。二、设计计算1、按齿面接触强度设计根据闭式蜗杆蜗轮的设计准则， 先按齿面接触疲劳强度进行计算， 再校核齿根弯曲疲劳强度。由机械设计根据式子：m2d>KT2(8)2Z2 H(1)确定载荷系数因工作是有轻微振动，故取载荷分布不均匀系数K =1,由机械设计表11-5选取使用系数Ka=1,由于转速不是很高，冲击

10、不大，可选取动载荷系数Kv=1.1,WJ K=K KA Kv=1 X1.05X ”1.1(2)确定弹性影响系数Ze因为选用的是锡磷青铜(ZCuSn10P1的蜗轮和45刚蜗杆相配，故Ze 160. MPa(3)确定许用接触应力h根据蜗轮材料为锡磷青铜(ZCuSn10P 1,金属模铸造，蜗杆螺旋齿面硬度 '>45HRC可从机械设计表11-7查得蜗轮的基本许用应力h =268 MPa。应力循环次数 N=60jn2Lh=60X 1 X40X ( 16X5X365) =7.008 X 10 7,寿命系数'107 KHN=8i7 0.784，则 h=Khn H =0.784 268=

11、210.1 MPa,7.008 107(4)计算m2d由于 z2=36, T2=709.09 N - m=709.09X 103 N mm 故m2d>KT2( 480 )2=1.1 X 709.09 X 103X ( 480 )2 =3144.33 mm3 Z2 h36 210因z1=1,故从机械设计表11-2中查取模数m=6.3 mm蜗杆分度圆直径 d1=112mm2、蜗杆与蜗轮主要参数与几何尺寸中心距a=d d22J126.3 362=169.4蜗杆：轴向齿距 Pa=：tm=3.14X6.3=19.78 mm；直径系数q=d1 =17.78; m齿顶圆直径 da1 =d1+2ha产d

12、1+2ha*m=112+2< 1X6.3=124.6 mm；齿根圆直径 df1=d1-2hf1 =d1-2(h a m+c)=112-2 (1 X6.3+1.6 ) =47.88mm分度圆导程角 =arctan z1=3.22(右旋)；轴向齿厚sa=-兀m=9.89 mmq2蜗轮：蜗轮齿数：z2=36;变位系数x2=0;螺旋角：30.96 0 (右旋)蜗轮分度圆直径：d2 mz2 =226.8 mm；蜗轮喉圆直径：da2=d2+ 2ha2 =239.4 mm；蜗轮齿根圆直径：d f 2 =d2 + 2hf2 =211 mm11蜗轮咽喉母圆半径：rq =a-da =169.4- x 239

13、.4=49.7 mm； g22 22蜗轮轮缘宽度:B=(0.670.7) da1 =(83.4887.22)mm,取 B=85 mm3、校核齿根弯曲疲劳强度1.53KT2 d1d2mcosYFa2Yf当量齿数 Zv = H 363 =36.173cos (cos3.22 )根据X2=0, Zv=36.173,从机械设计图11-17中可查得齿形系数YFa2 2.44螺旋系数Y =1 1丝2 =0.977 140140许用弯曲应力f = F Kfn从表11-8中查得由ZCuSn10P制造的蜗轮的基本许用弯曲应力F=56 MPa寿命系数Kfn9 106 N9 7/1070.624fF Kfn =56

14、 0.624=34.92 MPa所以1.53KT2y y =1.53 1.1 709090 2.44 0.977 17.78MPa <56 MPad1d2mn112 226.8 6.3即f< 1 ,弯曲强度校核满足要求。4、验算效率tan0.95 0.96tan( v)d1n1Vs 60 1000 cos已知=3.22, v = arctanfv, fv与相对滑移速度Vs有关,112 1440,8.45 m/s 60 1000 cos3.22从机械设计表11-18中用插值法查得fv=0.0175, v=1°代入上式得tan(0.95 0.96)= (0.72390.732

15、)大于原估计值0.7203,因止匕tan( v)不用重算，且进一步验证了电机选择的合理性。5、精度等级公差和表面粗糙度的确定考虑到所涉及的蜗杆传动是动力传动，属于机械减速器。从 GB/10089-1988中，蜗轮圆周速度vs=n2Ttd2/60=0.47 m/s<1.5 m/s ,故查课程设计表 3.66选取蜗轮、蜗杆为9级精度，侧隙种类为f,标注为9f GB/10089-1988。蜗杆与轴做成一体，即蜗杆轴。蜗轮采用轮箍式，与铸造贴心采用H7/r6配查课程设计表3.80得蜗轮、蜗杆表面粗糙度如下：齿面M0蜗杆6.3, 3.26.3, 3.2蜗轮6.3, 3.212.5, 6.3查课程设

16、计表3.69得：蜗杆轴向齿距极限偏差f px=± 25 n m；蜗杆轴向齿距累积公差f pxl =48 n m；蜗杆齿形公差ff1=45p可查课程设计表3.70得：蜗杆齿槽径向跳动公差f r=40叱m；查课程设计表3.70得:蜗轮齿距极限偏差fpt=40N m；蜗轮齿形公差ff2=36p m 6、热平衡计算(1)估算散热面积S1.751.750a1802S=0.330.330.923m100100(2)验算油的工作温度ti室温t0 ,通常取20。散热系数=8.1517.45 :取 =17.5 W/( m2 )；啮合效率1 0.89；轴承效率 0.980.99 ,取轴承效率2=0.99

17、;搅油效率0.940.99 ,搅油效率3=0.98 ;=1X 2X 3=0.88 X 0.99 X 0.98=0.851000 1P11000 1 0.85 3.96ti t0 2056.77 C< 80 C油温未超过S17.5 0.923限度7、主要设计结论蜗杆蜗轮分度圆直径（mm）d1=112d2=226.8齿顶圆直径（mm）da1=124.6da2=239.4齿根圆直径（mm）df1 =96.2df2 =211头数（齿数）z1=1z2=36中心距（mm）a=169.4齿顶高（mm）ha=6.3齿根高（mm）hf =7.9全齿高（mm）h=14.2齿形角a =20°模数（m

18、m）m=6.3齿范（mm）b1>101.38生二85蜗轮蜗杆均为9级精度、右旋，蜗杆直径系数q=17.78,蜗轮变位系数X2=0第四章轴的结构设计及计算轴是非标准零件，它没有固定的、一层不变的结构形式。轴的结构设计就是 根据具体的工作条件，确定出轴的合理结构和结构尺寸。一、安装蜗轮的轴设计计算 1、初步确定轴的最小直径选取轴的材料为45刚，调质处理。根据机械设计式15-3,取A。=110,于是得 d'min A312 110 1空！ 45.92mm。,n240由于轴上要有键槽，故取dmin =50mm查课程设计表6.8 ,选联轴器型号为HL4的弹性联轴器，孔直径 D=5Q轴孔长l

19、=84mm2、求作用在蜗轮上的力已知蜗轮的分度圆直径为d2 =226.8mm所以得2 709090226.86253N ,2T1Fa 2 Ft1L468 .93 N ,d1Fr2Fr1Ft2 tan2276.42N 。3、蜗轮轴的设计I nilv vi vnmii蜗轮轴草图确定各段直径和长度为满足半联轴器的轴向定位要求，w -即安装联轴器，具左端要制成一轴肩，VI-叩段安装轴承端盖，采用毡油封，故即-Vffl段直径为d1=50mm l1应比轴孔长 l=84mm略短一些，故取l 1=82mm VI - VD段直径为d2=58mm初选滚子轴承，因轴承同时承受径向和轴向的力作用，故选圆锥滚子轴承，

20、从课程设计表 5.12中选轴承30312,其基本尺寸 dXDX T=60mrH 130m由 33.5mm 故 d3=d7=60mm 而 l 7=33.5mm左端滚子轴承采用轴肩进行轴向定位，查表 5.12得h=72-60=12mm因此 d6=72mm轴承端盖总宽度为16mm根据轴承端盖的装拆及便于对轴承添加润滑脂的要求，取端盖与半联轴器左端面的距离为L=30mm故l2=16+30=46mm取安装蜗轮处的轴段IV-V的直径d4=65mm蜗轮的右端与右端轴承之间采 用套筒定位，为使套筒端面可靠的压紧蜗轮，则此段长度应略短于蜗轮宽度， 故取l4=81mm蜗轮的左端采用轴肩定位，轴肩高度 h=(0.0

21、70.1) d 4,则取d5=75mm 宽度 b>1.4h ,贝 l 5=10mm取蜗轮距箱体为a=25mm考虑箱体的铸造误差，在确定滚动轴承位置时， 应距离箱体内壁一段距离 s,取s=8mm轴承宽度T=33.5mm则l 6=25+8-10=23mml 3=T+s+a+(85-81)=70.5mm。I-IIII-IIIIII-IVIV-VV-VIVI- VUVU- Vffl直径d7=60d6=72d5=75d4=65d3= 60d2=58d1 =50长度l 7=33.5l6=23l5=10l4=81l 3=70.5l 2=46l 1=82轴上零件的周向定位为了保证良好的对中性，蜗轮与轴选

22、用A型普通平键联接，键的型号为b*h=18*11 GB1096-79，键槽用键槽铳刀加工，键长为 60mm同时为了保证蜗轮 与轴配合有良好的对中性，所以选择蜗轮与轮毂的配合为坦；联轴器与轴采用r6A型普通平键联接，键的型号为 b*h=14*9 GB1096-79 ,键长为70mm轴与轴承 内圈配合轴径选用H7/m6的配合。为保证30312轴承内圈端面紧靠定位轴肩的端面，根据轴承手册的推荐，取 轴肩圆角半径为1.5mm其他轴肩圆角半径分别由具体轴径而定。根据标准轴的 左端倒角均为2*450 ,右端倒角均为1.6*45°。求轴上的载荷根据结构图做出计算简图，简支梁 L=l3+l4+l5+

23、l6+l7-2 X26.5=165mm分别对B、D在水平面和垂直面求弯矩和,Ft2 =Fa12 7090906253N226.82T1Fa 2 Ft1-468 .93 NFr2 Fr1Ft 2 tand1从轴的结构图及弯扭图可知C为危险截面，故只需对C截面进行校核，查机载荷水平向H垂直向V支反力(N)Fnh=3050.7 F NH=3202.3NFNV=1110.6 F nv2=1165.8弯矩(N.mm)MH=257785M/i=93845.7 M v2=26032.5扭矩(N.mm)M 1 JM H2 M ；1 =274336 M 2=259096总弯矩(N.mm)T3=694763227

24、6.42N可得到如下结果:械设计表15-1和15-4, 1 55MPao222Ml2T327433620.6 694763ca =X=§=18.17 0 1 55MPa 强度够ca w0.1 653精确校核轴的疲劳强度判断危险截面截面即、VI只受扭矩作用，虽然键槽、轴肩及过渡配合所引起的应力集中均 将削弱轴的疲劳强度，但由于轴的最小直径是按扭转强度较为宽裕确定的，所以它们均无需校核。从应力集中对轴的疲劳强度的影响来看，截面V和IV处过盈处配合引起的应 力集中最严重；从受载的情况来看，中心截面上的应力最大。截面IV的应力集中 的影响和截面V的相近，但截面IV不受扭矩作用，同时轴径也较大

25、，故不必做强 度校核。中心截面上虽然应力集中最大， 但应力集中不大(过盈配合及键槽引起 的应力集中均在两端)，而且这里轴的直径最大，故截中心面也不必校核。由第 三章附录可知，键槽的应力集中系数比过盈配合的小，因而该轴只需校核截面V左右即可。截面V左侧：抗扭截面系数 Wr 0.2d3 0.2 603 43200mm381 84.5-弯矩M=M1=142849.5 N.mm284.5扭矩 T3=694763 N.mM弯曲应力 b= w =6.6 MPa扭转切应力 吟=16.1 MPa轴的材料为45钢，调质处理查机械设计表15-1得B 640MPa,1 60MPa, 1275, 1 155截面上由于

26、轴肩而形成的理论应力集中系数及 按机械设计附表3-2查取，因匚 20 0.033, D 65 1.08 d60d60查机械设计附表3-2得 2.0,1.31又由附图3-1可知轴的材料敏性系数q 0.82 , q 0.85故有效应力集中系数k 1 qr(1) 1.82k 1 q (1) 1.26由附图3-2尺寸系数0.67 ,0.82附图 3-40.92 k1轴未经表面强化处理K 1 2.761 1.66又由附表3-1与表3-2的碳钢的特性系数0.1 0.2 取 0.1;0.05 0.1,0.05计算安全系数Sca2.76 0.275 0.1 0 6S : 1.547KmS S一 一Sca,=5

27、.59 >S= 1.5,S2S2故该轴在截面左侧强度是足够的同理算得截面右侧Sca = 7.53>S= 1.5也安全二、蜗杆轴设计计算蜗杆上的功率 P1=3.69kW,转速 n1=1440r/min ,转矩分 T1=26260N.mm1、按扭矩初算轴最小直径选用45钢调值，硬度为217 255HBS查机械设计表15-3,取Ao 110, 八 P3.96 /d min A 3110 315.4mmn114402、求蜗杆的受力Fa1Ft22T2d22 709090226.86253NFti2di468 .93 NFr1Ft 2 tan2276.42N3、轴的结构设计确定各轴段的直径和长

28、度由于蜗杆啮合段的直径已在蜗杆设计时确定，为避免轴直径变化过大，现在以蜗杆直径为准确定该轴其他部分的直径大小，而各段的长度则是根据确定涡轮 轴的方法来确定的。由于电机伸出端直径为28mm查表6.6选取YL5型凸缘联轴器，轴孔长度l=62mm,故取d1=28mm l 1=58mm H-in安装端盖，d2起固定作用，定位轴肩高度可在(0.070.1) d 1范围即取d2=33mm轴承端盖白总宽度为16mm根据端盖便于装拆及添加润滑脂，取其问间隙为 30mm则l 2=30+16=46mm m - IV段安装轴 承，从表5.12中选取轴承30307,其基本尺寸为dXDX T=35X 80X22.75,

29、故取 d3=d7=35mm l 3=l 7=22.75mrm 可取 d4=d6=d3+(0.070.1)d 3=38mm 为使蜗杆蜗轮正确啮合，可取l 4略短于蜗轮宽度，可取l 4=l 6=80mm d5为蜗杆齿顶圆直径，d5=da1=124.6mm l5 为蜗杆轴向齿宽，l 5=b> 101.38，取 l 5=105mmI-IIII-IIIIII-IVIV-VV-VIVI- VUVU-Vffl直径d1=28d2=33d3=35d4=38d5=124.6d6=38d7=35长度l 1=58l 2=46l 3=22.75l4=80l5=105l6=80l 7=22.75求轴上的载荷并校核根

30、据结构简图，简支梁跨距l=l 3+l 4+l 5+l 6+l 72 x 16.8=276.9mm,Fnh=Fnh=3126.5 NMh=432864 N.mmFnv=Fnv2=1138.2 NV1=26133.5 N.mmMv2=92648.6 N.mmM1 M H2M V21 =433652 N.mmM2 mH M；2 =442668 N.mmT=T1=26260 N.mm可知，截面C为危险截面，故只需校核C截面，查机械设计表15-1和15-4,可得1 55MPa ,.M；T2 2ca =2 23320.6 69476320.1 653=16.19< 1 55MPa强度够。第五章滚动轴

31、承计算在机械设计中，对于滚动轴承，主要是正确选择其类型、尺寸（型号）和合理进行轴与轴承的组合设计。在选定滚动轴承的类型、尺寸（型号），应综合考虑轴承的固定，轴承的组合定位，间隙的调整，轴承座圈与其他零件的配合，轴以保证轴系的正承的装拆和润滑、密封等问题，正确设计轴承部件的组合结构, 常工作。而在设计轴时已初选轴承为滚子轴承，现只需计算校核一、安装蜗轮的轴的轴承计算在设计轴时初选圆锥滚子轴承 30312, e=0.35, Y=1.7, 径向力：Fa二.F；FV1 =3247 N F rB= , F2 2一匕=3408 N派生力：F dB =包=1002 N F dA = FA =955 N 2Y

32、2Y外载轴向力：Fa=468.93 N轴向力：FaA=FdB+Fa2=1424 NFaB=FdB=1002 N当量载荷：由于F丝=0.43>eFrAFaBFrB=0.29<e,所以 XA=0.4 , YA=1.7 , XB=1, YB=0由于为一般载荷，则fp42,故当量载荷为:PA=fp(XAFrA+YFaA)=4463.5 NPB=fp(XBFrB+YfaB)=4089.6 N而G=170 kN,故轴承寿命L=£ Clp 60n3 Pa 因此选用该轴承没问题。=10660 401700004463.510/3=7756.02 X 104 h>292000 h二、

33、蜗杆轴轴承的校核设计轴时，两端均初选轴承 30307, e=0.31, Y=1.9 径向力：FrA=v'FH1 FV1 =3327 N FrB=，F：2 F= =3327 N派生力：FdB=FB =875.53 N FdA= FA =875.53 N2Y2Y轴向力：FaA=FdB+Fa1=7110.5 NFaB=FdB=875.53 N当量载荷：由于 昆二旦=0.37咕，所以X=0.4, Y=1.9FrB FrA由于为一般载荷，则fp=1.2,故当量载荷为:PA=fp(XFrA+Y%A)=17808.9 N而G=75.2 kN ,故轴承寿命6610/310 Cr1075200L = =

34、75200=1405.6 X 103 h>292000 hp 60nl PA60 1440 17808.9因此选用该轴承也没问题。第六章键的选择计算对于键连接，首先选择键的类型，决定键和键槽的剖面尺寸，然后校核键连 接的强度。在设计轴时已初选轴承为滚子轴承，现只需计算校核。1、输入轴与电动机轴采用平键连接根据轴径d1=28mm l 1=58,可选用A型平键，由机械设计表 6-1得：bXhXL=8X 7X44,即：键 7X 44GBm096-2003键、轴和联轴器的材料都是钢，由表 6-2查的许用应力(rp=100120MPa取其平均值110MPa键的工彳长度：l=L-b=44-8=32m

35、m,键与联轴器接触高度k=0.5h=3.5mm,则2T1 103一比=15.63 MPa<(7 p所以此键强度符合设计要求2、输出轴与联轴器连接采用平键连接根据轴径d1=50mm l 1=82,可选用A型平键，得：bx hx L=14X 9X 70即：键 9X70GB/T1096-2003o键、轴和联轴器的材料都是钢，键的工作长度：l=L-b=70-14=56mm,键与 联轴器接触高度k=0.5h=4.5 ,则：2T2 103-p=如=96.25 MPa<"所以此键强度符合设计要求。3、输出轴与蜗轮连接用平键连接根据轴径d4=65, l 4=81,可选用A型平键，得：bX

36、hXL=18X 11X60,即:键11X60GB/T1096-2003,键、轴和联轴器的材料都是钢，键的工作长度:k=0.5h=5.5 ,则:l=L-b=60-18=42mm,键与联轴器接触高度32T2 10(T p=2- =94.45 MPa<b p所以此键强度符合设计要求。第七章联轴器常用的联轴器已经标准化或规范化， 所传递扭矩大小来选择其类型和尺寸。在轴的设计当中，已经选择了联轴器, d=50mm l=80mm，输入轴上的联轴器选用在机械设计中，主要是根据使用条件及输出轴选用HL4型弹性联轴器，YL5型凸缘联轴器，d=28mm l=62mm第八章润滑及密封说明因为是下置式蜗杆减速器，且其传动的圆周速度 v 12m/s,故蜗杆采用浸 油润滑，取浸油深度h=12mm润滑油使用50号机械润滑油。轴承采用润