钢筋混凝土t梁设计计算书

1、钢筋混凝土T梁设计计算书 一、设计资料1、设计荷载：汽车20级，挂车100，人群荷载3KN/2、桥面净空：净7+2X0.75m人行道；3、主梁跨径和全长：标准跨径LB=16m计算跨径LP=15.5m主梁全长L全=15.96m4、材料混凝土：C25钢筋：主钢筋，弯起钢筋和架立钢筋用级，其它用I级。桥面铺装：沥青混凝土6cm，C40防水混凝土10cm；二、设计依据与参考书公路桥涵设计规范（合订本）(JTJ021-85)人民交通出版社公路砖石及混凝土桥涵设计规范（JTJ022-85）结构设计原理叶见曙主编，人民交通出版社桥梁计算示例集（梁桥）易建国主编，人民交通出版社桥梁工程（1985）姚玲森主编，

2、人民交通出版社公路桥涵标准图公路桥涵标准图编制组，人民交通出版社三、桥梁纵横断面及主梁构造 横断面共5片主梁，间距1.6m。纵断面共5道横梁，间距3.875m。尺寸拟定见图，T梁的尺寸见下表：T形梁尺寸表（单位：m）主梁计算主梁梁肋横隔梁横隔梁横隔梁翼板翼板长度跨径高度宽度高度宽度间距厚度宽度15.9615.501.300.181.000.150.163.8750.080.141.60桥梁横断面图桥梁纵断面图主梁断面图 横梁断面图四、主梁计算（一）主梁荷载横向分布系数1、跨中荷载弯矩横向分布系数（按刚接梁法计算）（1）主梁抗弯及抗扭惯矩Ix和ITx求主梁形心位置平均板厚h1=1/2(8+14)

3、=11cmAx=(160-18×11×11/2+130×18×130/2/(160-18×11+130×18=41.2cmIx=4/12×142×113+142×11×(41.2-11/2)2+1/12×18×1303+18×130×(130/2-41.2)2=6627500cm4=6.6275×10-2m4T形截面抗弯及抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：ITX=cibihi3t1/b1=0.11/1.60=0.069 c1=1/3

4、t2/b2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,查表得c2=0.301ITX3+0.301×0.19×0.183=0.0028m4单位抗弯及抗扭惯性矩：JX= IX /b=0.066275/160=4.142×10-4m4/cmJTX=ITy/b=0.0028/160=1.75×10-5m4/cm（2）求内横梁截面和等刚度桥面板的抗弯惯矩 取内横梁的翼板宽度等于横梁中距，取桥面板靠主梁肋d1/3处的板厚12cm作为翼板的常厚度，截面见图。截面形心至常厚度翼板中心距离： ay=(8815.550)/(387.512+8815.5)=11.34cm内

5、横梁截面抗弯惯矩：Iy=387.51232+15.5883/12+8815.5（50-11.34） =3.573106cm4把一根内横梁截面抗弯惯矩Iy平均分布于横梁的中距L1作为设想的等刚度桥面板的抗弯惯矩I1：I1=Iy/L1=3.573106/387.5=9.22103cm4/cm（3）求主梁的抗弯与抗扭刚度比例参数：r=5.8I(b1/L)/IT6(160/1550)2/(2.8105)=1.463=46.627106713/(3155049.22103)=1.44710-3（4）求各主梁的跨中荷载横向分布影响线 根据算出的和，查钢接板梁桥荷载横向分布影响线（G）表，可知(，)分别等于

6、(0.001447，1.463)，下表列出了三根主梁值的一千倍值。五梁式刚接T梁桥荷载横向分布影响线梁号参数P=1作用的位置（主梁主轴）1234510.0014471.463575.6377.1189.1 13.3-155.820.0014471.463377.1295.7204.3108.913.330.0014471.463263.2262.3220.0158.195.7（5）求跨中荷载横向分布系数根据表的值，按最不利情况将汽车20级、挂车100荷载进行排布，见图所示，其中3号梁采用对称布载，其结果最不利临界荷载位置的排布结果相同，但其计算简便。 根据横向布载图和表提供的数值，再线性插值，

7、便能得到各集中力对应的影响线纵标。经计算得到各梁横向分布系数见表：各梁跨中荷载横向分布系数计算表汽-20级1号梁m1=(0.551+0.33+0.178+-0.0184)/2=0.520 2号梁m2=(0.367+0.273+0.199+0.091)/2=0.465 3号梁m3=(0.263+0.252+0.216+0.141)/2=0.436 挂-100级1号梁m1=(0.489+0.377+0.271+0.167)/4=0.326 2号梁m2=(0.342+0.296+0.224+0.187)/4=0.262 3号梁m3=(0.263+0.262+0.239+0.212)/4=0.244

8、人群1号梁m1=0.659 0.659 2号梁m2=0.411 0.411 3号梁m3=0.528 0.528 2、支点荷载横向分布系数计算采用杠杆法计算各梁支点荷载横向分布系数，荷载布置见图，计算结果见表。各梁支点荷载横向分布系数计算表汽-20级1号梁m1=(1.6+0.3-0.5)/(1.62)=0.4382号梁m2=1.000/2=0.5003号梁m3=(0.4+1.5)/(1.62)=0.594挂-100级1号梁m1=(1.6+0.3-0.1)/(1.64)=0.1412号梁m2=1+2(1.6-0.9)/1.6/4=0.4693号梁m3=1+2(1.6-0.9)/1.6/4=0.46

9、9 人群1号梁m1=(1.6+0.3+0.75/2)/1.6=1.4222号梁m2=-(0.3+0.75/5)/1.6=-0.4223号梁m3=0.000（二）内力计算1、 恒载内力计算：上部结构自重计算表构件名单元构件体积及计算式容重每延米重量主梁1.60×1.30-2×0.71×1.30-(0.08+0.14)/2=0.39250.39×259.76外主梁横梁0.89×(0.16+0.15)/2×2×0.71×5/15.5=0.0632250.0632×251.58内主梁横梁0.89×(0.

10、16+0.15)/2×0.71×5/15.5=0.0316250.0316×250.79桥面铺装沥青混凝土：1.6×0.060.096混凝土垫层：1.6×0.10.1623242.2083.84人行道及栏杆25按12.4KN/m计一侧人行道部分每2.5m长时重12.4KN，1.0m长时重12.4/2.54.96KN/m，按板横向分布系数分摊至各梁的板重为：1、5号梁：1板=0.441 1板q=0.441×4.96=2.19 KN/m2、4号梁：2板=0.378 2板q=0.378×4.96=1.87 KN/m3号梁：3板=0

11、.34 2板q=0.34×4.96=1.69 KN/m则各梁的恒载汇总如下：各梁的恒载汇总表梁号主梁横梁栏杆及人行道板铺装层合计1（5）9.760.792.196.04818.792（4）9.761.581.876.04819.2639.761.581.696.04819.08主梁恒载内力计算 设x为计算截面离支座的距离，并令a=x/L，则：主梁弯距和剪力的计算公式分别为：弯距及剪力影响线 影响线面积计算见表项目计算图示影响线面积MM1/2M=1/8×L2×1/2=1/8×15.52=30.03M1/4M=3/32×L2×1/2=3/

12、32×15.52=22.52Q1/2M=0Q0M=1/2× L =1/2×15.5=7.75恒载内力计算结果见表项目Mg=gM（KN.m）Qg=Q（KN/m）L/2L/4L/2L/4支点M=a(1-a)L2/230.0322.52Q=a(1-a)L/203.875G=g1+g2+g3（KN/m）1（5）号梁564.26423.15072.81145.622（4）号梁578.38433.74074.63149.273号梁572.97429.68073.94147.872、活载内力计算：集中荷载作用下的计算公式为： 分布荷载作用下的计算公式为：（1）汽车荷载冲击系数：

13、1+=1+（45-15.5）/（45-5）×0.3=1.221（2）1号梁，计算各截面的弯矩与剪力（见上图）汽-20：跨中：Mmax=1.221×0.52×(120×3.875+120×3.175)+0.517×60×1KN.mQmax=1.221×0.488×60×0.152+0.52×(120×0.41+120×0.5)=L/4处：Mmax=1.221× 0.52× (120×2.906+120×2.556)+0.443&

14、#215;70×0.056)Qmax=1.221×0.52×(120×0.75+120×0.66+60支座处：Qmax=1.221×(0.438×120×1+0.468×120×0.91+0.52×60挂车-100跨中：Mmax=0.326×250×(3.265+3.875)+0.32×250×1.885+0.263×250×1.28Qmax=0.326×250×(0.5+0.423)+0.165×

15、;0.263×250+0.205KNL/4处：Mmax=0.269×250×2.006+0.326×250×(2.906+1.906+1.6Qmax=0.326×25支座处：Qmax=0.141×250×1+0.198×250×0.923+0.326×(250×0.665+250人群荷载：跨中：Mmax=mcrqr其中：人群和载集度qr=3×0.75=2.25 KN/m, 为影响线面积，对于跨中弯距：=1/2×15.5×3.875=30.03Mm

16、ax=mcrqr=0.659×2.25×30.03=44.53 KN.mL/4截面弯距：=1/2×15.5×2.906=22.5Mmax=mcrqr=0.659×2.25×22.5=33.36 KN.m跨中剪力：=1/2×15.5/2×0.5=1.94Qmax=mcrqr=0.659×2.25×1.94=2.88 KN.mL/4截面剪力：=1/2×（15.5-3.875）×0.75=4.36 Qmax=mcrqr=0.659×2.25×4.36=6.46

17、KN.m支座处剪力影响线面积=1/2×15.5×1=7.75，荷载横向分布系数变化段所对应影响线面积形心处的影响线竖直坐标值为：y=1.0×（15.5-1/3×3.875）/15.5=0.917Qmax=mcrqr+1/2×L/4×（m0-mc）qry59)×2.25×03、1号主梁内力组合1号梁主梁内力组合表145.672.8183.0（4）2号梁，计算各截面的弯矩与剪力汽-20：跨中：Mmax=1.221× 0.465× (120×3.875+120×3.175)+0.4

18、66×60×Qmax=1.221×0.479×60×0.152+0.465×(120×0.41L/4处：Mmax=1.221× 0.465× (120×2.906+120×2.556)+0.498×70×0.05Qmax=1.221×0.465×(120×0.75+120×0.66+60×0支座处：Qmax=1.221×(0.465×120×1+0.487×120×0

19、.91+0挂车-100跨中：Mmax=0.262×250×(3.265+3.875)+0.269×250×1.885+0.333×250×1.2Qmax=0.262×250×(0.5+0.423)+0.333×0.165×250+0.397×0.087L/4处：Mmax=0.326×250×2.006+0.262×250×(2.906+1.906+1.60Qmax=0.262×250×(0.75+0.673+0.415+0支座

20、处：Qmax=0.469×250×1+0.405×250×0.923+0.262×(250×0.665+250×0.587)人群荷载：跨中：Mmax=mcrqr其中：人群和载集度qr=3×0.75=2.25 KN/m, 为影响线面积，对于跨中弯距：=1/2×15.5×3.875=30.03Mmax=mcrqr=0.411×2.25L/4截面弯距：=1/2×15.5×2.906=22.5Mmax=mcrqr=0.411×2.25×22.跨中剪力：=

21、1/2×15.5/2×0.5=1.94Qmax=mcrqr=0.411×2.25L/4截面剪力：=1/2×（15.5-3.875）×0.75=4.36 Qmax=mcrqr=0.411×2.25×4.36=4.03 KN.m支座处剪力影响线面积=1/2×15.5×1=7.75，荷载横向分布系数变化段所对应影响线面积形心处的影响线竖直坐标值为：y=1.0×（15.5-1/3×3.875）/15.5=0.917Qmax=mcrqr+1/2×L/4×（m0-mc）qry=

22、0.411×2.25×7.75=7.17 KN（5）2号主梁内力组合2号梁主梁内力组合表578.4149.374.6292.701186.01494.9516.1253.691.1（6）3号梁，计算各截面的弯矩与剪力汽-20：跨中：Mmax=1.221×0.436×120×(3.875+3.175)+0.441×60×1.875×Qmax=1.221×0.436×120×(0.41+0.5)+0.498×60L/4处：Mmax=1.221× 0.436×1

23、20×(2.906+2.556)+0.585×70×0.0Qmax=1.221×0.436×120×(0.75+0.66)+60×0.409×0.4支座处：Qmax=1.221×(0.594×120×1+0.545×120×0.91+0.436×60×0.65挂车-100跨中：Mmax=0.244×250×(3.265+3.875)+0.251×250×1.885+0.321×25KN.mQmax

24、=0.244×250×(0.5+0.423)+0.321×0.165×250+0.391×0.087×L/4处：Mmax=0.314×250×2.006+0.244×250×(2.906+1.906+1.Qmax=0.244×250×(0.75+0.673+0.415+0支座处：Qmax=0.469×250×1+0.399×250×0.923+0.244×(250×0.665+250×0.587人群荷载：跨

25、中：Mmax=mcrqr其中：人群和载集度qr=3×0.75=2.25 KN/m, 为影响线面积，对于跨中弯距：=1/2×15.5×3.875=30.03Mmax=mcrqr=0.528×2.25×30跨中剪力：=1/2×15.5/2×0.5=1.94Qmax=mcrqr=0.528×2.25×1L/4截面剪力：=1/2×（15.5-3.875）×0.75=4.36 Qmax=mcrqr=0.528×2.25×4.36支座处剪力影响线面积=1/2×15.5

26、×1=7.75，荷载横向分布系数变化段所对应影响线面积形心处的影响线竖直坐标值为：y=1.0×（15.5-1/3×3.875）/15.5=0.917Qmax=mcrqr+1/2（7）3号主梁内力组合2号梁主梁内力组合表578.4149.374.6285.6901146.81445.0508.2242.685.9（8）各号梁内力汇总各号梁的跨中截面、L/4截面及支点截面的Mmax 和Qmax，计算结果汇总于下表中。各号梁内力汇总表序号何载类别弯距M（KN.m）剪力Q（KN.m）粱端L/4L/2梁端L/4L/21（5）#提高后的S1提高后的S2控制设计的内力2（4）#

27、提高后的S1提高后的S2控制设计的内力3#提高后的S1提高后的S2控制设计的内力控制设计的计算内力01256.21607.6516.1290.8108.7（三）截面设计先估计出h0，试算出受拉钢筋面积，最后进行复核。先拟定受拉钢筋，再进行复核，必要时进行调整的方法 1、主筋计算（1）计算资料由弯矩组合表可知，1号梁M值最大，偏安全的一律按1号梁计算弯距进行配筋。初拟跨中断面受拉钢筋为832（外径35.8mm）设钢筋净保护层为3cm,受压区钢筋合力点至受压边缘的距离a g为3.3cm。ag=3+4/2×3.58=10.16cmh0=130-10.16=119.84cmb1=18+12&

28、#215;h1=18+12×11=150cmAg=8×8.042=64.35cm2（2）判断界面类型Rg×Ag =320×6435=2059.2KN Ra×b1×h1=14.5×1500×110=2392.5KN由于Rg×Ag Ra×b1×h1，按第一类T梁截面设计。（3）承载能力计算Rg×Ag = Ra×bxx=320×6435/(14.5×1500)=94.68mm且需：RgAg=Rabx x0.55× h0 x2×a g

29、0.55× h0=0.55×1198.4=659.12mm 2×a g=2×33=66mm 659.12x=94.6880 故受拉区高度为94.68mm其正截面强度按下列公式计算：Mj1/rcRabx(h0-x/2)+1/rs RgAg(h0-ag)把受拉区高度x=94.68mm代入计算，Mj=1/1.25×14.5×1500×94.68×（1198.4-94.68/2）=1896.3 KN1607.6 KN故可以采用级钢筋832，钢筋面积64.35cm2。2、 斜截面强度计算（1）尺寸检验 0.051R×

30、;b×h0=0.051×25×18×119.84=550.1 KN516.1 KN故截面尺寸可满足要求。0.038RL×b×h0=0.038×1.55×18×119.84=127.05 KN516.1 KN故应进行剪力钢筋设计。（2）求不需设剪力钢筋的区段和距支座中心h/2处截面的最大剪力。Xh=(127.05-108.7)×775/(516.1-104.6)=34.56cmQj=108.7+(775-65)×(516.1-108.7)/775=481.9 KN（3）箍筋设计 采用封闭

31、式双肢箍筋nk=2，箍筋直径8mm（级钢筋），钢筋截面积为：0.503×21.006cm2纵筋平均配筋率取最大和最小配筋率的均值：P=100=100×64.35/(18×119.84)+16.09/(18×126.6)/2=1.84Sk=0.0033×(2+1.84)×25×1.006×240×18×(119.84/2+126.6/2)2/481.92=18cm故选用Sk=15cm，此时配筋率为：k=1.006/(15×18)0.3730.18满足最小配筋率要求。箍筋间距为15cm，且

32、第一道箍筋设置在距梁端一个保护层的距离处。在支座中心截面两侧h/265的范围内，箍筋间距不大于10cm。（4）箍筋与混凝土共同承担的剪力极限抗力：Qhk=0.0349×18×126.6(2+1.84)×5×0.00373×240=329.7 KN481.9KN需设弯起筋分担剪力。Qhk=0.6 Qj=0.6×481.9289.14 KN329.7 KN所以箍筋满足要求，此时斜筋分担剪力：Qw=481.9-329.7=152.2 KN（5）斜截面配筋设计a、最大剪力取用距支座中心h/2(梁高一半)处截面的数值，其中混凝土与箍筋共同承担6

33、0，弯起钢筋（按45弯起）承担40；b、计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座中心h/2处由弯起钢筋承担的那部分剪力值；c、计算以后每一排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋弯起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。弯起钢筋配置计算图式如图。架立钢筋采用16（级钢筋），上净保护层厚2.5cm。需设置斜筋的区段长度Xw=（516.1-289.1）×775/（516.1-108.7）=431.8cm第一排Qwa= Qw=152.2 KNAw1=0.06RaAwsina=152.2/(0.06×320×0.707)=11.21cm2于是，在B点将232弯起，实际钢筋

34、面积Aw1=16.09 cm2，此时AB=130-（2.5+3+3.58+3.58/2+1.8）=117.3cm由于Aw1 Aw2，所以第二排弯起232；第三、四排补焊钢筋232便可。此时：BC=AB-3.58=113.7cmCD=BC-3.58=110.1cmDE=CD-3.58=106.6cm至此AF=AB+BC+CD+DE =117.3+113.7+110.1+106.6=447.7cm436.2cm故四排斜筋已满足要求。（6）正截面抗弯检验各截面设计弯距M （x）由M1/2=1571.4 KN.m，M1/4=1227.71 KN.m，M0=0 KN.m拟合的四次抛物线： y=ax4+b

35、x2+c则：C=1607.6 1256.2=3.8754a+3.8752b+1607.6 0=7.754a+7.752b+1607.6得出： a=-0.074664 b=-22.28055即M （x）=1607.6-插值计算得出；各截面抵抗弯距近似按与该截面的钢筋面积成正比的关系进行计算，比例因子由跨中截面的已知条件确定，计算结果见表。设计弯距与抵抗弯距对照表断面位置跨中距离X（cm）设计弯距（KN.m）抵抗弯距（KN.m）跨中01607.61896.3B点657.7504.1948.2C点544882.81422.2D点433.91161.71896.3E点327.31360.41896.3

36、由表可得，设计弯距均小于抵抗弯距，满足正截面强度要求。（7）全梁斜截面抗剪强度复核 QjQu=0.0349bh0(2+p)kRgkR+0.06RgwAwsina距支座h/2处：k=1.006/(10×18)0.559 Qu=0.0349×18×119.84×（2+1.84）×0.00559×240×25 +0.06×320×（16.09×sin45）=611.49 KN458.3 KNL/4处：偏安全地，P仍按h/2处的值计算，取P=1.85k=1.006/(15×18)0.373 Q

37、u=0.0349×18×119.84×（2+1.84）×0.00373×240×25 +0.06×320×（16.09×sin45） 530.96 KN516.1 KN验算结果，全梁各处均满足斜截面抗剪强度要求。（8）斜截面抗弯检验弯距图上任一弯距Md(x)=L/21-Md(x)/M(L/2)起弯点BCD点的斜截面抗弯强度检验如下：Xb-Xb =657.7-775×1-948.2/1607.6=161.4cmXc-Xc =544-775×1-1422.2/1607.6=280.8cm显

38、然大于h0/2,故满足斜截面抗弯强度要求。3、裂缝宽度验算=Ag/bh0+(bi-b)hi=64.35/(18×119.84)=0.030.02，故取0.02g=M/0.87Agh0=1607.6/0.87×64.35×119.84239.61 MPa静活载作用下的最大弯曲裂缝宽度：fmax=C1C2C3g/Eg(30+d)/(0.28+10) =1×1.2×1×239.61/2×105×(30+32)/(0.28+10×0.02) =0.186mmf=0.2mm故满足要求。4、预拱度计算（1）开裂截面的

39、中性轴位置先假定中性轴在翼缘板内。 ng=10跨中截面Ag=64.35×10-4m2,h0=1.1984m1/2b1x2ngAg(h0-x) 1/2×1.5×x210×64.35×10-4(1.1984-x)x0.281 m>0.11 m所以中性轴在腹板中。1/2bx2+(b1-b)h1(x-h1/2)ngAg(h0-x)1/2×0.18×x2+(1.5-0.18)×0.11×(x-0.11/2)=10×64.35×10-4×(1.1984-x)解得：X=35.26cm

40、 （2）换算惯性距 I01=b1/3 ×x3-b1-b/3(x-h1)3+nAg(h0-x)2=150/3×35.263-(150-18)/3×(35.26-11)3+10×64.35×(119.8-35.26)2=2191880.779-628239.250+4603455.113=0.0617 m4（3）计算刚度B=0.85Eh× I01=0.85×2.85×1042（4）挠度计算 Mh=578.4 KN.mMq=817.2 KN.m恒载挠度：h=5/48×578.4×15.52/1.495

41、×106 =0.00968m=0.968cm汽车荷载挠度：q=5/48×817.2×15.52/1.495×106 =0.0136m=1.36cm 挠度h、q均小于L/600=2.583cm 总挠度：q+h0.968+0.8081.776cmL/1600=0.969cm 所以应设预拱度： h+q/2=0.968+1.36/2=1.648cm 五、行车道板的计算（一）行车道板的计算图式 （二）行车道板的内力计算 1.恒载及其内力 （1）荷载沥青砼面层：g11.0×0.06×231.38 KN/m混凝土垫层：g21.0×0.1&

42、#215;242.4 KN/m恒载：翼板 g325×1×0.11=2.75 KN/m=1.38+2.4+2.75=6.53 KN/m（2）内力弯距：MAH=- 1/2×g(I-b)2=- 1/2×6.53×(1.60-0.18)2=-6.584 KN.m剪力：Q AH= g×(I-b)/2=6.53×(1.6-0.18)=4.636 KN/m（3）活载产生的内力汽-20级：以重车后轮作用于铰缝线上为最不利荷载布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载。按“桥规”，后车轮着地宽度b2及长度a2为: a2=0.2m b2=0.6

43、m顺车方向轮压部分宽度：a1= a2+2H=0.2+2×0.11=0.42m垂直行车方向轮压部分宽度：b1= b2+2H=0.6+2×0.11=0.82m荷载作用于悬臂根部地有效分布宽度：a=a1+1.4+2L0=0.42+1.4+2×0.71=3.24m单轮时：a=a1+2L0=0.42+2×0.71=1.84m冲击系数：1+1.3作用于，每米宽板条上的剪力为：MAP=-(1+)×P/4a ×( L0-b1/4)×2=-1.3×120/(4×3.24)×(0.71-0.82/4)×2

44、=-12.04 KN.m单个车轮时：MAP=-1.3×32.5/1.82×（0.71-0.21）11.61 KN.m取大值：MAP=-12.04 KN.m作用于每米宽板条上的剪力为：QAP=(1+)×2P/4a=1.3×60/3.24=24.07KN挂-100：按“桥规”，车轮着地宽度b2及长度a2为: a2=0.2m b2=0.5mb1= b2+2H=0.5+2×0.11=0.72ma1= a2+2H=0.2+2×0.11=0.42m铰缝处2个轮重对于悬臂根部的有效分布宽度为：2a=a1+1.2+2L0=0.42+1.2+2

45、5;0.71=0.34m悬臂根部处的车轮尚有宽度为c的部分轮压作用于需计算的铰接悬臂板上：C=b1/2-(0.9- L0)=0.72/2-(0.9-0.71)=0.17ma=a+2C=0.42+2×0.17=0.76m悬臂根部每米板宽的弯距为：MAg=-P1×b1/2×( L0-b1/4)-P2×C2/2P1 =2×P/4×1/(2a×b1)=P/(4a×b1)P2=P/4×1/(a×b1)=P/(4a×b1)带入后得：MAg=- P/(4a×b1) ×b1/2&#

46、215;( L0-b1/4)- P/(4a×b1) ×C2/2 -250/4/3.04×（0.71-0.72/4）-250/（8×0.76×0.72）×0.172 -12.55 KN.m作用在每米宽板条上得剪力为：QAg=P1×b1/2+P2C=P/(8×a)+PC/4a×b1=-250/(4×3.04)×(0.71-0.72/4)-250/(8×0.76×0.72)×0.172=39.98KN（4）荷载组合：恒+汽：1.2MAH+1.4MAp=-(1.2

47、×6.584+1.4×12.04)=-24.757 KN.m 1.2QAh+1.4QAp=1.2×4.636+1.4×24.07=39.261 KN恒+挂：1.2MAH+1.4MAg=-(1.2×6.584+1.1×12.55)=-21.706 KN.m1.2QAg+1.4QAg=1.2×4.636+1.1×39.98=49.54 KN故行车道板得设计内力为：Mj=-24.757 KN.m Qj=49.54 KN（5）截面设计、配筋与强度验算悬臂板根部高度h=14cm,净保护层a=2cm，若选用616钢筋(外径18

48、.4mm)。 ag=2+1.84/2=2.92cmh0=14-2.92=11.08cmb=100cmAg=12.06cm2= Ag/(bh0)=12.06/(100×11.08)=0.0102min=0.0015=Rg/Ra=0.0102×340/14.5=0.239jg=0.55A0=(1-/2)=0.239(1-0.239/2)=0.21Md=1/rc×A0×b×Ra×h02 =1/1.25×0.21×1.0×14.5×0.11082 =29.9 KN.m Mj=24.757 KN.m故每米

49、板宽上排采用616，钢筋面积为12.06cm2。此时钢筋间距为16.7cm，满足桥规要求。下排每米板宽采用58，净保护层厚2cm，钢筋从翼板伸出与铺装层联结。每支主梁翼板上下缘左右各布置38作为分布钢筋，使分布钢筋间距不超过256cm.斜截面强度验算：不设剪力钢筋的抗剪强度为：（1+25%）×0.038×R1b×h0=1.25×0.038×1.55×1.00×0.1108=81.58Qj=49.54 KN所以，不需配置剪力钢筋。六、横梁计算1、横隔梁抗弯惯矩：由于横隔梁界面由变化，故取平均值来确定翼板有效宽度，横隔梁的长度取

50、两根边主梁的轴线距离，即：L=4×160=640cm c/ L=184.75/640=0.2887cm查表得：/c=0.684=0.684×185=126.54cm横隔梁截面重心位置ayay=(2×126.54×11×11/2+1/2×15.5×1002)/(2×11×126.54+15.5×100)=21.4cm横梁的抗弯和抗扭惯矩：横梁计算图示Iy=1/12×2×126.54×113+2×126.54×11×(21.4-11/2)2

51、+1/12×15.5×1003+15.5×100×(100/2-21.4)2=3291368.159cm4ITy=c1b1h13+c2b2h23h1/b1=0.11/3.85=0.0280.1,查表得c1=1/3,但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板者的一半，可取c1=1/6h2/b2=0.155(1.00-0.11)=0.1742,查表得c2=0.2964ITy=1/6×0.113×3.85+0.2964×0.89×0.1553=0.00184m4单位抗弯及抗扭惯性矩：Jy= Iy /b1=0.0329/

52、3.85×100=0.8545×10-4m4/cmJTy=ITy/b1=0.00184/3.85×100=0.478×10-5m4/cm2、计算抗弯及抗扭参数和抗扭参数取G=0.43E跨中横梁弯矩影响线坐标表计算项目荷载位置B3/4B1/2B1/4B00-0.231 -0.102 -0.001 0.120 0.241 1-0.084 -0.037 0.021 0.097 0.201 0-10.147 0.065 0.022 -0.023 -0.040 (0-1)a0.024 0.010 0.004 -0.004 -0.006 0+(0-1) a-0.20

53、7 -0.091 0.003 0.116 0.235 Ba(m)-0.830 -0.365 0.010 0.465 0.938 Baa(m2)-3.216 -1.416 0.039 1.803 3.636 注：（1）表中a=0.16，B=4.0m，a=3.875m（2）因0-B的数据与0B的数据对称，表中未列出。3、计算荷载的峰值Ps汽车20级荷载沿桥垮的布置，应使跨中横隔梁受力最大，如图.Ps的计算图式对于纵向一列轮重的正弦荷载峰值为：汽20级： =2.667+7.742+7.432=17.841 KN/m挂100：（对称布载最不利）=27.7 KN/m人群荷载： P=-42.25/=-2.

54、86 KN/m人行道板及栏杆：P=54.96/24/=15.79 KN/m4、计算跨中横隔梁中间截面的弯矩首先由Baa值绘出横隔梁弯矩影响线，然后按横向最不利位置布载，如图：在两列汽车20级荷载作用下，中间截面（f=0）的最大正弯矩为：maxMy=(1+)psaBa =1.221×1×17.841×(-1.416+1.58+3.465+0.381) =87.35 KN·m最大负弯距（两列汽车20级分开靠两边排列）为：minMy=1.221×1×17.841×(-1.4162+1.582) =7.145 KN·m当仅

55、有一列汽车20级荷载作用时可得最大正弯矩为： manMy=1.221×1×17.841×(3.636+0.553) =91.25 KN·m在挂100荷载作用下，中间截面（f=0）的最大正弯矩为：maxMy=(1+)psaBa =1×127.4×(0.553+2.094+2.094+3.636) =229.53 KN·m在人群荷载作用下，中间截面（f=0）的最大正弯矩为：maxMy=(1+)psaBa =1×2.86×(-3.216)×2=-18.4 KN·m在人行道及栏杆荷载作用下，中

56、间截面（f=0）的最大正弯矩为：maxMy=(1+)psaBa =1×115.79×(-3.216)2=-50.8 KN·m荷载组合：因为横梁弯矩影响线的正负面积很接近，并且系预制架设，恒载的绝大部分不产生内力，故组合时不计入恒载内力。按规范，荷载安全系数的采用如下：Mq=1.4Mq+1.2Mh=1.4×91.25+1.2×(-50.8)=66.79 KN·mMg=1.1Mg+1.2Mh=1.1×1.03×229.53+1.2×(-50.8)=199.1 KN·m 挂车组合考虑提高系数1.03。负弯矩组合：-（）=-86.72 KN·m可见正弯矩由挂车荷载控制：M+=199.1 KN·m负弯矩由人群和人行道及栏杆荷载控制：M-=-86.72 KN·m5、横梁截面配筋与验算（1）正弯矩配筋：则横梁翼板有效宽度为： 2+b=2×126.54+15.5=268.58 cm b+12h0=15.5+12×