惠天然锦绣福邸工程外脚手架施工方案

1、惠天然。锦绣福邸1#、4#、5#、S-1#、W-1#楼外墙脚手架施 工 方 案编制人:审核人:审批人：江苏新源惠天然.锦绣福邸一期二标项目部2012年6月目录一、编制依据 3二、工程概况4（一）、工程简介4（二）、结构形式4三、脚手架方案选用4四、脚手架材料选择51、钢管52、扣件53、钢丝绳64、脚手板65、安全网66、连接材料 67、型钢7五、架体搭设设计 71、平面布置 72、立面布置 73、立杆基础84、立杆间距 105、 大横杆、小横杆设置 116、 剪刀撑117、 脚手板、脚手片的铺设 128、 防护栏杆129、连墙件1210、架体内封闭 1311、吊环1412、悬挑钢梁1413、

2、卸荷16六、落地式扣件钢管脚手架计算书 17（一）、计算参数:17（二）、大横杆的计算：18（三）、小横杆的计算：20（四）、扣件抗滑力的计算：22（五）、脚手架荷载标准值：22（六）、立杆的稳定性计算: 24（七）、最大搭设高度的计算 ：26（八）、连墙件的计算 :27（九）、立杆的地基承载力计算 : 28七、悬挑式扣件钢管脚手架计算书 29（一）、计算参数:29（二）、大横杆的计算 30（三）、小横杆的计算 32（四）、扣件抗滑力的计算 34（五）、脚手架荷载标准值 34（六）、立杆的稳定性计算 36（七）、连墙件的计算 38（八）、悬挑梁的受力计算 39（九）、悬挑梁的整体稳定性计算 4

3、1（十）、拉杆的受力计算 41（一）、拉杆的强度计算 42（十二）、锚固段和楼板连接的计算43八、脚手架的搭设45九、脚手架的拆除49十、脚手架防电、避雷及安全防护装置 50十-一、脚手架的验收和保护 51十二、外架现场施工管理 54十三、安全措施及要求 55十四、脚手架工程组织机构及人员安排 56十五：施工安全保证措施 57（一）、组织保障57（二）、安全保证要求 57（三）、应急预案 58外脚手架施工方案一、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；2、钢结构设计规范GB 50017-2003。3、 冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-20024、高

4、层建筑施工手册；5、工程施工图6、施工组织设计二、工程概况（一）、工程简介惠天然锦秀福邸一期二标段（1#楼、4#楼、5#楼、S-1#楼、W-1物 管中心 ）工程拟建场地位于如东县掘港镇钟山路西侧， 富春江路北侧， 由 南通榕达置业有限公司投资兴建，上海三益建筑设计有限公司设计，海 门市建筑设计院有限公司勘探，江苏诚嘉工程监理咨询有限公司监理， 江苏新源建筑工程有限公司施工。本标段工程共五栋，其中1#楼地下一层，地上 16 层；4#楼地下一层，地上 18 层， 5#楼地下一层，地上 18层；S-1#楼地下一层，地上三层；W-1#物管楼地下一层，地上三层。 总建筑面积44895.25川。（二）、结

5、构形式本工程采用框架剪力墙结构，S-1#楼、W-1物管中心采用框架结 构体系， 基础采用条形基础及筏形基础。 1#楼、 4#楼、 5#楼采用框支剪 力墙结构筏形基础。三、脚手架方案选用1、本工程外脚手架工程量大 ,总面积约 36000m 2,搭设总高度约 59m。根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130 2011中 6.1.2 条规定的高度超过 50m 的脚手架， 可采用双管立杆、 分段悬挑 或分段卸荷等有效措施的要求， 该工程脚手架采用双排扣件式落地式脚 手架和悬挑脚手架相结合方式进行搭设。2、各栋外脚手架搭设方案： 1#楼共 16层，局部最高处为 52.85m， 沿房屋高度一

6、到六层全部采用落地式脚手架， 六层以上为工字钢悬挑式 脚手架，共挑二次。分别设在七层（ 17.35m ）、十三层 （34.75m） ，第一 次挑架高度为 17.4m ，第二次挑架高度为（ 18.1+1.5 ）=19.6m 。4#楼 共 18 层，最高处为 58.65m ，沿房屋高度一到二层全部采用落地式脚手 架，三层以上为工字钢悬挑式脚手架，共挑三次。分别设在三层（5.75m ）、 九层（23.15m）、十五层（40.55m ）。第一次挑架高度为17.4m，第二次 挑架高度为17.4m，第三次挑架高度为（18.1+1.5）=19.6m。5#楼共 18层，最高处为58.65m，沿房屋高度一到二层

7、全部采用落地式脚手架， 三层以上为工字钢悬挑式脚手架，共挑三次。分别设在三层（ 6.90m）、 九层（24.30m），十五层（41.70m ）。第一次挑架高度为17.4m，第二次 挑架高度为 17.4m ，第三次挑架高度为（ 16.95+1.5 ） =18.45m。四、脚手架材料选择1 、钢管 钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、附墙杆等。钢管采用外 径为 48mm ，壁厚 3.0mm 的焊接钢管， 其质量应符合现行国家标准 碳 素结构钢 （GB/T 700）中 Q235A 级钢的规定。进场的新钢管应有 产品质量合格证和质量检验报告，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、 结疤、分层、错位、硬弯、

8、毛刺、压痕和深的划道。旧钢管要求管径大 小一致。弯曲变形，锈蚀钢管不得使用，钢管上严禁打孔。2、扣件扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、 T 型螺栓、螺 母、垫圈等。采用可锻铸铁制作的扣件，扣件螺栓材质符合钢管脚手 架扣件 GB15831 的规定，新扣件应有生产许可证、质量检验报告和产品合格证。扣件和钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm ，扣件表面应进行防锈处理。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达 65N m时，不得发生破坏。有裂缝、变形现象的严禁使用；出现滑丝的 螺栓必须更换。3、钢丝绳钢丝绳材质符合制绳用钢丝

9、 GB/T8918 的要求，单根钢丝绳抗 拉强度不少于1550MPa，钢丝绳质量符合钢丝绳(GB/T8918-1996) 的规定，有产品合格证和质量检验报告。对旧钢丝绳出现轻微断丝、压 扁的要通过检验合格才能使用，达到报废标准的必须更换。钢丝绳选用6 X19机4光面钢丝绳，强度极限1550MPa，破断拉力总和134kN。 断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。4、脚手板脚手板采用竹网片，每一步铺一道。5、安全网 本工程中的安全网采用密目式安全网。网目应满足 2000目100cm2 , 1.6 xi.8m的单张网重量在3kg以上，颜色选用绿色。要求阻 燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。

10、6 、连接材料 连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构( GB/T700 )中 Q235A 钢的规定。焊条选用 E4303 手工电焊条，材质 应符合碳钢焊条 (GB/T5117-1995 )的规定动作，要有质量检验报 告和产品合格证。花篮螺栓、钢丝绳夹应采用正规厂家产品，型号规格符合设计要求，有产品合格证。7、型钢水平悬挑杆采用 16 号工字钢。工字钢的长度设置长度不小于 3m, 产品必须有质量检验报告并达到合格要求，有良好的可焊性。五、架体搭设设计1、平面布置立杆纵向间距 1500mm ，横向间距 850mm ，内排立杆距离建筑物 的距离为 400mm 。立杆和大横杆必须采用直角

11、扣件扣紧，不得隔步设 置和遗漏。且立杆的直接头应相互错开 0.5 节长，其接头距离大横杆的 距离不大于步距的 1/3 。2、立面布置大横杆步距 1800mm ，上下横杆的接长位置错开布置， 错开距离不 小于纵距的 1/3 ，扶手杆水平设置于每步架 1.2m 高处。剪刀撑按建筑 施工扣件式钢管脚手架安全技术规范要求设置， 双排脚手架应在外侧立 面整个长度和高度上连续设置剪刀撑； 斜杆和立杆接触部位均用旋转扣 件扣紧，其和水平杆的夹角在45 ° -60 °之间，剪刀撑的节点应在同一水 平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接长度不小于 1000mm ，且不 少于三个扣件，除在两头

12、和立杆和大横杆连接外，中间还增加 2- 4 个 节点。立杆和大横杆交点处一定设小横杆单位:(mm、/17P aCQ1.ai a/XX/11500单立杆落地架脚手架正立面图3、立杆基础3.1、落地脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，米用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅落地脚手架计 算书）。屋面平台上脚手架立杆直接坐落在屋面平台上见附图手集立35图屋面地基脚手架侧立面图立杆雙衣100SC2Q>落地脚丰架剖面图gHPB235级©25短钢筋（上露长度不少于在钢梁上立杆位置处焊4、立杆间距3.2、

13、搭设在悬挑承力钢梁上的立杆o o4.1、脚手架立杆纵距1.500m，横距0.85m，步距1.800m ;连墙I3.3、置于土基上外立杆，在其外侧 800mm设置排水沟，外架地根岂总平杆基的横向设2%的排水坡度，严防立杆地基浸泡。150mm），立杆套住钢筋。焊接在钢梁的© 25短钢筋距钢梁边缘100mm。U1/杆间距竖直 3.600m ，水平 4.500m（ 即二步三跨 ） ；里立杆距建筑物 0.400m 。4.2、脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立 杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开 500mm 以上，且要求相邻 接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。4.

14、3、立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆 上，离底座 20cm 左右。4.4、立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的 1400 。5、大横杆、小横杆设置5.1 、大横杆在脚手架高度方向的间距 1.800m ，以便立网挂设，大 横杆置于立杆内侧，每侧外伸长度为 150mm 。其长度不小于 3 跨。纵 向水平杆采用对接扣件连接，符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件交 错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步 或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm ，各接 头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3 。5.2 、外架子按立杆和大横杆交点处设置

15、小横杆， 两端固定在立杆， 以形成空间结构整体受力。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度，不 应大于 0.4L ，且不应大于 500mm 。外侧小横杆端距立杆中心距不应大 于 150mm 。6、剪刀撑脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑， 并应由底至顶连续设置； 中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于 15m 。剪刀撑斜杆的接长宜采用 搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆使用旋转扣件固定在和之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上， 旋 转扣件中心线离主节点的距离不宜大于 150mm 。7、脚手板、脚手片的铺设7.1 满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位， 不

16、能满铺处必须采取有效的防护措施。7.2 脚手片须用 18 铅丝双股并联绑扎，不少于 4 点，要求绑扎牢固， 交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更 换。8、防护栏杆8.1 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封 闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。8.2 选用 18 铅丝张挂安全网，要求严密、平整。8.3 脚手架外侧必须设 1.2m 高的防护栏杆和 30cm 高踢脚杆，顶排 防护栏杆不少于 2 道，高度分别为 0.9m 和 1.3m 。8.4 脚手架内侧形成临边的 （如遇大开间门窗洞等 ），在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。9、连墙件

17、为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性， 在外脚手架于建筑物之间设 置连接杆，设置说明如下：9.1连接杆用短钢管制成，长度约500800mm，一端用扣件固定 于脚手架的立杆上，另一端和预埋钢管连接，且连墙杆均采用钢管。脚 手架和建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结，拉结应上 下错开，成菱形布置。9.2拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角I米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。9.3拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小 横杆接点处。9.4连接杆尽可能设置在立杆和大、小横杆的连接处，和脚手架架 体垂直，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点补足。9.5外墙装饰阶

18、段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去 原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可 靠。10、架体内封闭10.1、脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固10.2、脚手架施工层里立杆和建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。10.3、施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封 闭。11、吊环吊环是卸荷钢丝绳和结构的连接件，用©16钢筋制成，预埋在混凝土内，水平间距1.5m。工字钢间距为1.5m150016圆钢12、悬挑钢梁12.1、 悬挑脚手架落在楼层外挑梁上，外挑梁选用3.95

19、米长16#工 字钢，挑出长度为1.35米（转角处米）。工字钢在楼层上固定采用3© 20 的圆钢，分别在距楼层外边400mm设置一个© 20的钢筋套环，距工字 钢尾端200mm设置第一根© 20的钢筋套环，距工字钢尾端350mm设置 第二根© 20的钢筋套环。套环在混凝土内每边水平锚固长度不少于 300mm，套环和板底部钢筋钩绑牢固。12.2、 在挑梁端头的底面于吊拉钢丝绳位置焊HPB235级©25定位 短钢筋（L=100mm ），钢丝绳绕住短钢筋吊拉挑梁端部，通过上吊环固定，钢丝绳尾端须固定绳卡 3个钢丝绳安全弯留法密闭安全网上栏杆中栏杆三橫向

20、水平杆纵向水平杆档脚板回20钢筋啓二Lu担扫悬挑脚手架剖面图13、卸荷用单根钢丝绳（选用6X19机4光面）在架体的外排卸荷，钢丝绳 一端牢固拉结于立杆下的工字钢上，另一端通过M20花篮螺栓和结构上预埋的© 16钢筋环上。钢丝绳两端绕环的搭接长度不小于 50cm，不 少于3只钢丝绳绳卡固定。如下图所示；六、落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011 )。(一) 、计算参数：双排脚手架，搭设高度21.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.40米,立杆的步距1.80米。钢管类型为4

21、8 X3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑3层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m 2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m 2 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m 2，高度变化系数1.2500，体型系数0.1500。地基承载力标准值105kN/m 2,基础底面扩展面积0.250m 2，地基 承载力调整系数1.00。（二）、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上 面。按照大横杆上面的脚手

22、板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值P仁0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.100 X0.850/2=0.043kN/m活荷载标准值Q=2.000 X0.850/2=0.850kN/m静荷载的计算值q1 = 1.2 X0.038+1.2 X0.043=0.097kN/m活荷载的计算值 q2=1.4 X0.850=1.190kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：=0.082+0.10/跨中

23、最大弯矩为M仁(0.08 >0.097+0.10 X1.190) xi.5002支座最大弯矩计算公式如下：2 =-0 10-0.117/2支座最大弯矩为M2=-(0.10 >0.097+0.117 >1.190) xl.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.335 X106/5080.0=65.967N/mm 2大横杆的计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:“斷牆50鹅静荷载标准值 q仁0.038+0.043=0.081kN/m活荷载标准值q2=0.850kN/m三跨连续梁

24、均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 X0.081+0.990 >0.850) X1500.04心00 X2.06 X105X121900.0)=1.807mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150和10mm,满足要求！（三）、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆 的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038 X.500=0.058kN脚手板的何载标准值P2=0.100 X0.850 X.500/2=0.064kN活荷载标准值Q=2.000 X0.850 X.500/2

25、=1.275kN荷载的计算值P=1.2 X0.058+1.2 X0.064+1.4 X1.275=1.931kNL一n | r i H!AlT1 1小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载和荷载的计算值最不利分配 的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算公式如下站_PIM=(1.2 X0.038) >0.850 2/8+1.931 b=0.414 xi06/5080.0=81.578N/mm 2小横杆的计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载和荷载的计算值最不利分配 的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如

26、下334£/集中荷载最大挠度计算公式如下_PP4 8£Z小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V仁5.0 X0.038 >850.004/(384 X2.060 >105 >21900.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.064+1.275=1.396kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1396.350 >850.0 X850.0 >850.0/(48 >2.06 X05X121900.0）=0.711mm最大挠度和V=V1+V2=0.722mm小横杆的最大挠度小于850.0/150和10mm,满足要求！（四）

27、、扣件抗滑力的计算 : 纵向或横向水平杆和立杆连接时， 扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R < Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1. 荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038 X）.850=0.033kN脚手板的荷载标准值P2=0.100 >0.850 xl.500/2=0.064kN活荷载标准值Q=2.000 ».850 >.500/2=1.275kN荷载的计算值 R=1.2>0.033+1.2>0.064+1.4 >1.275=1.901kN单扣件抗滑承载力

28、的设计计算满足要求 ！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的 荷载下会滑动 ,其抗滑承载力可取 8.0kN ；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。（五）、脚手架荷载标准值 ： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1251NG1 = 0.125 X21.000=2.628kN(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹笆片脚手板，标准值 为 0.10NG2 = 0.100 X4 X1.500 x(0.850+0.400)/2=0.375

29、kN(3) 栏杆和挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚 手板挡板，标准值为0.17NG3 = 0.170 X1.500 X4/2=0.510kN吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2); 0.010NG4 = 0.010 X1.500 X21.000=0.315kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =3.828kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一 纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000 X3 X1.500 X0.850/2=3.825kN风荷载标准值应按照以下公式计算5予工中

30、* * 5其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表 D.4 的规定采用： W0 = 0.300Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表 7.2.1 的规定采用：Uz = 1.250Us 风荷载体型系数：Us = 0.150经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.300 X1.250 >0.150 = 0.056kN/m 2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.9 X1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2 X3.828+0.9 >1.4 >

31、;3.825=9.413kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2 X3.828+1.4 >3.825=9.948kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW = 0.9 xi.4Wklah 2/10其中 Wk风荷载标准值（kN/m2）;la立杆的纵距（m）;h立杆的步距（m）。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9 X.4 X0.056 X.500 X1.800 X（六）、立杆的稳定性计算：1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm ;k 计算长度附加系数，取

32、1.155 ;u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500 ;10 计算长度（m）,由公式10 = kuh确定，10=1.155 X1.500 X.800=3.118m ;A立杆净截面面积，A=4.890cm 2;W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm 3;由长细比，为3118/16=197 ;'轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.186 ;钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）;经计算得到>=9948/（0.19 X489）=109.505N/mm 2;f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计

33、算-< f,满足要求！2. 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=9.413kN ;i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm ;k 计算长度附加系数，取1.155 ;u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500 ;l0 计算长度（m）,由公式10 = kuh确定，10=1.155 X1.500 X1.800=3.118m ;A立杆净截面面积，A=4.890cm 2;W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm 3; 由长细比，为3118/16=197 ;'轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.186 ；MW 计算立杆段由

34、风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.034kN.m ；丁钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）;经计算得到>=9413/（0.19 >489）+34000/5080=110.391N/mm2;f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算> < f,满足要求！（七）、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可 搭设高度按照下式计算：刚-（1一上+1一4 讥）冋=J1卫乐其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K =1.200kN ;NQ 活荷载标准值，NQ = 3.825kN ;gk每

35、米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m ;经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度H=78.779 米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:1.2,VG2l+(y+其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K =1.200kN ；NQ 活荷载标准值，NQ = 3.825kN ；gk每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m ；Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk =0.027kN.m ；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度H=78.243 米。(八) 、连墙件的计算：

36、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照 下式计算：Nlw = 1.4 x wk x Awwk风荷载标准值，wk = 0.056kN/m 2;Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60 X4.50 = 16.200m 2;No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN); No = 3.000经计算得到Nlw = 1.276kN，连墙件轴向力计算值 NI =4.276kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1二0.85Acf根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2 = 0

37、.85 : Af其中"一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=40.00/1.58的结果查表得到=0.93 ；净截面面积 Ac = 4.89cm 2;毛截面面积 A = 18.10cm2； f=205.00N/mm 2。经过计算得到Nf1 = 85.208kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求！经过计算得到 Nf2 = 294.049kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求！（九）、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p < fg其中 p立杆基础底面的平均压力 (kN/m2), p = N/A ; p =39.79N

38、 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN) ； N =9.95A 基础底面面积(m2) ； A = 0.25fg 地基承载力设计值 (kN/m2)； fg = 105.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc x fgk其中kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00fgk 地基承载力标准值；fgk = 105.00地基承载力的计算满足要求！七、悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011 )。(一) 、计算参数：1、双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。2、立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架

39、距离结构0.40 米，立杆的步距1.80米。3、采用的钢管类型为-48 X3.0 ,4、连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。5、施工活荷载为2.0kN/m 2，同时考虑3层施工。6、 脚手板采用竹笆片，荷载为O.IOkN/m2，按照铺设10层计算。7、栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m 2。8、脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。9、基本风压0.30kN/m 2，高度变化系数1.2500，体型系数0.9600。10、悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.35 米，建筑物内锚固段长度1.65米。11

40、、 悬挑水平钢梁采用拉杆和建筑物拉结，最外面支点距离建筑物 1.25m。拉杆采用钢丝绳。（二）、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上 面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最 大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值P仁0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.100 X）.850/3=0.028kN/m活荷载标准值Q=2.000 X）.850/3=0.567kN/m静荷载的计算值q1=1.2 >0.038+1.2 X）.028=0.080kN/m活荷载的计算值q2=1.4 ».567=0.793kN/m1

41、H 1 .U 1 1 1 . M 1丨丨aaa大横杆计算荷载组合简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为M1= (0.08 >0.080+0.10 >0.793) xi.5002支座最大弯矩计算公式如下：蚣込一0 1甸昇-0 117如厂支座最大弯矩为M2=-(0.10 >0.080+0.117 >0.793) xl.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.227 xi06/5080.0=44.658N/mm 2大横杆的计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求！3. 挠度计算最大挠

42、度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:=静荷载标准值 q仁0.038+0.028=0.067kN/m活荷载标准值q2=0.567kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 X0.067+0.990 >0.567) X1500.04心00 X2.06 X105X121900.0)=1.222mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150和10mm,满足要求！(三) 、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆 的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038

43、X.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.100 X0.850 X.500/3=0.043kN活荷载标准值Q=2.000 X0.850 X.500/3=0.850kN荷载的计算值P=1.2 X0.058+1.2 X0.043+1.4 X0.850=1.310kNPP小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载和荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下PiM=(1.2 X0.038) >0.850 2/8+1.310 X0.850/3=0.375kN.m b=0.375 xi06/5080.0=73.890N/m

44、m 2小横杆的计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载和荷载的计算值最不利分配 的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下巩啓-4Ff9)72£2小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0 X0.038 >850.00 4/(384 X2.060 >105 >21900.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.043+0.850=0.950kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=950.100 >850.0 >3 >850.0 2-4 >85

45、0.02/9)/(72 >2.06 X05 X121900.0)=0.825mm最大挠度和V=V1+V2=0.835mm小横杆的最大挠度小于850.0/150和10mm,满足要求!（四）、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆和立杆连接时， 扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R < Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1. 荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038 X）.850=0.033kN脚手板的荷载标准值P2=0.100 >0.850 xl.500/2=0.064kN活荷载标准值Q=2.000

46、>0.850 >.500/2=1.275kN荷载的计算值 R=1.2>0.033+1.2>0.064+1.4 >1.275=1.901kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的 荷载下会滑动 ,其抗滑承载力可取 8.0kN ；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN ;（五）、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）;本例为0.1251NG1 = 0.125 >20.000=2

47、.502kN（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）;本例采用竹笆片脚手板，标准值 为0.10NG2 = 0.100 X10 X1.500 x(0.850+0.400)/2=0.938kN(3) 栏杆和挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手 板挡板，标准值为0.17NG3 = 0.170 X1.500 xl0/2=1.275kN吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2); 0.010NG4 = 0.010 X1.500 X20.000=0.300kN经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =5.015kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、

48、外立杆按一纵距 内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.000 X3 X1.500 X0.850/2=3.825kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表 D.4 的规定采用： W0 = 0.300Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表 7.2.1 的规定采用：Uz = 1.250Us 风荷载体型系数：Us = 0.960经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.300 X1.250 X0.960 = 0.360kN/m 2。考虑风荷载时,立杆的轴

49、向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.9 X1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2血.015+0.9 X1.4 X3.825=10.837kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2 X5.015+1.4 X3.825=11.373kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW = 0.9 xi.4Wklah2/10其中 Wk风荷载标准值（kN/m2）;la立杆的纵距（m）;h立杆的步距（m）。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9 X.4 X0.360 X1.500 X（六）、

50、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=11.373kN ;i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm ;k 计算长度附加系数，取1.155 ;u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500 ;10计算长度（m）,由公式10 = kuh确定，10=1.155 X1.500 X.800=3.118m ;A立杆净截面面积，A=4.890cm 2;W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm 3;由长细比，为3118/16=197 ；'轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.186 ；

51、丁钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）;经计算得到>=11373/（0.19 X489）=125.190N/mm 2;f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算-< f,满足要求！2. 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=10.837kN ;i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm ;k 计算长度附加系数，取1.155 ;u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500 ;l0 计算长度（m）,由公式10 = kuh确定，10=1.155 X1.500 X1.800=3.118m ;A立杆净截面面积，A

52、=4.890cm 2 ;W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm 3 ;由长细比，为3118/16=197 ;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.186 ;MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.220kN.m ；>钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);经计算得到-= 10837/(0.19 >489)+220000/5080=162.691N/mm2;f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算> < f,满足要求！(七) 、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = N

53、lw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照 下式计算：Nlw = 1.4 x wk x Awwk风荷载标准值，wk = 0.360kN/m 2;Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60 X4.50 = 16.200m 2;No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN); No = 3.000经计算得到 Nlw = 8.165kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 11.165kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1二0.85Acf根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2 = 0.85Af其中；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=40.00/1.58 的结果查表得到=0.93 ;净截面面积Ac = 4.89cm 2;毛截面面积 A = 26.10c