落地脚手架施工方案..

1、陶冲湖别院二期二标项目落 地 脚 手 架 施 工 方合肥兄弟架业有限责任公司编制依据（一）编制方案执行的规范：1、建筑施工脚手架实用手册2、建筑结构荷载规范 GB50009-20123、混凝土结构设计规范 GB50010-20104、钢结构设计规范 GB50017-20035、建筑施工安全检查标准 JGJ59-20116、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-917、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20118、危险性较大的分部分项工程安全管理办法 （ 建质200987 号文 ）9、建设工程安全生产管理条例国务院令第 393号10、本工程设计图纸11、本工程施工组织设计、

2、 PKPM系列施工系列软件目录一、工程概况 4二、材料准备 4三、外架基础处理 4四、外架构造形式及搭设要求 5五、安全管理 11六、外脚手架拆除方法 11七、落地脚手架计算书 13外脚手架专项施工方案一、工程概况（一）、工程简况 工程名称：合肥陶冲湖别院二期二标段项目 建设单位：合肥嘉江置业有限公司 施工单位：合肥市第二建筑安装有限公司 监理单位：合肥工大建设监理有限责任公司 外脚手架搭设单位：合肥兄弟架业有限责任公司 地址：合肥市新蚌埠路与淮海大道交口东北角外脚手架采用 48×3. mm钢管双排搭设 , 考虑钢管表面锈蚀误差 0.5 , 计算时代入 48×3.0mm的钢

3、管进行计算。二、材料准备（一）、钢管 脚手架钢管选用现行国家标准直缝电焊钢管 （ GB/T13793）中规定的 3 号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢 （GB/T700）中 Q235-A 级钢要求。 钢管尺寸选用 48×3.5mm，表面锈蚀深度 0.5mm，长度小于 1.5m 的各种杆件钢管端部弯曲偏差 5mm，当 4m<L<6.5m时弯曲偏差 20mm， 6.5m 的水平杆、斜杆的钢管弯曲偏差 30mm。钢管上严禁打孔。（二）、扣件 扣件采用可锻铸铁制作，其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件 （GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使

4、用，并应做 防锈处理，且螺栓扭紧力矩达 65N·M，连墙件的材质应符合现行标准碳素结 构钢（GB/T700）中 Q235A 级钢的规定。（三）、型钢 悬挑梁采用型钢制作，其材质应符合现行国家标准碳素结构钢 GB/T700 或低合金高强度结构钢 GB/T1591中的规定。（四）、连墙件、密目网、脚手板 连墙件的材质应符合现行国家标准碳素钢结构 GB/T700中 Q235-A 级钢 的规定。外架采用草绿色阻燃密目网全封闭围护，密目网规格 ML-1.8 ×6，网目 密度不低于 2000 目 /100c 。（密目网要有合格证、冲击报告，符合标准才能 使用）。 脚手板采用钢笆片。三、

5、外架基础处理 考虑到钢管外脚手架的牢固、安全、稳定性，必须对基础平整，并结合本工程实 际情况，向外有不小于 1：0.05 的排水坡度，四周设 15×15 宽排水沟，在四角 有 60×60×100 的积水坑，备好排水机械做到有组织排水。四、外架构造形式及搭设要求(一)搭设步骤 熟悉方案和图纸铺垫底槽钢放置纵向扫地杆横向扫地杆逐根竖立 立杆随即与扫地杆扣紧第一步纵向水平杆 (与各杆件扣紧) 第一步横向水 平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆加设临时斜撑杆 (上端与第二步 纵向水平杆扣紧， 在装设两道连墙杆后方可拆除) 第三步纵向水平杆、 横向水 平杆连墙件剪刀撑铺设竹

6、笆挂密目网。(二)施工方法1、立杆设置(1) 立杆采用对接接头连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。接头位 置交错布置， 两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内， 并在高度方向错开的距 离不小于 50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的 1/3 。架体离墙不大于 200mm(离墙距离超过 200mm部分加设填芯防护)(2) 每根立杆底部应设置垫块，并且必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆 应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm处立杆上。横向扫地杆亦应采用 直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。(3) 当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两 跨与立杆固定，

7、 高低差不应大于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小 于500mm。(4) 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的 1/400 。(5) 开始搭设立杆时， 每隔 6跨设置一根抛撑， 直至连墙件安装稳定后， 方可 根据情况拆除。(6) 立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。立杆对接接头布置2、纵、横向水平杆(1) 纵向水平杆设置在立杆内侧， 其长度不小于 3跨。纵向水平杆接长宜采用 对接扣件连接，也可采用搭接。要求如下：当采用对接时， 对接扣件应该交错布置， 两根相邻纵向水平杆接头不宜设置 在同步或同跨； 不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离不应小于 500mm； 各接头中心至最近主节点

8、的距离不宜大于纵距的 1/3 。当采用搭接时，搭接长度不应小于 1m，应等间距设置 3个旋转扣件固定，端 部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于 100mm。(2) 立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在立杆上，以形成 空间结构整体受力。纵向水平杆对接接头布置3、剪刀撑设置（1）脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；（2）每道剪刀撑宽度不应小于 4跨，且不应小于 6m，斜杆与地面的倾角宜在 45°60°之间。（3）剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接，采用搭接连接时，搭接长度不小于 1m，应采用 3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于

9、100mm。4、脚手板、填芯杆脚手板应按其主筋垂直于纵向水平杆方向隔层铺设， 且采用对接平铺， 四个角 用直径 18#的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上， 隔一步架满铺。 填芯杆宜采用对接， 应与横向水平杆扣牢。5、连墙件（ 1）连墙件应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 300mm，逐层按 两跨预埋拉结点， 十三层以下连墙件采用单扣件连接， 十三层以上连墙件采用双 扣件连接 ，脚手架必须配合施工进度搭设， 一次搭设高度不应超过相邻连墙件以 上二步，每搭完一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂 直度。（ 2）连墙件预埋：在水平方向每隔 3m在封口梁上口预埋短钢管，高出地面 2

10、0cm，锚固埋深 10cm，作为水平拉结外挑钢管架的连墙件。（ 3）在屋面以上的构架和顶层楼梯罩处为确保安全， 在此处连墙件按两垮预 埋与架体连接 , 连墙件预埋在顶层梁内。（ 4）遇到剪力墙的情况， 采取在将要预埋连墙件剪力墙部位用 PVC管预留洞 口，剪力墙两面采用扣件固定，将连墙件与建筑物连接。6、开口架处理在料台与悬挑架相交位置， 必须断开搭设， 成为开口架， 为了保证脚手架整 体的牢固和稳定采取以下加固措施：（1）、脚手架开口处的两端必须逐层设置连墙件。（2）、双排脚手架开口端， 必须按节间，在每悬挑段由底至顶， 连续设置“之” 字横向斜撑予以加固（3）、架子开口处，架子和料台相互之

11、间的间隙不得大于250mm，如大于250mm，应对其增加填芯杆和栏杆，并用竹笆或安全平网封闭，以确保安全。7、密目网、平网密目网规格 ML-1.8 × 6m。 （ 密目式安全网必须符合国家标准安全网 （GB57252009）的规定方可使用 ） 。密目网上下口必须与纵向水平杆用 16#铅 丝扎牢。网对网必须按气眼用铅丝扣牢。在每个段挑段底部四周围张设水平网作安全防护。安全平网选用尺寸为 3m × 6m，网绳的断裂强力不得小于 1500N。边绳的直径为网绳直径的两倍，平网边 绳的断裂强力不小于 7500N，立网边绳的断裂强力不小于 3000N。支撑物应有足 够的强度和刚度，同时

12、系网处无尖锐边缘。架设平网应外高里低与平面成 150 角，或外口高于里口 50cm80cm。网片不要绷紧（便于能量吸收） ，网片之间应 将系绳连接牢固不留空隙。 支杆及支杆支承点必须牢固可靠， 支杆间距 33.5m, 平网里口与建筑物之间空隙不得大于 100mm。网伸出建筑物的宽度 Cmin=3m 。网 边绳应与支撑物 （架）靠紧，并用一根独立的系绳连接， 系结点沿网边均匀分布， 间距不得大于 70 。转角处等必须保持网的整体连接，不得中断，不允许出现 漏洞。8、临边、洞口、楼梯的防护（1）楼板、屋面和平台等平面上短边尺寸大于 25mm但小于 250mm的孔口， 必须用坚实的盖板覆盖，盖板须能

13、保持四周搁置均衡，并有固定其位置的措施。（2）楼板面等处边长大于 250mm的洞口，应用贯穿于混凝土板内的直径不 小于 6mm的钢筋形成防护网，网格间距不得大于 200mm，并在其上方满铺竹笆或 脚手板；边长在 1500mm以上的洞口，四周还必须设防护栏杆并用密目网封挡。（3）下边沿至楼板或底面低于 800mm的窗台等竖向洞口，如侧边落差大于 2m时，应加设 1.2m 高的临时固定栏杆或其他措施防止意外坠落。（4）楼梯口必须安装临时防护栏杆。防护栏杆由上下两道横杆及栏杆柱组 成，上杆离地 1.2m，下杆离地 0.6m。横杆长度 >1.8m 时须加设栏杆柱，并且整 体构造能经受任何方向的

14、1kn 外力，防护栏杆必须自上而下用安全网封闭， 梯边 必须顺楼梯坡度设置双道防护栏杆， 栏杆构件间距与平栏杆相同， 栏杆柱应固定 牢靠，不得晃动。9、安全通道口 按跌落高度 100m时考虑，在施工人员出入工程内部的过往通道处搭设防护棚 （搭 设尺寸： 6米长×4 米宽），具体要求如下：（1）、防护棚长度不小于 6m的采用钢管扣件落地式防护棚。（2）、棚内通道高度不低于 2m，两侧立杆跨度 1.5m，下设扫地杆，中有栏（3）、棚的两端应有剪刀撑，迎面有横向八字斜撑。（4）、棚顶部分上下两层，层间间隔 600mm，上层铺满 50mm厚木工板，下 层铺满竹笆脚手板，并需固定扎牢。（5）、

15、棚顶四侧面栏杆垂直面全部安装防护竹笆。（6）、防护棚要求坚固适用， 同时在坠落半径范围内的所有固定作业区和经 常过往人员的道路，均应设置安全防护棚。10、避雷措施：避雷针用 12 的镀锌圆钢制作，设置于建筑四角的立杆上， 埋深长度不小于 1m，并将所有最上层的大横杆全部接能形成避雷网络，接地线 应与建筑结构避雷系统连接， 防雷接地装置完成后， 要用电阻表测定， 要求防雷 装置的冲击电阻不得大于 30。在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员 必须离开脚手架。11、高层的消防措施：（ 1）、加强对员工的消防安全知识教育， 提高消防安全意识和防火救灾技能。（2）、施工现场必须按上级要求建立义务消防

16、队，成员应进行消防专业知识 培训和教育，做到有备无患。（3）、建立明火作业报告制度，凡需明火作业的部位，项目需提前向项目部 提出申请，经批准方可进行明火作业，危险性较大的明火作业应有派专人监护。（4）、配备足量的消防器材、用具和水源，并保证其常备有效，做到防患于 未燃。（ 5） 、严格对易燃易爆物品的管理，禁止将燃油、油漆、乙炔等物品混存于 一般材料库房，应有单独保管。（6）、对易燃物品仓库选址要远离员工宿舍及火源存在区域，同时要增加防 护设施。（ 7） 、临时用房、仓库必须留出足量的消防通道，以备应急之用。（8） 、对于临时线路要加强管理和检查，防止因产生电火花造成火灾。（ 9） 、冬季取暖

17、炉应规范管理，符合防火中毒要求。（ 10） 、定期对着火源、水源、消防器材等要害部位和设施进行安全检查，发 现问题及时处理，将事故隐患消灭于萌芽状态。12、电梯井防护（1）在电梯井口处要设置符合国家标准的安全警示标志。 （2）电梯井口应用固定栅门，固定栅门应做到定型化、工具化，其高度在 1.5m至 1.8m 范围内，并刷黄黑相间的警示色。（3）电梯井口宜在每层用贯穿于混凝土板内的直径不小于6mm的钢筋形成 防护网，网格间距不得大于 200mm，并在其上方满铺钢笆或脚手板；上部每隔两 层并最多隔 10m设一道安全平网。 安装、 拆卸电梯井内安全平网时， 作业人员应 按规定佩戴安全带。13、空调板

18、、外突窗处的脚手架加固处理： 空调板和外突窗处的脚手架立杆因空调板和凸窗的阻隔而被打断， 造成了大横杆 的荷载增加 , 为此必须在被打断的立杆的空调板和外突窗外侧，应自下面向上增 设立杆，将大横杆（原填芯杆）顶起，必要时增加剪刀撑和横向斜撑将内伸的小 横杆固定。这样不仅保证脚手架的稳定，而且增加了作业人员安全。五、安全管理1验收，脚手架搭设完毕，必须履行验收手续，经安全部门验收合格后，方 可使用。否则不得使用，使用中定人、定期检查，发现问题及时整改加固。分段 脚手架应分段进行验收， 严禁边搭边投入使用， 对于分段搭设的脚手架， 不允许 下部在使用的同时在上部进行搭设，使用与搭设应交叉进行。2保

19、养和检查， 应设置专职人员进行保养和检查， 在特殊气候条件下搭设脚 手架必须要有可靠的安全保证措施。 雨、雪及有六级风以上的天气不得进行搭设 作业。大雨、大风后要作全面检查，发现隐患，及时消除。定期检查各杆件的设 置和连接、连墙件、支撑、门洞桁架的构造是否符合要求，底座是否松动，立杆 是否悬空；扣件是否松动；安全措施是否符合要求。3荷载，外架作业层上的施工荷载应符合设计要求，严禁超载，不得堆放建 筑装饰材料、垃圾等杂物，架体应经常检查、清理。4对施工人员的管理， 脚手架搭设人员必须是经过 特种作业人员安全技术 考核管理规则 考试合格的专业架子工。 上岗人员应定期体检， 合格者方可上岗。 搭设脚

20、手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。5. 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施，悬挂安全警示标 牌。6在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件，主节点处的纵、横向水平杆、连 墙件，不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。六、外脚手架拆除方法 工程施工完毕经全面检查，确认不再需要脚手架时，由工程负责人签证后， 方可进行拆除。1拆除前全面检查待拆脚手架扣件连接、 拉结杆、 支撑体系是否符合安全要 求。2由技术、安全部门逐级进行外架拆除的技术交底工作。3拆除脚手架，地面设围栏和醒目警戒标志，并有专人看守，严禁非操作人员入内4拆除脚手架前应将存留在脚手架上的材料、杂物等清除干净。5拆除顺序自

21、上而下，按后装构件先拆，先装后拆，一步一清原则，依次进 行，不得上下同时拆除作业。严禁采用踏步式、分段、分立面拆除法。拆除时需 分段、分立面进行，对暂不拆除的脚手架，其两端应设置拉结杆，栏杆扶手和挡 笆。6所有拉结杆应随脚手架逐层拆除， 严禁先将拉结杆整层或数层拆除后再拆 脚手架，分段拆除高差不应大于 2 步，如高差大于 2步，应增设拉结杆加固，端 头封堵。当脚手架拆至下部最后一根长钢管时， 应先在适当位置搭临时抛撑加固， 后拆拉结杆。7. 脚手架在拆除前，必须对拆除操作工人进行安全技术交底工作，让每个操 作工人都知道拆除顺序流程和安全注意事项。8. 拆除脚手架的工人必须佩带安全带，严禁酒后上

22、班。9. 划出拆除区域并悬挂醒目标志，禁止行人进入，用小红旗围出不准通行区 域范围，由专人负责警卫工作。10. 严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭者先拆，先搭者后拆，一般先拆安全 网、栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后是小横杆、大横杆、抛撑、立杆等。11. 统一指挥，上下呼应、 动作协调， 当拆除与另一人有关扣件时应先告知对 方，以防附落。12. 所有连墙件均应随脚手架逐层拆除，严禁先拆连墙件。13. 拆除脚手架时， 应一步一清， 不准采用踏步式拆除方法。 纵向剪刀撑应先 拆除中间扣，然后拆除两边扣，拆下来的钢管、扣件应分类堆放，零配件装在容 器内，然而用绳索人力送至地面，严禁从高空抛掷。14.

23、在局部拆除区域和末拆除区域交接处， 及时搭设好不拆除脚手架的端头护 身安全栏杆。15. 注重成品保护工作， 脚手架拆除过程中， 要轻拿慢放，不要碰撞外墙铝板。 外墙脚手架 在拆除时， 其钢管和脚手板要用人力传至地面， 严禁直接撒手顺便滑下， 砸伤下 部地面和碰撞外墙铝板，给下部清理人员造成安全隐患。16. 没有拆完的脚手架在每天收工时， 一定要确保架子的稳定， 并有临时附墙 和加固措施，以免发生意外。17. 在拆除局部架子时，必须确保未拆除部分架子的安全围护。18. 在拆除过程中，最好不要中途换人， 如必须换人时， 应将拆除情况交待清 楚，以免发生事故。19. 拆除下来的材料及时运走，保持施工

24、场地通道畅通无阻。七、落地脚手架计算书 计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。双排脚手架，最大搭设高度 25.7 (地下室 -14.3 到二层顶 11.4 )米，立杆采用单 立管。立杆的纵距 1.50米，立杆的横距 0.80米，内排架距离结构 0.20米，立杆的步距 1.80 米。钢管类型为 48×3.0，连墙件采用 2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为 3.0kN/m2，同时考虑 2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为 0.30kN/m2，按照铺设 7层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为 0.17kN/m，安全网荷载取 0

25、.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压 0.25kN/m2，高度变化系数 0.8800 ，体型系数 1.2480 。 地基承载力标准值 170kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数 0.40。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64 ，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D 。一、大横杆的计算 : 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值P 1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值

26、P 2=0.300×0.800/3=0.080kN/m活荷载标准值Q=3.000 × 0.800/3=0.800kN/m静荷载的计算值q 1=1.2 ×0.038+1.2 ×0.080=0.142kN/m活荷载的计算值 q 2=1.4 ×0.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图 ( 支座最大弯矩 )2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下 :跨中最大弯矩为2M 1=(0.08 ×0.142+0.10 ×1.120) ×1.500 2=0.278kN.m支座最

27、大弯矩计算公式如下 :支座最大弯矩为2M 2=-(0.10 ×0.142+0.117 ×1.120) × 1.500 2=-0.327kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.327×106/4491.0=72.770N/mm2大横杆的计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求 !3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下 :静荷载标准值 q 1=0.038+0.080=0.118kN/m活荷载标准值 q 2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度45 V=(0.677 × 0.

28、118+0.990 × 0.800) × 1500.0 4/(100 × 2.06 × 105107780.0)=1.989mm大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 与10mm满, 足要求 !二、小横杆的计算 : 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值， 在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和 变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值P 1=0.038× 1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P 2=0.300×0.800 ×1.500/3=0.120kN活荷载

29、标准值Q=3.000 ×0.800 ×1.500/3=1.200kN荷载的计算值 P=1.2 ×0.058+1.2 ×0.120+1.4 ×1.200=1.893kN小横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下 :集中荷载最大弯矩计算公式如下2M=(1.2×0.038) ×0.800 2/8+1.893 ×0.800/3=0.509kN.m62=0.509 ×10 /4491.0=113.231N/mm小横杆的计算强度小于 2

30、05.0N/mm2,满足要求 !3. 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下 :集中荷载最大挠度计算公式如下 :小横杆自重均布荷载引起的最大挠度45V 1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.009mm 集中荷载标准值 P=0.058+0.120+1.200=1.378kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度2 2 5V 2=1377.600 × 800.0 × (3 × 800.0 2-4

31、× 800.0 2/9)/(72 ×2.06 ×105×107780.0)=1.128mm最大挠度和V=V 1+V2=1.137mm小横杆的最大挠度小于 800.0/150 与10mm满, 足要求 !三、扣件抗滑力的计算 :纵向或横向水平杆与立杆连接时， 扣件的抗滑承载力按照下式计算 （ 规范5.2.5）: R Rc其中 R c 扣件抗滑承载力设计值 , 单扣件取 8.0kN, 双扣件取 12.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1. 荷载值计算 横杆的自重标准值 P 1=0.038× 0.800=0.031kN 脚手板的荷

32、载标准值 P 2=0.300×0.800 ×1.500/2=0.180kN活荷载标准值 Q=3.000 ×0.800 ×1.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.2 ×0.031+1.2 ×0.180+1.4 ×1.800=2.773kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m时, 试验表明 : 单扣件在 12kN的荷载下会滑动 其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN的荷载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 12.0kN。四、脚手架荷载标准值 :作用于脚手架的荷载包括

33、静荷载、 活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m) ；本例为 0.1072N G1 = 0.107 ×25.700=2.756kN(2) 脚手板的自重标准值 (kN/m2) ；本例采用冲压钢脚手板，标准值为 0.30N G2 = 0.300 ×7×1.500×(0.800+0.200)/2=1.575kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m) ；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标 准值为 0.17N G3 = 0.170 ×1.500 × 7=1.785kN(4) 吊挂的安

34、全设施荷载，包括安全网 (kN/m2) ；0.010N G4 = 0.010 ×1.500 × 25.700=0.386kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = N G1+NG2+NG3+NG4 = 6.502kN 。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和， 内、外立杆按一纵距内施工荷载总 和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000 ×2×1.500×0.800/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算2其中 W0 基本风压(kN/m2) ， W 0 = 0.250U z 风荷载高度变化系数， Uz = 0.8

35、80U s 风荷载体型系数： U s = 1.248经计算得到： Wk = 0.250 ×0.880×1.248 = 0.275kN/m 2。 考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 0.9 ×1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2 ×6.502+0.9 ×1.4 ×3.600=12.338kN 不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2 ×6.502+1.4 × 3.6

36、00=12.842kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式2M W = 0.9 ×1.4Wkl ah2/10其中 Wk 风荷载标准值 (kN/m2) ；l a 立杆的纵距 (m) ；h 立杆的步距 (m) 。经过计算得到风荷载产生的弯矩：M w=0.9 ×1.4 ×0.275 ×1.500×1.800 ×1.800/10=0.168kN.m五、立杆的稳定性计算 :1. 不考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值， N=12.842kN；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.60cm ；k 计算长度附加系数

37、，取 1.155 ；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=1.500 ；l 0 计算长度 (m), 由公式 l 0 = kuh 确定， l 0=1.155 × 1.500 × 1.800=3.118m；A 立杆净截面面积， A=4.239cm2；W 立杆净截面模量 (抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为 3118/16=1960 允许长细比 (k取1) ，为2700/16=169 <210长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数 , 由长细比 l 0/i 的结果查表得到 0.190 ； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2) ；2f 钢管立杆抗压强度

38、设计值， f=205.00N/mm 2； 经计算得到 :=12842/(0.19 ×424)=159.822N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f, 满足要求 !2. 考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值， N=12.338kN； 计算立杆的截面回转半径， i=1.60cm ； 计算长度附加系数，取 1.155 ；计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=1.500 ；l 0 计算长度 (m), 由公式 l 0 = kuh 确定， l 0=1.155 × 1.500 × 1.800=3.118m；A 立杆净截面面积，

39、 A=4.239cm2；3W 立杆净截面模量 (抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为 3118/16=1960 允许长细比 (k取1) ，为2700/16=169 <210长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数 , 由长细比 l 0/i 的结果查表得到 0.190 ；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩， MW=0.168kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2) ；f 钢管立杆抗压强度设计值， f=205.00N/mm 2；2 经计算得到=12338/(0.19 × 424)+168000/4491=190.986N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f, 满足要求 !六、最大搭设高度的计算 : 不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度 H ，按下 式计算：H = A-(1.2N G2k+1.4NQk-NXie ) / 1.2gk其中N G2k 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k3.746kN ；NQk 活荷载标准值， NQk= 3.600kN ；gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk =0.107kN/m ；NXie 轴向力钢丝绳卸荷部分，N Qk =0.000kN ； 钢管立杆抗压强度设计值， 2= 205.00N/mm2；经