双柱12m跨6m宽临时栈桥计算书

1、武昌晒湖路（静安路丁字桥路）工程钢 栈 桥 计 算 书武昌市政工程总公司二 O 一七年三月1. 概述 11.1 上部结构 21.2 下部构造 22. 计算依据2.3. 荷载参数3.3.1 基本可变荷载3.3.2 其他可变作用5.4. 荷载组合与验算准则6.4.1 栈桥荷载组合6.4.2 栈桥验算准则6.5. 结构计算7.5.1 桥面系计算 75.2 主梁计算 85.3 栏杆计算1.4.5.4 承重梁计算1.4.5.5 桩基础计算1.4.临时钢结构栈桥计算书1. 概述拟建栈桥位于晒湖上，栈桥为主线桥 施工的辅助通道，拟建栈桥桥长约174m，桥面宽6m，依据自有材料，上部采用连续贝雷梁与型钢组合，

2、下部结构采用钢管桩基础，根据现场的地形地貌，一侧桥台采用钢管桩基础，另一侧桥台采用混凝土桥台。栈桥的结构形式为横向六排单层贝雷桁架，两侧桁架间距分0.9m，中间桁架间距为1.3m，标准跨径为12m。栈桥桥面系采用定型桥面板，面系分配横梁为I22a ，间距为75cm；基础采用 630× 8mm以上钢管桩，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用20a 号槽钢连接成整体。本栈桥主跨按连续梁设计。栈桥设计控制荷载为12 方砼罐车车辆荷载（罐车自重16T， 12m3混凝土重12× 2.65=31.8 ，共重 47.8T，按 50T计算），并考虑70t履带吊机墩顶起吊作业。栈桥总体

3、布置图如图1 和图 2 所示。1 栈桥立面布置图2 栈桥横断面布置图1.1 上部结构1.1.1 跨径：栈桥标准跨径分为12m，均按连续梁设计。1.1.2 桥宽：栈桥桥面净宽为6m。1.1.3 主梁：栈桥主梁贝雷梁组拼，钢桥面板栈桥横桥向布置6 片，详见图2所示。贝雷梁钢材为16Mn，贝雷梁销轴钢材为30CrMnSi。1.1.4 支撑架：纵向主梁之间设置支撑架；1.1.5 桥面板：采用组合型钢桥面板。桥面面板为8mm扁豆形花纹钢板，桥面纵梁为 I12.6 ；桥面板尺寸为：2.0 m× 6.0m，桥面分配梁为I22a。1.1.6 栈桥高程：栈桥桥面标高为+386.475m。1.1.7 设

4、计车速：15km/h。1.2 下部构造1.2.1 墩顶承重梁：均采用2I40a 规格，承重梁采用6m长度。1.2.2 桩基础：采用直径630mm以上规格钢管桩，单排墩每排2 根或 3 根，如图3所示。3 基础布置图2. 计算依据1) 钢结构设计规范2) 混凝土结构设计规范GB50017-2003）；GB50010-2002）；3) 公路桥涵设计通用规范( JTG D60-2004)；4) 公路桥涵地基与基础设计规范( JTG D63-2007)；5) 装配式公路钢桥多用途使用手册(黄绍金等编著)人民交通出版社。3. 荷载参数3.1 基本可变荷载3.1.1 汽车荷载：12m3砼罐车，车轮接地面积

5、为0.2*0.5m ，见图4、图5所示。车辆限速15km/h，不计冲击作用。5 车辆荷载横向布置3.1.2 70t 履带吊机，自重70t，接触面积为2 5032× 760mm2。 70t 履带吊机限于墩顶起吊作业。其尺寸参数见图6 所示，其负荷特性表见图7 所示。6 70t 履带吊机外形尺寸7 70t 履带吊机负荷特性表3.2 其他可变作用3.2.2 水流力：水流流速假定为3m/s。rV 2水流流速取3m/s，水流力为R K rV A,2gK水流阻力系数，桩为圆形，取0.8；r 水容重，取10kN/m3；V水流速度；g 重力加速度，取9.8m/s 2；A单桩入水部分在垂直于水流方向的

6、投影面积；水流力计算时，根据钢管自由长度、钢管面积以及水流速度按公式进行计算，在此以钢管桩自由长度为8m，入水6 米，水面流速为3.0m/s, 河床处流速为0m/s，按 529× 8mm 钢管桩进行计算。单桩所受水流力为：211.66KN。0.8 10 3.02 6 0.5292 9.8流水压力合力的作用点，假定在设计水位线以下0.3 倍水深处。4. 荷载组合与验算准则4.1 栈桥荷载组合栈桥结构设计分为栈桥施工状态、工作状态和非工作状态3 种状态；如表1 所示。栈桥施工状态：栈桥在自身施工期间，以单跨栈桥通行履带吊机以及履带吊机在前端打桩时的可能出现的最不利施工荷载组合；工作状态：

7、栈桥在正常使用时，车辆作用与对应状态的其他可变作用的组合；非工作状态：在恶劣的天气状态下，栈桥上不允许通行车辆与桥梁施工作业，仅承受结构自重与对应状态的其他可变作用的组合。栈桥各状态下的计算工况表 1设计状态工 况荷载组合恒载基本可变荷载其他可变载工作状态结构自重12方砼罐车车辆工作状态下的水流力结构自重70t 履带吊机非工作状态结构自重-非工作状态下的水流力栈桥施工状态结构自重70t 履带吊机打桩作业工作状态下的水流力工况至工况 计算上部结构的内力与应力及下部钢管桩的竖向荷载，工况计算下部钢管桩的横向荷载，工况 计算栈桥在自身施工状态下上部结构的内力与应力，同时验算下部钢管桩的竖向荷载。工况

8、 中，栈桥主要承受自重、水流力， 而水流力主要作用于栈桥的基础部分。以下对各种种工况进行分析。4.2 栈桥验算准则栈桥作为一种重要的大临设施，其设计验算准则为：在栈桥施工状态下，栈桥应满足自身施工过程的安全，但6 级风以上应停止栈桥施工；在工作状态下，栈桥应满足正常车辆通行的安全性和适用性的要求，并具有良好的安全储备；在非工作状态下，栈桥停止车辆通行与桥梁施工作业，此时栈桥应能满足整体安全性的要求，允许出现局部可修复的损坏。5. 结构计算5.1 桥面系计算采用有限元法对钢桥面板进行应力分析，12m3砼罐车单轮轴重100kN，四轮荷载直接作用在桥面板上，轮压面积为0.2m× 0.5m，

9、接触面轮压为1000kPa。履带压力比罐车轮压小，不予计算。9 组合钢桥面板加载控制荷载：12m3砼罐车作用于钢桥面板上，可分为作用于0.795m 中间段工况。上图为12m3砼罐车在0.795m 段时的加载模型图，纵横梁体系桥面板受力图如图 10图12 所示。10 横梁应力图（ 单位： MPa）11 小纵梁应力图（ 单位： MPa）12 桥面板应力图（ 单位：MPa）经计算整理，桥面板受力满足要求。其受力如下表2 所示。各荷载工况下桥面板最大应力表表 2I22a (MPa)I 12.6a(MPa)8mm厚面板(MPa) (MPa)位移 (mm)备注48.460.020.9170.06.95.2

10、 主梁计算采用 midas/civil2010 软件，建立2× 12m共两跨空间计算模型。临时钢结构栈桥计算书13 栈桥计算模型6.1.1 工况工况 I 组合：结构自重+12m3砼罐车车辆荷载+水流荷载12m3砼罐车车辆荷载：按单车道布置。考虑12m3砼罐车布置时的最不利工况，12m3砼罐车纵桥向布置于桥栈的跨中，主要用于计算贝雷片弦杆的轴力；12m3砼罐车墩顶布置，主要用于计算贝雷片的竖杆轴力。200212m3砼罐车后轴压分别为：P11000(kN/ m2)，2 0.5 0.2P2200210021000( kN / m ) ，P3500(kN / m )2 0.5 0.22 0.

11、5 0.214 12m3 砼罐车跨中加载计算模型临时钢结构栈桥计算书15 12m3 砼罐车墩顶加载计算模型其贝雷片受力图如下图16 图 18 所示：16 工况 I 时弦杆受力最大值（单位：kN ）17 工况 I 时竖杆受力最大值（单位：kN ）19 70t 履带吊机墩顶侧吊加载图（单位： kPa）18 工况 I 时斜杆受力最大值（单位：kN ）经计算整理，栈桥贝雷片结构受力如表3 所示：工况时贝雷片受力表表 3杆件名材料桥断面型式内力值（kN）理论容许承载值（kN）位移值（mm）弦杆16Mn10176.2560-7.9竖杆16MnI8124.7210斜杆16MnI861.9171.5栈桥结构受

12、力满足要求。此工况下，当车辆荷载作用于栈桥钢管桩桩顶时，其桩顶反力值较布置于跨中时大，通过计算得墩顶最大竖向反力值：13.3t6.1.2 工况 工况 组合：结构自重+ 70t 履带吊机自重及吊重+水流荷载70t 履带吊机起吊作业时，吊重设计容许值为20t。其两侧压力为：P1700 200117.7(kN/m2)1 2 5.03 0.7620 70t 履带吊机跨中侧吊加载图（单位：kPa）其贝雷片各杆件的受力图如图21图 23 所示：21 工况 弦杆受力最大值（单位：kN）22 工况 竖杆受力最大值（单位：kN）临时钢结构栈桥计算书23 工况 斜杆受力最大值（单位：kN）经计算整理，栈桥贝雷片结

13、构受力如表4所示：工况 时贝雷片受力表表 4杆件名材 料截面型式内力值（MPa）理论容许承载（kN）位移值（mm）弦杆16Mn10368.9560-16.6竖杆16MnI8187.0210斜杆16MnI896.6171.570t 履带吊跨中或墩顶作业时，栈桥主梁结构受力均满足要求。此时，墩顶最大反力值：48.2t 。6.1.7 结论综上所述，各工况下栈桥的竖向弹性变形与非弹性变形之和最大值为16.6mm，其变形小于L/400，满足要求。对以上各工况下贝雷片的受力进行比较可知，70t 履带吊机荷载组合为主梁控制荷载。履带吊跨中作业时，弦杆受力最大；70t 履带吊机走行墩墩顶作业时，贝雷片竖杆受力

14、最大，斜杆受力最大。杆件受力均满足要求。栈桥各工况下，单桩最大轴力为48.2t.在整体稳定性分析时，栈桥横断面按本设计布置横向支撑架时，其一阶屈曲24 栈桥整体稳定分析图（ 单位： MPa）临时钢结构栈桥计算书5.3 栏杆计算作用于栏杆立柱顶上的水平推力标准值为：0.75kN/m；钢桥面板栈桥栏杆立柱间距为1.5m，故立柱最大受力为：F1 1.5 0.75 1.13kN ，栏杆立柱高为1.1m，其抗弯模量为：W 22861mm3，立柱应力为：M11WF1 L 1.13 1.1 106377 10316.1(MPa)；作用于栏杆扶手上的竖向力标准值为：1.0kN/m。两立柱之间最大距离为1.5m

15、，其弯矩为：M2 1 ql2 1 1.0 1.52 0.28( kN m) ，栏杆扶手的应力为：288M2 W0.28 106898531.2( MPa )上述计算表明，选取I12.6a 作为栏杆立柱，直径48mm× 3mm小钢管作为栏杆扶手的截面，是适合的。5.4 承重梁计算分配梁截面为2I40a，当70T 履带吊通行时，承重梁受力最大，其最大正应力为 81.1MPa，对应位置分配梁最大剪应力为57.3MPa，如图25所示。25 承重梁组合应力图(单位：MPa)按 钢 结 构 设 计 规 范 第 4.1.4 条 计 算 分 配 梁 组 合 应 力 ， 其 组 合 应 力84.6Mp

16、a140(MPa), 分配梁受力满足要求。5.5 桩基础计算5.5.1 桩基反力计算A、竖向力计算通过上述计算得知，非制动墩桩基竖向最大轴力为48.2t。B、水平力计算(详见 3.2 其他可变荷载)5.5.2 钢管桩计算最小钢管桩型号为529× 7mm，钢管自由长度为8m。26 水流力产生的弯矩钢管桩回转半径为18.457cm长细比：x l 80043。按照 b类截面，稳定系数：0.887x i 18.45778.7(MPa)NM 73010320.81063AW0.887114792957103钢管桩其受力满足要求。5.5.3 承载能力计算钢管桩承载力按钢管桩入土深度最浅处，即河床高程最低处地质情况分析。桩下的土体为：细沙， 厚度 1.5m, 桩周极限摩阻为50kPa； 砾石， 厚度为 1.7m,桩周极限摩阻为140kPa；淤泥质土，厚度为2.1m,桩周极限摩阻为50kPa，粉质粘土，厚度为8.4m, 桩周极