环山大门脚手架专项方案

1、环山大门脚手架专项方案、编制依据:建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-2008大门及停车场施工图纸、工程概况:本工程为2层框架结构，建筑高度11.15m高。构筑物分为大门及值班室和 仓库两个部分，值班室及仓库建筑高度为4.65m,大门建筑高度为11.15m,大门 为镂空结构。主要框架梁分布:名称标图尺寸名称标图尺寸Kl4a2.45600*400Dkzl1-0.6700*900Kl4a4.65600*400Kl5b

2、8.12300*1220Kl78.3600*400Wkl110.43300*930三、施工方案:本工程结构为框架结构，建筑高度11.15m,除一层的值班室和仓库外，其他均为镂空结构。本工程在 2.45、4.65m、7.2m、8.3m、10.43m处均有框架梁， 且中间无板面支撑，无楼梯。根据工程特点，本工程内架属于高大模板体系，特 制定内支撑架模板方案和外架手架搭设方案。3.1、 内支撑架的搭设3.1.1、 内支撑架的搭设的技术要求：内支撑架为满堂脚手架，立杆间距为0.8m*0.8m,步距为1.5m。支撑架扫地 杆距地不大于200mm且立杆下垫不短于 400mnrfe的50X 100mnm方作

3、垫木。立 杆接头必须采取用对接扣件对接，对接搭接应符合以下要求：立杆上的对接扣件 应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头不在同一步 距内，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。内支撑外侧，由下至上设置竖向连续剪刀撑，同时，在扫地杆、中间和顶部三个位置设置水平剪刀撑。剪刀撑的接头采用搭接方式接长，不应少于三个扣件 连接，固定搭接长度不小于1mr3.1.2、 、杆件搭设垫木板-弹线、立杆定位-摆放扫地杆-竖立杆并与扫地杆扣紧装扫地短 向横杆，并与立杆和扫地杆扣紧f装第一步长向横杆并与各立杆扣紧安第一步 短向横杆-安第二步长向横杆-安第二步短向横杆-加设临时斜撑杆，上端

4、与第二步长向横杆扣紧加设剪刀撑-安第三、四步长向横杆和短向横杆-安装临边 结构二层与柱拉杆-接立杆-加设剪刀撑-铺设横纵肋-铺梁、板底模；3.1.3、 搭设注意事项：3.1.4、 钢管脚手架扫地杆距地不大于 200mm3.1.5、 校正杆件的垂直度和水平偏差，同时适度拧紧扣件，连接长向 横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上；3.1.6、 各杆件相交处伸出端头，均要保证 100mm防止杆件滑脱；3.1.7、 的搭设要将一根斜杆扣在短向横杆的伸出部分上，斜杆两端扣 件与立杆节点的距离不大于 200mm最下面的斜杆与立杆的连接点离底不大于 500mm3.1.8、 中部(4m左右高度)设置一道

5、水平兜网。3.2、 、梁底模板支撑梁底次楞为50mm*80mm木，次楞高度80mm宽度50mm次楞垂直梁方向 设置，间距为200mm主楞为48mm的钢管，和次楞垂直，与满堂架连接。梁 底间隔2m设置一道支撑立杆。由于本工程内架间距较密，框架梁下后施工的吊梁，施工难度极大，所以，在施工框架梁时，将要求后施工的吊梁和框架梁一起支模板施工。框架梁下立杆穿过吊梁时，用PVC管套在吊梁内，待框架梁下立杆拆除后，再修补吊梁施工 洞。吊梁模板加固可按框架梁要求施工。3.3、 梁侧模支撑次楞为50mm*80mm方木，间距200mm；主楞为48mm的钢管，第一道 主楞距梁底50mm,第二道开始间距350mm设置

6、。梁高超过700mm,设置一道 对拉螺杆，超过900mm设置两道对啦螺杆。梁模加固示意图如下：用X 木方00mm梁底木防200mm修耳顶托，在梁底顺梁 长方向设一排2000mm50X木方梁模加固示意图3.4、 操作平台：大门在7.2m、8.3m处只有框架梁，没有板，所以在加固模板及绑钢筋时，需要在梁两侧搭设操作平台。操作平台宽度1.5m,靠外侧设置栏杆，栏杆高度1.5m。栏杆立杆间距1.5m,栏杆纵向水平杆间距500mm,在栏杆底设置200mm 高踢脚板。操作平台满铺竹跳板，采用平铺，接头采用对接，脚手板悬挑长度不大于150mm在作业层下部搭设一道水平兜网，随作业层上升。脚手板设置在3根横向水

7、平杆上，并用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕23圈固定。竹跳板兜网立杆间距1.5m踢脚板小横杆，不少于3艮操作平台示意图3.5、 模板计算书:模板支撑验算，以支撑高度最高的屋面框架梁验算。选 WKL1作为验算对 象。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范( JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范 GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算， 架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002 (3):扣件式钢管模板

8、高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:wkll。单位：mm、参数信息1 .模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)： 0.30;梁截面高度 D(m): 0.93;混凝土板厚度(mm): 100.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m)： 0.80;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.10;立杆步距h(m): 1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)： 2.00;梁支撑架搭设高度H(m): 11.00;梁两侧立杆间距(m): 0.80;承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1;采用的钢管类型为4P5;立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗

9、滑承载 力折减系数：0.75;2 .荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)： 24.00;模板自重(kN/m2): 0.50;钢筋自重( kN/m3):1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2)： 2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)： 2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN /m2): 4.0;3 .材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量 E(N/mm2)： 9000.0;木材抗压强度设计值fc(N/mm) : 16.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 17.0；木材抗剪弓®度设计值fv(N/mm2):1.7；面板

10、材质：胶合面板；面板厚度(mm): 20.00;面板弹性模量E(N/mm2)： 6000.0;面板抗弯弓®度设计值fm(N/mm2): 13.0；4 .梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)： 50.0;梁底方木截面高度h(mm)： 80.0;梁底模板支撑的间距(mm): 200.0;5 .梁侧模板参数次楞间距(mm): 350;主楞竖向根数：2;穿梁螺栓直径(mm): M12;穿梁螺栓水平间距(mm): 700;主楞到梁底距离依次是：50mm, 500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm): 48.00;壁厚(mm): 3.50;主楞合并根数：2;次楞材料：木方；宽度(mm): 60

11、.00;高度(mm): 80.00;次楞合并根数：2;二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算， 并取其中的较小值:1/2F=0.22T ti 他VF=y H其中r-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新浇混凝土的初凝时间，取2.000h;T -混凝土的入模温度，取20.000 C;V -混凝土的浇筑速度，取1.500m/h;H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.930m；自-外加剂影响修正系数，取1.200;电-混凝土坍落度影响修正系数，取1.1500分别计算得17.848 kN/m 2、22.320 kN/m；取较小

12、值17.848 kN/m2作为本 工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝 土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。1 .强度计算材料抗弯强度验算公式如下(r= M/W < f其中，W -面板的净截面抵抗矩， W = 83?/6=55.33cm3;M -面板的最大弯矩(N穰m);6面板的弯曲应力计算值(N/mm2);f-面板的抗弯弓S度设计值(N/mm2);按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M max = 0.1qil2+0.117q2l2其中，q -作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压

13、力设计值:qi= 1.2?.83?7.85?.9=15.999kN/m振捣混凝土荷载设计值:q2= 1.4?.83?.9=4.183kN/m；计算跨度：l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.1?5.999?5(2 + 0.117 ?.183?50 = 2.56?05N穰m； 面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1?5.999?.35+1.2?.183?.35=7.917kN经计算得到，面板的受弯应力计算值:(T = 2.5?05 / 5.53?C4=4.6N/mm2;面板的抗弯强度设计值:用=13N/mm 2;面板的受弯应力计算值(7 =4.6N/mm2小于面板

14、的抗弯强度设计值用=13N/mm2,满足要求！2 .挠度验算 4. _ _V =0.677qJ(100EI)<l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=15.999N/mm；l-计算跨度:l = 350mm ;E-面板材质的弹性模量：E = 6000N/mm2;I-面板的截面惯性矩：I = 83?/12=55.33cn4;面板的最大挠度计算值:V = 0.6775.999?507(100?000?.53?0) = 0.49 mm；面板的最大容许挠度值:v = l/250 =350/250 = 1.4mm面板的最大挠度计算值v =0.49mmJ、于面板的最大容许挠度值

15、v =1.4mm满足要求!四、梁侧模板支撑的计算1 .次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.917/(0.930-0.100)=9.538kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面 抵抗矩W和弹性模量E分别为：3W = 2?/6 = 128cm3； _4I = 2?/12 = 512cm;2E = 9000.00 N/mm2;9.538kN/m9.53EkN/m9.538kN/m口 U U H u 口 u u n u u u u u u u u 口 u 口 u45033

16、0计算简图3.14S剪力图(kN)弯矩图(kN穰)4C.612变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.519 kN穰，最大支座反力R= 6.421kN,最大变形v = 0.612 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下：(T = M/W<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值(7 = 5.1?05/1.28?(5 = 4.12 N/mm ;次楞的抗弯强度设计值:用=17N/mm 2;次楞最大受弯应力计算值(7 = 4.1 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值用=17N/mm； 满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:V = 450/400=1.125mm次楞的最大挠

17、度计算值v =0.612mmJ、于次楞的最大容许挠度值v =1.125mm满足要求！2 .主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.421kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm,壁厚3.5mm,截面惯性矩I和截 面抵抗矩W分别为：一一 一 _ 一 3W = 2?.078=10.16cmf;4I = 2?2.187=24.37cm4;2E = 206000.00 N/mm2;8.421 kN&. 421 kN6.421 kN £,421 kN 6.421 kN 6.421 kN主楞计算简图4.976 4 9766.421

18、6.42114451445?1 866 7.8E61 4457.366 -7 8666421 -64214976.4 976主楞计算剪力图（kN）主楞计算弯矩图（kN?ft）主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 1.011 kN穰，最大支座反力 R= 14.287 kN,最大变形 v = 0.652 mm(1)主楞抗弯强度验算(T = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值:(T = 1.0?06/1.02?04 = 99.6 N/mm2;主楞的抗弯强度设计值:f = 205N/mm2;主楞的受弯应力计算值(7 =99.6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值用=205N/

19、mm2,满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.652 mm主楞的最大容许挠度值:v = 700/400=1.75mm主楞的最大挠度计算值v =0.652mmJ、于主楞的最大容许挠度值v =1.75mm满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载 和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重 、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 300?0?0/6 = 2.00?0mm3;I = 300?0?0?0/12 = 2.00?

20、5mm4;1 .抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：(T = M/W<f新浇混凝土及钢筋荷载设计值：qi:1.2?24.00+1.50)?.30?.93?.90=7.684kN/m模板结构自重荷载设计值：q2：1.2?.50?.30?.90=0.162kN/m施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1.4?2.00+2.00)?.30?.90=1.512kN/m最大弯矩计算公式如下：M max=0.1(q1+ q2)l2+0.117c3l2= 0.1?7.684+0.162)?00+0.117?.512?00=3.85?d N 穰 m;(T =Max/W=3.85?04/

21、2.00?04=1.9N/mm2;梁底模面板计算应力(7 =1.9 N/mrn小于梁底模面板的抗弯强度设计值 用=13N/mm2,满足要求！2 .挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载 作用。最大挠度计算公式如下：V = 0.677(4/(100EI) < V =l/250其中，q-作用在模板上白压力线荷载：q =q1+q2=7.684+0.162=7.846kN/m；l计算跨度(梁底支撑间距):1 =200.00mm；E-面板的弹性模量：E = 6000.0N/mm2;面板的最大允许挠度值:v =200.00/250 = 0.800mm面板的最大挠度计算值

22、:v = 0.677846?00/(100?000?.00?0)=0.071mm；面板的最大挠度计算值:v =0.071mm小于面板的最大允许挠度值:v =0.8mm,满足要求！六、梁底支撑木方的计算1 .荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):qi = 1.2ft (24+1.5)?.93?.2+0.5?.2?2?.83+0.3)/ 0.3=6.476 kN/m(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值 (kN/m):q2 = 1.4?2+2)?.2=1.12 kN/m；均布荷载设计值 q = 6.476+1.120 = 7.596 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形

23、式传递，其设计值：p=0.201t1.2?.10?4.00+1.4?2.00+2.00)?0.80-0.30)/4=0.212kN2 .支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模 量E分别为：W=5?/6 = 5.33?0 cm3;I=5?/12 = 2.13?0 cm4;_2E= 9000 N/mm ;计算简图及内力、变形图如下:0.212kN0.212kN7.596kN/m7.59BkN/m.iI llJ "ULJ "ij简图(kN穰)剪力图(kN)0.073弯矩图(kN穰)变形图(mm)方木的支座力：Ni=N3=0.112 kN;N2

24、=2.479 kN;最大弯矩：M= 0.073kN穰最大剪力：V= 1.240 kN方木最大正应力计算值：(T =M/W=0.073)06 /5.33?04=1.4 N/mm2;方木最大剪应力计算值：r =3V/(2bh)=3?.24?000/(2?0?0)=0.465N/mn2;方木的最大挠度：v =0.074 mm方木的允许挠度：v = 0.803/2/250=1.6mm；方木最大应力计算值1.361 N/mm2小于方木抗弯强度设计值用=17.000N/mm2,满足要求！方木受剪应力计算值0.465 N/mm2小于方木抗剪强度设计值fv=1.700 N/mm；满足要求！方木的最大挠度v =

25、0.074 mmj、于 方木的最大允许挠度v =1.600 mm,满足要求！七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：一 3W=5.08 cm ;4I=12.19 cm ;_2E= 206000 N/mm ;1 .梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.112 kN0.0340.0340.028支撑钢管计算弯矩图(kNS)支撑钢管计算变形图（mm）支撑钢管计算剪力图（kN）最大弯矩Mmax = 0.034 kN穰；最大变形 wax = 0.06 mm ;最大支座

26、力Rmax = 0.489 kN ;最大应力（T =M/W= 0.034?06 /（5.08?03 ）=6.6 N/mm2;支撑钢管的抗弯强度设计值f=205 N/mm 2;支撑钢管的最大应力计算值6.6 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度 wax=0.06mm小于800/15山10 mm,满足要求！2 .梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力 P= 2.479 kNPPPPPPPPPPPPPueooI 1800 F8m支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kNS）支撑钢管计算变形图（mm）2.78927692

27、1E92.1691.240.311.2394.6494 649I 2.174.649 4.644S493.719 37137190 309|p,3092.7392.789支撑钢管计算剪力图（kN）最大弯矩Mmax = 0.744 kN穰；最大变形 'max = 1.335 mm ;最大支座力Rmax = 10.847 kN ;最大应力（T =M/W= 0.744?06 /（5.08?03 ）=146.4 N/mm2;支撑钢管的抗弯强度设计值f=205 N/mm 2;支撑钢管的最大应力计算值146.4 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度

28、 而ax=1.335mm小于800/15山10 mm,满足要求！八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.75,该工程 实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5) :R < Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.00 kN;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=10.847 kN;R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计

29、计算满足要求！九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式(T = N/( A) & f1 .梁内侧立杆稳定性验算其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：Ni =10.847 kN ;脚手架钢管的自重：N2 = 1.2?.129?1=1.704 kN;楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2?2.00/2+(0.80-0.30)/2)?.80?.50=0.600 kN楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=1.2?2.00/2+(0.80-0.30)/2)?.80?.100?1.50+24.00)=3.060 kNN =10.847+1.704+0.6+3.06=16.211 kN;

30、»-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i -计算立杆的截面回转半径(cm): i = 1.58;A -立杆净截面面积(cm2): A = 4.89;W -立杆净截面抵抗矩(cm3): W = 5.08;6-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；用-钢管立杆抗压强度设计值：用=205 N/mm 2;lo -计算长度(m);如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo = kiuh(1)ki -计算长度附加系数，取值为：1.155 ;u-计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3, u =1.7;上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.155

31、?.7?.5 = 2.945 mlo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数6=0.207;钢管立杆受压应力计算值；(T =16211.399/(0.20789) = 160.2 N/mm2;钢管立杆稳定性计算(7 = 160.2 N/mrm小于钢管立杆抗压强度的设计值 用=205 N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a)(2)k1 -计算长度附加系数按照表1取值1.167;k2 -计算长度附加系数，h+2a = 1.7按照表2取值1.024 ;上式的计算结果：立杆计算长度

32、 lo = k1k2(h+2a) = 1.167?.024?1.5+0.1?) = 2.032 mlo/i = 2031.514 / 15.8 = 129 ;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数6=0.401;钢管立杆受压应力计算值；(T =16211.399/(0.40189) = 82.7 N/mm2;钢管立杆稳定性计算(7 = 82.7 N/mrm小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205 N/mm2,满足要求！2 .梁外侧立杆稳定性验算其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：Ni =0.489/Sin75o = 0.506 kN ;脚手架钢管的自重：N2

33、 = 1.2?.129?11-0.93)/Sin75 = 1.615 kN;N = 0.506+ 1.615 = 2.121 kN;8-边梁外侧立杆与楼地面的夹角：0 = 75 ；»-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i -计算立杆的截面回转半径（cm）: i = 1.58;A -立杆净截面面积（cm2）: A = 4.89;W -立杆净截面抵抗矩（cm3）: W = 5.08;（7-钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）;用-钢管立杆抗压强度设计值：用=205 N/mm 2;lo -计算长度（m）;如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算lo = k1uh

34、/Sin 8（1）k1 -计算长度附加系数，取值为：1.167 ;u-计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3, u =1.7;上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh/Sin 9 = 1.167.77.5/0.966 = 3.081 m；lo/i = 3080.827 / 15.8 = 195 ;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数6=0.189钢管立杆受压应力计算值；（T =2121.158/（0.18789） = 23 N/mm2;钢管立杆稳定性计算（7 = 23 N/mrm小于 钢管立杆抗压强度的设计值f=205 N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全

35、因素，适宜由下式计算lo = k1k2（h+2a）（2）k1 -计算长度附加系数按照表1取值1.167;k2 -计算长度附加系数，h+2a = 1.7按照表2取值1.024 ;上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2（h+2a） = 1.1677.02471.5+0.1?） = 2.032 mlo/i = 2031.514 / 15.8 = 129 ;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数6=0.401;钢管立杆受压应力计算值；（T =2121.158/（0.40789） = 10.8 N/mm2;钢管立杆稳定性计算（7 = 10.8 N/mrm小于钢管立杆抗压强度的设计

36、值f= 205 N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患表1模板支架计算长度附加系数kl步距 hG)19QML2 1 2<h<L51,5<h<2, 1kl1.2431. 1851 1671 163表2模板支架计直长度照加系数k2HG) 46 B 10121416132025303540h+ZaulhGi)1,351.01 0141.0251.0391.D421.0541.0511 0011.0921, 1131.13T1 1551 1731.441.0L0121 0221.0311.Q391 047kO5G1.0641.072

37、1.0921.1111. 121 1491 531.01.0071.0151 0241.0311.0391.0471 0551.0621.0791.0971. 1141 1321.621.01.007i.0141 0211.0291.036i.0431.0511.0561.074i.0901. 1061 1231.901.01.00T1.0141.Q201.Q261.0331.0401.C461.D521,0671.0011 0951. Ill1.921.01 0071 0121.0101.0241.0301.0351.0421.0401.0621.0761.Q9D1. 1042.04101

38、0071 0121.0181.0221 0291.0351.0391.0441.0601.073i.oer1. 1012 251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321 0371.0421.0571.0701.0811.0942 T01.01.0071.0101.0161 0201.0271.0321 0371.042：1.053L0661.0731.091以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1 .模板支架的构造要求a梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆

39、或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方 向变距、而另一个方向不变。2 .立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上 大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3 .整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m£横向高宽比方时，需要设置整体性单或双水平加强 层;b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须 与立杆连

40、接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;c双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔 10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4 .剪刀撑的设计a沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5 .顶部支撑点的设计a最好在立杆顶部设置支托板，具距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm；c支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载NK 12kNW,可

41、用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6 .支撑架搭设的要求a严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层 中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控 制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7 .施工使用的要求a精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采 用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放;c.浇筑过程中，派

42、人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及 时解决。4、外架施工方案本工程外架为双排架，立杆纵向间距 1.5m,横向间距1.1m,步 距1.8m。由于本工程无楼梯等垂直通道，所以在搭设外架时，在外 侧同时搭设一字型马道。4.1、 施工工艺铺设垫板-弹线、立杆定位并安放底座-摆放立杆-大横杆两端竖立杆并与 大横杆扣紧-安大横杆端小横杆、竖小横杆端立杆并与小横杆扣紧安另一侧 大、小横杆及立杆补间隔的立杆并安小横杆调校立杆及第一步大横杆安扫 地大横杆并与各立杆扣紧安扫地小横杆与各立杆扣紧安第二步大横杆并与 各立杆扣紧-安第二步小横杆并与各立杆扣紧-安连墙连接杆-安第三、四 步大横杆和小横杆及连

43、墙连接杆-接立杆-加设剪刀撑-铺脚手板-绑扎 防护及挡脚板，并挂安全网防护-验收-使用。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离结构距离，并做好标记； 用钢卷尺分出立杆位置，并点出立杆标记。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间 的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙 面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。4.2、 立杆立杆设于大横杆外侧。脚手架立杆顶端高出结构楼层上皮1.5 m,接头必须采用对接扣件，立杆与大横杆采用直角扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置， 两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距

44、离不 应小于500mm各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3,同一步内不允许有二个接头。立杆的搭接长度不应小于 1m,并不少于两上旋转扣件固定，端 部扣件的边缘至杆端距离不应小于 100mm立杆垂直度偏差保证在在± 50mms围 内。开始搭设立杆时，每步大横杆均须与相邻的结构柱连接。4.3、 大横杆大横杆设于小横杆之下，并采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆应布置在立杆间的里侧且相临步架须错开，大横杆杆件长度宜6m3 4.5m。大横杆采用对接扣件连接，对接接头应交错布置，不应设在同步同跨内，相临接头水平距离不应小 于立杆间距，并应避免设在大横杆的跨中。同一排大横杆的水平偏差不得大于

45、1/300 ,大横杆四面架子的纵向水平高差不超过 50mm作业面层需搭设二道大横 杆作为防护栏杆，具高出脚手板1200mm 600mm并在作业层设挡脚板。4.4、 小横杆每一主节点必须设置一根小横杆，并采用直角扣件在大横杆上与立杆扣紧。 靠结构一侧的外伸长度小于250mm在外架立面外伸长度不大于100mm操作层上 小横杆除在主节点处设置外，还应在1/2立杆纵距处设置双小横杆以满足脚手板 支撑需要，使脚手板的悬挑长度不大于150 mm连墙用小横杆应与架体立杆或大 横杆采用直角扣件连接牢固，连墙用杆件必须使用直角扣件在每根柱子或楼板中 问的25地锚进行相互连接。4.5、 连墙构造脚手架与结构须每层

46、设置连墙件进行连接，连墙件按照两步三跨设置，且 必须保证每层均设置连墙件；连墙件使用钢管和双扣件，一端与架体大横杆相连， 另一端与框架柱抱柱。醐唠'，前x则方木与飕大鼾艘抱柱连接详图连墙件中的连墙杆呈水平与楼板面设置，不容许向上翘。为保证结构受损,所有连墙件与结才柱四角均加设 50X 100mm勺方木，见上图6-4-2抱柱连接详图每层外架往上接高时，接搭设完该处的立杆、大横杆、小横杆后，应及时设 置连墙件。4.6、 剪刀撑搭设要求本工程脚手架竖向须连续设置剪刀撑， 设置在外架立杆外侧。并刷深蓝色油 漆。剪刀撑4跨5步设置一道，斜杆与地面夹角在 45°60°之间。剪刀

47、撑斜 杆的接头采用搭接扣件连接。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的立杆 上，旋转扣件中心线距主节点的距离不大于150mm首层最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不大于300mm5、马道搭设5.1、 由于本工程马道高度11m跑道整个正立面高度方向由底至顶连续设 置剪刀撑，剪刀撑斜杆地面与夹角 45060°。剪刀撑表面刷黄黑警示色油漆。5.2、 外架在2.45m、4.65m、7.2m、8.3m、10.43m标高处满铺竹跳板，作为 马道的水平段。马道平面尺寸为5m*1m立杆间距为1.2m*1m,横杆步距为1.5m 立面图如下图所示：马道立面图5.3、 所有立杆、横杆、斜杆之间的连接均按要求采用相应的直角扣件、对