现浇楼盖及单层厂房结构设计计算书

1、混凝土结构课程设计计算说明书设计题目学 院、系：现浇楼盖及单层厂房结构设计土木工程学院专业：土木工程学生姓名：德胜班级：土 082学号指导教师：方成职称教授最终评定成绩2012年6月第1章绪论31.1 设计目的31.2 设计概述3第2章 混凝土结构单向板肋梁楼盖设计 42.1设计资料42.2结构平面布置 52.3 板的计算 52.4次梁的计算 102.5 主梁的计算 15第3章现浇钢筋混凝土梁式楼梯设计 243.1设计资料 243.2踏步板（TB-1）的计算和配筋 243.3楼梯斜梁（TL-2）的计算和配筋 263.4平台板（TB-2）的计算和配筋 273.5平台梁（TL 3）的计算和配筋 2

2、9第4章厂房设计4.1设计资料324.2结构构件选型及柱截面尺寸确定 324.3荷载计算 334.4排架力计算 374.5力组合 484.6柱的截面设计 504.7基础设计61结论 69致 70参考文献 71第1章绪论1.1设计的目的通过此次课程设计，了解工业与民用建筑房屋的设计容、程序和基本原则， 学习设计计算方法和步骤，提高设计计算和制图能力，巩固所学的理论知识和实 际知识，并学习运用这些知识结合先行的规解决工业与民用房屋设计中的实际问 题。1.2设计概述本次设计共有三个设计组成，分别为混凝土结构单向板肋梁楼盖设计、现浇 钢筋混凝土梁式楼梯设计和金加工车间设计。混凝土结构单向板肋梁楼盖设计

3、主要是针对板、 次梁和主梁的设计。现浇钢 筋混凝土梁式楼梯设计主要是楼梯板、平台板和平台梁的设计。金加工车间设计 主要是对柱子、牛腿和基础的设计。第2章 混凝土结构单向板肋梁楼盖设计2.1设计资料某多层工业建筑仓库，楼面平面如图所示。采用钢筋混凝土整体现浇楼盖。 有关设计要求如下：1. 楼面作法：20mm厚水泥砂浆面层,20mm厚板底混合砂浆抹灰，梁侧抹灰15mm 厚。2. 楼面活荷载标准值：10 KN/m2。3. 材料：混凝土 C25,梁受力主筋采用HRB33荻钢筋，其余用HPB235级钢筋。4. 板厚采用80mm柱截面450mm<450mm主次梁截面由高跨比和高厚比计算确定。5. 板

4、伸入墙120mm次梁及主梁伸入墙 240mm6. 楼盖平面柱网尺寸示意图： wt：:I II HII II'irii二订尸二二二二二予F=IIIIIIII-= -F-7- - -i- -I IT I Lr I -IF JI- - - - -ft-=-J一一JI.-TJrDi=一 =一 =- - - - - -F J fc I Lr I _I I HiI -二二- “一一 r- = /一一-L =-F =- _/- = - - - -IIII图1.1梁板结构平面布置2.2结构平面布置结构平面布置如图2.3，主梁横向布置：跨度 6600mm间距6600mm次梁 纵向布置：跨度 6600mm

5、间距2200mm.根据跨高比：次梁H=(1/121/18)Lb=(1/21/3)h主梁H=(1/81/15)Lb=(1/21/4)h取：次梁的截面尺寸h x b=450mrH 200mm主梁的截面尺寸h x b=700mX 250mm2.3板的计算板按考虑塑性力重分布方法计算I26600mm o.板的23l12200mm3，应按单向板计算。板的厚度按构造要求取h = 8 0 m m > 2200mm55mm4040板尺寸及支承情况图2.3所示.a)板的尺寸q+g=16.29kN/mr1 “illT1 i1/1 f 1 123董%BCCB2.02m2.02m2.02m42.02m2.02m

6、卜板的计算简图(b)计算简图图2.3板的尺寸和计算简图231荷载计算恒载标准值20mm厚水泥砂浆面层：80mm厚钢筋混凝土板：20mm厚板底混合砂浆抹灰:合计：楼面活荷载：线恒荷载设计值：线活荷载设计值：合计：g+q=3220kN/m 0.02m0.4kN /m3225kN /m 0.08m2.0kN /m3217kN/m 0.02m0.34kN /m2g 2.74kN/m2q 10kN /m2g 1.2 2.74kN / m 3.29kN / mq 1.3 10kN /m 13kN/m16.3kN/m力计算确定板的计算跨度:板伸入墙120mm边跨：l0 ln -2.2m 0.12m20.2m

7、0.08m2.02m22I0 In -2.2m 0.12m20.2m0.12m2.040m 2.020m22取I02.020m中间跨：l02.2 0.22.0m计算跨度差()/2.00=1%<10%说明可按等跨连续板计算力(为简化计算，统一取取I。2.020m。取1m宽板带作为计算单元，计算简图如图2.3(b)所示。表连续梁和连续单向板的弯矩计算系数m截面位置支承情况端支座边跨跨中离端第二离端第二中间支座中间跨跨支座跨跨中中AIBnC梁、板搁支0 :1:2跨连续：在墙上111板与梁1110整体16143跨以上丄1丄梁现浇1连续：16141624丄梁与柱整1111体现浇1614支承情况截面

8、位置端支座侧An离端第二支座中间支座外侧Bex侧Bin外侧Cex侧Cin搁支在墙上0.450.600.550.550.55与梁或柱整 体现浇0.500.55表232连续梁和连续单向板的剪力计算系数v在相同均布荷载作用下的等跨度、等截面连续梁、板，结构各控制截面的弯 矩计算公式231：弯矩：Mm(g q)l。2式中Io梁、板结构的计算跨度；g, q 梁、板的恒荷载及活荷载设计值； m梁、板结构的弯矩计算系数。在相同均布荷载作用下的等跨度、等截面连续梁、板，结构各控制截面的剪 力计算公式232:剪力：V v(g q)ln式中In 梁、板的净跨度；g, q 梁、板的恒荷载及活荷载设计值；v 梁、板结

9、构的弯剪力计算系数。连续板各截面的弯距计算见表 表连续板各截面弯矩计算截面边跨跨离端第二支座离端第二跨跨 中间跨跨中间支座弯矩计算系数1111m111116142Mm(g q)l0/(kN m)6.0-6.04.2-4.8233截面承载力计算取 b 1000mm h 80mm h080 20 60mm 11，连续板各截面的配筋计算见表2.3.5 。（考虑拱作用，中间板降低20% ）截面抵抗矩系数计算公式232：式中s截面抵抗矩系数；M 荷载在该截面产生的弯矩；h。一截面的有效高度；i矩形应力图系数；b 截面宽度； fc 混凝土轴心抗压强度设计值。相对受压区高度计算公式2 :1 ,1 2 s式中

10、一相对受压区高度；s截面抵抗矩系数。受拉区纵向受力钢筋的截面面积计算公式 2 : Abfchofy式中代一受拉区纵向受力钢筋的截面面积;相对受压区高度；h。一截面的有效高度；b 截面宽度；fc 混凝土轴心抗压强度设计值；fy 钢筋受拉强度设计值。注：1.计算现浇钢筋轴心受压及偏心受压构件时，如截面的长边或直径小于 300mm则表中混凝土的强度设计值应乘以系数 0.8，当构件质量（如混 凝土成型、截面和轴心尺寸等）确有保证时，可不受此限制。2.离心混凝土的强度设计值应按专门标准录用截面边跨跨离端第二支座离端第二跨跨 中间跨跨中间支座弯矩计算系数1111m111116142Mm(g q)lo/(k

11、N m)6.0-6.04.2-4.8表235 连续板各截面配筋计算板带部位截面边区板带（0,轴线间）中间区板带（00轴线间）边跨 跨离端第 二支座离端 第二 跨跨、中间 跨跨中间支 座边跨 跨离端第 二支座离端第 二跨 跨、中 间跨跨中间支座M /(kN m)6.0-6.04.2-4.86.0-6.04.2 X0.8=3.36-4.8 X0.8=-3.84MS1 fcbh；0.140-0.1400.098-0.1120.140-0.1400.078-0.0900.1520.1520.1030.1190.1520.1520.0810.09512 sAsbh0 1 fc/ fy/mm2520520

12、352407520520277325选配钢筋8/101208/10120812081208/101208/101206/81206/8120实配钢筋面积/mm2537537419419537537327327中间区板带轴线间，各区格板的四周与梁整体连接，故中间跨跨和中 间支座考虑板的拱作用，计算弯矩降低 20%连续板的配筋示意图见设计图纸。（参考教材）2.4次梁的计算次梁按考虑塑性力重分布方法计算。取主梁的梁高h 700mm -13 6600 550mm，梁宽b 300mm。次梁有关 12 12尺寸及支承情况见图4.1 （ a）（a）次梁的尺寸q+g=38.29kN/m厂1 工1 T1i /1

13、233一BC1CBX-645063006300L”630046300-Z-6450（b ）计算简图图4.1次梁的尺寸和计算简图荷载恒载设计值由板传来：3.29kN/m 2 2.2m7.24kN /m次梁自重：1.2 25kN / m3 0.2m (0.45m 0.08m)2.22kN /m梁侧抹灰：1.2 17kN /m3 0.015m (0.45m 0.08m) 20.23kN / m合计：g 9.69kN /m活何载计算值由板传来：q 13kN /m2 2.2m28.6kN /m合计：g q 9.69 28.638.29kN /m242力计算计算跨度边跨ln 6.6m0.12m°

14、3m 6.33mn 2,a c»0.24m“ln 6.33m6.45m2 21.0251 n 1.025 6.33m6.488m6.45m取 lo 6.45m中间跨：l0 M 6.6m 0.3m 6.3m跨度差：(6.45m-6.3m)/6.3m2.38% 10%说明可按等跨连续梁计算计算力。计算简图如图2.4 (b)。连续次梁各截面弯矩及剪力计算分别见表和2.4.2 。表2.4.1连续次梁弯矩计算截面边跨跨离端第二支座离端第二跨 跨、中间跨跨中间支座弯矩计算系数1111m111116142Mm(g q)l°/(kNm)144.8-144.894.98-108.55表连续次

15、梁剪力计算截面端支座侧离端第二支座 外侧离端第二支座 侧中间支座外 侧、侧剪力计算系数v0.450.60.550.55Vv(g q)ln/kN109.07145.43132.67132.67243截面承载力计算次梁跨截面按T形截面计算，翼缘计算宽度为:边跨:bfj0-6450mm2150mmto S)3200mm2000mn2200mm1离端第二跨、中间跨： bf - 6300mm2100mm3梁高：h 450mm, h0450mm 35mm 415mm翼缘厚：hf 80mm判别T形截面类型：按第一类T形截面试算跨截面 0.034 hf/h° 80mm/415mm0.193因此各跨中

16、截面均属于第一类T型截面截面抵抗矩系数计算公式241:式中s截面抵抗矩系数；M 荷载在该截面产生的弯矩；h。一截面的有效高度；1矩形应力图系数；b 截面宽度；fc 混凝土轴心抗压强度设计值。相对受压区高度计算公式2 :1,1 2 s式中一相对受压区高度；s截面抵抗矩系数。受拉区纵向受力钢筋的截面面积计算公式 2 : A -bfch°fy式中As 受拉区纵向受力钢筋的截面面积;相对受压区高度；ho 截面的有效高度；b 截面宽度；fc 混凝土轴心抗压强度设计值；fy 钢筋受拉强度设计值。支座截面按矩形截面计算，第一支座截面弯矩大，钢筋净距至少为 30mm， 按两排纵筋考虑。取h0450m

17、m 60mm 390mm，其他中间支座按一排纵筋考虑，取 h0450mm 35mm 415mm。连续次梁正截面及斜截面承载力计算分别见表和表连续次梁正截面承载力计算截面边跨跨离端第二支座离端第二跨 跨、中间跨跨中间支座M /(kN m)144.8-144.894.98-108.55Ms1fcb'fh。2M0.0320.3530.0220.264s21 fcbh。0.0330.458<0.5500.0220.313Asb；h。补昇彳丫1Asbfh0 1 fc / fy119615097611031/ 2/ mm选配钢筋4 204 223 184 18实配钢筋面积/ 2 / mm12

18、5615207631017混凝土和箍筋共同承担的剪力计算公式 2 : V 0.7ftbh)1.25fyv Sv h0s式中ft 混凝土轴心抗拉强度设计值；b梁的截面宽度；ho 梁的有效高度；fyv 箍筋抗拉强度设计值；V 混凝土和箍筋共同承担的剪力；Asv 配置在同一截面箍筋各肢的全部截面面积；s沿构件长度方向箍筋的间距。受弯构件的最小尺寸应满足2 : V 0.25 c fcbho式中V 构件斜截面上的最大剪力；c混凝土强度影响系数，当混凝土强度等级不超过 C50时，取c 1.0 ； 当混凝土强度等级为C80时，取c 0.8 ;其间按线性插法取用；b矩形截面的宽度，T形截面或工字形截面的腹板宽

19、度；h。一截面的有效高度。混凝土承担的剪力计算公式2482 : V 0.7 h ftbh0式中V混凝土承担的剪力；h 截面高度影响系数，当h°小于800mm时，取h°等于800mm求得；当h°大于2000mm时，取h°等于2000mm求得；b 截面宽度；h0 截面的有效高度；fc 混凝土轴心抗压强度设计值。表244连续次梁斜截面承载力计算截面端支座侧离端第二支 座外侧离端第二支 座侧中间支座侧、 外侧V/kN109.07145.43132.67132.670.25 c fcbh0 / N246900>V232000>V232000>V2

20、46900>V0.7 ftbh0 / N73800<V69300<V69300<V73800 V选用钢筋2 82 82 82 82Asvn Asvi / mm1011011011011.25fyvAsvh ,s /mmV 0.7伽249108130149实配箍筋间距s/mm200100130130SVAsv101bs 200 2000.253%sv,min0.24%满足要求配筋率验算:2.5主梁计算主梁按弹性理论计算柱高H 4.2m，柱截面尺寸为450mm 450mm，主梁伸入墙240mm。主梁 的有关尺寸及支承情况如图2.5(a)所示。(a)(a )主梁尺寸G=75.

21、38kN/mQ=163.8kN/mJQ 1Q|Q|QiQ|Q1 G1G1 G1 GGGJi1 i1ii1B21A6300CP)主梁的计算简图（b ）计算简图图2.5主梁的尺寸及计算简图（见教材）荷载恒荷载设计值9.69kN/m 6.6m 63.95kN1.2 25kN/m3 0.3m (0.7m0.08m) 2.2m12.28kN由次梁传来：主梁自重（折算为集中荷载）梁侧抹灰（折算为集中荷载）0.08m) 2 2.2m0.833kNG 77.06kN活荷载设计值:Q 28.6kN/m6.6m188.76kN合计:G Q 265.82kN计算跨度:边跨：力计算0 45mln 6.60m 0.12

22、m6.255m2l01.025ln -1.025 6.255m0.45m6.64m2 2a b0.36m0.45m<l n6.255m6.66mlo In b 6.15 0.45 6.60m跨度差为(6.64m-6.60m)/6.60m=0.61%<10%,则可按等跨连续梁计算。由于主梁线刚度较柱的线刚度大得多(i梁/ i柱 5.8 4),故主梁可视为铰支柱顶上的连续梁，计算简图如图2.5 (b)所示。在各种不同分布荷载作用下的力计算可采用等跨连续梁的力系数表进行，跨和支座截面最大弯矩及剪力按下式计算公式：M KGI0 KQI0式中 K 力系数；G 每一个恒荷载设计值；Q每一个活荷

23、载设计值； I。一梁的计算跨度。在各种不同分布荷载作用下的力计算可采用等跨连续梁的力系数表进行，跨和支座截面最大弯矩及剪力按下式计算公式：V KG KQ式中 K 力系数；G 每一个恒荷载设计值；Q 每一个活荷载设计值。式中各系数查表得到：表主梁弯矩计算序号计算简图边跨跨中间支座中间跨KM1KMb(Mc)K m2I 1i ji '1 10.2440.2670.0671 1 1136.2134.08*124.85|D w I I0.2890.133Mb1II362 22166.20166.20*. J JI I10.1330.200J 1-Mb 55.42166.20249.1600Q 0

24、粛0.229為 287.020.311( 0.089)388.62( 111.21)0.170211.791 Mb37.073-111.21(-388.62)211.79最不利 荷载组 合487.07-302.41-132.120+色69.45-302.41283.24411.87-524.83(-247.42)245.87+®87.78-241.42(-524.83)245.87表主梁的剪力计算端支座中间支座序号计算简图KVAinKVBin (VCin)j'j G» 心0.73356.481.267( 1.000)97.64( 77.06)1.000(1.267)

25、77.06(97.64)0.866163.471.134214.050.689130.061.131( 0.778)213.49( 146.86)1.222(0.089)230.66(16.80)VBex -16.816.8( 230.66)146.86(213.49)最不利219.95311.6977.06何载组合186.54311.13(223.92)307.72(114.44)+40.4114.44(307.72)223.92(311.13)-447.734,-218.64-17.82-105.4368.26168.68+350.28+207.25412.2+371.84+弯矩包络图23

26、8.21+R；1+fl * /II.+皿.叫+ +'.II剪力包络图图4.2主梁的弯矩包络图及剪力包络图截面承载力计算主梁跨截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度为：1 1bfI。6300mm 2100mm b So 6000mm，33并取 h0750mm 35mm 715mm。判别T形截面类型：按第一类T形截面试算跨截面 0.0643 80亦0.112，h0715mm故主梁跨中截面均属于第一类T形截面，中间支座截面 h。750mm 90mm 660mm （因支座弯矩较大考虑布置两排纵筋，并布置在次 梁主筋下面）。跨截面在负弯矩作用下按矩形截面计算，取 h0750mm 60mm 690mm

27、。主梁正截面及斜截面承载力计算见表 及结构控制截面弯矩和剪力计算公式：M边M中-V02式中Vo 按简支梁计算的支座边缘处剪力设计值，V - (g q)ln ；2g, q 作用于结构上的恒荷载与活荷载的设计值；b结构支座的宽度。表主梁正截面承载力计算截面边跨跨中间支座中间跨跨M /(kN m)487.O7-524.83283.24-132.12Vob/(kN m)259.8b(M V0-)/(kN m)2465.O3Msi fcbf ho2或Mi fcbhoO.O42O.339O.O24-O.O9OO.O43<O.12O.433O.O24Asb'fho ifc/fyAbfho if

28、c/fy/ mm2249731971394724选配钢筋3 28 2 223 28 3 2542 22实配钢筋面积/mm226O7332O152O76O混凝土和箍筋共同承担的剪力计算公式 ：V 0.7ftbh。1.25fyvJAsv hos式中ft 混凝土轴心抗拉强度设计值；b梁的截面宽度；h。一梁的有效高度；fyV 箍筋抗拉强度设计值；V 混凝土和箍筋共同承担的剪力；Asv 配置在同一截面箍筋各肢的全部截面面积；s沿构件长度方向箍筋的间距。受弯构件的最小尺寸应满足2 : V 0.25 cfcbho式中V 构件斜截面上的最大剪力；c 混凝土强度影响系数，当混凝土强度等级不超过 C50时，取c

29、1.0 ； 当混凝土强度等级为C80时，取c 0.8 ;其间按线性插法取用；b矩形截面的宽度，T形截面或工字形截面的腹板宽度；ho 截面的有效高度。混凝土承担的剪力计算公式2 : V 0.7 h ftbho式中 V混凝土承担的剪力；h 截面高度影响系数，当h0小于800mm时，取h°等于800mm求得；当h°大于2000mm时，取h°等于2000mm求得；b 截面宽度；h。一截面的有效高度；fc 混凝土轴心抗压强度设计值。表主梁斜截面承载力计算截面端支座侧离端第支座外侧中间支座侧V/kN197.15281.338275.60420.25 cfcbh0/kN638.

30、138>V597.975>V597.975>V0.7fcbh°/kN190.691<V178.689<V178.689<V选用箍筋2 82 102 10Asvn Asvi / mm2101157157l.25fyvAsvh /s/mmV 0.7 ftb%按构造配筋204273实配箍筋间距s/mm250200200主梁吊筋计算由次梁传至主梁的全部集中力为：G Q 61.86kN163.8kN225.66kNAsG Q2fy sin225.66 103N22 210N/mm2 0.707760mm选 2 22（人 760mm2）第3章现浇钢筋混凝土梁式

31、楼梯设计3.1设计资料已知某多层工业建筑现浇钢筋混凝土楼梯，活荷载标准值为 3.0kN/m2，踏 步面层为30mm厚水磨石，底面为20mm厚混合砂浆，混凝土为 C25,梁中受力 钢筋为U级，其余钢筋采用I级，结构布置如图 3.1所示：23.2踏步板（TB 1）的计算和配筋321荷载计算踏步 尺 寸280mm280mm 150mm， 斜板厚t40mm ,cos2280mm0.881318mm,则截面平均高度为：h 150mm/2 40mm/0.881 120mm。恒荷载：踏步板自重：1.2 0.12 0.28 25 1.008kN/m踏步面层重：1.20.28 0.150.65 0.34kN /

32、m踏步抹灰重：1.20.318 0.02170.13kN /m合计：g1.5kN /m活何载：q 1.4 30.281.2kN/m总计：g q2.7kN /m力计算斜截面尺寸选用b h 150mm 300mm ,则踏步板计算跨度为lo In b 1.52 0.15 0.151.35m。斜板跨中正截面最大正弯矩计算公式1 1 2 :Mmax 8(g q)l°式中g,q 作用于斜板上沿水平方向均布竖向恒荷载和活荷载设计值；I。一梯段斜板沿水平方向的计算跨度。由公式得:11踏步板跨中弯矩： M (g q)l(2 2.7 (1.35)20.61kN88截面承载力计算踏步计算截面尺寸：b h

33、280mm 120mm， h° 120 20 100mm截面抵抗矩系数计算公式2:S21 fcbh。式中S截面抵抗矩系数；M 荷载在该截面产生的弯矩；h。一截面的有效高度；1 矩形应力图系数；b 截面宽度；fc 混凝土轴心抗压强度设计值。相对受压区高度计算公式2:式中一相对受压区高度；s截面抵抗矩系数。受拉区纵向受力钢筋的截面面积计算公式 3332 : A bfcho fy式中As 受拉区纵向受力钢筋的截面面积；相对受压区高度； ho 截面的有效高度； b 截面宽度； fc 混凝土轴心抗压强度设计值； fy 钢筋受拉强度设计值。由公式331，332，333得:M_ i fcbh60.

34、0180.6 101.0 11.9 280 1001 . 1 2 s 1 ' 1 2 0.018 0.018Asbh°0.018 280 1001.0 11.9210228.56mm20.00272 280 12091.4 mm2故踏步板按构造配筋，每个踏步板采用 2 8101mm2，取踏步斜板分布钢筋 8 300。3.3楼梯斜梁（TL 2）的计算和配筋荷载计算踏步板传荷载:1.20.3 0.040.15 2511.33kN/m0.8811.20.3 0.040.02 1710.12kN /m0.88111/2 2.66 1.57.13kN/m0.28斜梁自重：斜梁抹灰重:g

35、 q 8.58kN /m总计:力计算取平台梁截面尺寸b h200mm 400mm，斜梁水平方向的计算跨度为:l0 ln b 3.36 0.203.56m由公321式得：斜梁跨中截面弯矩及支座截面剪力分别为:1 2 1 2 Mg q 128.58 3.56213.59kN m8 811V - g q 1ncos - 8.58 3.36 0.88112.70kN2 2承载力计算斜梁按T形截面进行配筋计算，取h0 h as 300 35 265mm ,翼缘有效宽度bf按倒L形截面计算。按梁的跨度考虑：bf l/b 3.56/ 6 593.3mm按翼缘宽度考虑：bf b s0/2 120 1260/

36、2 750mm按翼缘高度考虑：h；/h0 40/ 265 0.151 0.10取bf 593.3mm首先按第一类T形截面进行计算:13.59 106由公式，2得1 fcbh21.0 11.9 593.3 26520.0271 ,r21.厂20.0270.027竟0.151结构确为第一类1fcbh。-Ty选用2 12 sT形截面，故2168mm1.0 11.90.027 593 265226mm20.7ftbh00.7 1.27 150 26530035.3kN 12.4kN。故按构造配筋，选用双肢箍8 200.3.4平台板（TB- 2）的计算和配筋因为：230602.004 3，按单向板计算，

37、应沿长边方向配置不少于短边1500方向25%勺受力钢筋。1500板厚取h 80mm37.5 38mm，取1m宽板带进行计算。40341荷载计算恒荷载标准值:30mm 厚水磨石：0.65 kN / m280mm厚板：0.08 252.0kN/m220mm厚底面混合砂浆：0.02 17 0.34kN /m2线恒荷载设计值：g线活荷载设计值：q力计算计算跨度：10 ln a由公式得:1 2 1M g q 10 8 8承载力计算gk2.99kN/m21.2 3.03.6kN /m1.4 34.2kN /m1.5m3.95 4.21.522.19kN?mh0 h as 80 20 60mm由公式，得M1

38、 fcbho2.19 1061.0 11.9 1000 6020.05112 s 1、1 2 0.0510.052bh°1 0 1190.052 1000 60177 mm2210选用 8200 。3.5平台梁（TL 3）的计算和配筋设平台梁截面尺寸为b h200mm 400mm。荷载计算梁自重:1.2 25 0.20.4 0.081.92kN/m梁侧抹灰：0.02 1.2 0.4 0.08 2 17 0.26kN/m平台板传来的恒荷载：3.59 194 3.48kN/m2合计：g5.66kN /m由板传活荷载：q4.21.723.6kN/m2g q8.2klN / m梯段斜粮传来的

39、集中荷载：8.383.3628.83kN/m力计算计算跨度：I。In a 3.06 0.243.3m1.05 3.063.213m取 l03213mm， ho h 35365mm平台梁按简支梁计算，计算简图如下：12 11 21M-g qloFl。-8.2 3.21-28.83 3.21335.71kN8484V1 . g q ln丄F119.73 3.06 28.8329.31kN2222平台梁跨中截面弯矩及支座截面剪力分别为:m承载力计算按梁的跨度考虑：bf l/b 3213/6 535.5mm按翼缘宽度考虑：bf b 5/2 200 1500/ 2 950mm按翼缘高度考虑：h'

40、f / h0 80/3650.219 0.10按倒L形计算，宽度bf按倒L形截面计算取bf 535.5mm首先按第一类T形截面进行计算：由公式331,332,333得:38.71 10620.04211.9 535.5 365选用2 16(111c1 fcbhbh0f2402mm ）。.1 2 0.0420.0431.0 11.90.043 535.5 365 300333mm2第4章厂房设计4.1设计资料1. 金加工车间跨度24m总长60 m,柱距6 m。2. 车间设有2台200/50kN中级工作制吊车，其轨顶设计标高 9.5 m。3. 建筑地点：株洲市郊区。4. 车间所在场地：低坪下1 m

41、为填土，填土下4 m为均匀亚黏土，地基承载 力设计值fa 200kN / m2，地下水位-5.0 m无腐蚀。基本风压 W 0.35kN/m2， 基本雪压 W 0.45kN/m2。5. 厂房中标准构件选用情况：（1）.屋面板采用G410（）标准图集中的预应力混凝土大型屋面板，板重（包括灌浆在）标准值1.4kN/m2，屋面板上做二毡三油，标准值为0.35kN /m2。（2） .天沟板采用 G410（三）标准图集中的TGB7 1，板重标准值为 2.02kN/m。（3） .屋架采用G410（三）标准图集中的预应力混凝土折线型屋架 YWJ 21,屋架辎重标准值85.2kN/每榀。（4）.吊车梁采用G42

42、5标准图集中的先发预应力混凝土吊车梁 YXDL 8, 吊车梁高1200 mm,翼缘宽500 mm,梁腹板宽200 mm,自重标准值44.2kN /根, 轨道及零件重1kN/m，轨道及垫层构造要求200 m m。（5）材料：A. 柱：混凝土 C30B. 基础.混凝土 C15C. 钢筋 U级。4.2结构构件选型及柱截面尺寸确定因该厂房跨度在1536m之间，且柱顶标高大于8m，所以采用钢筋混凝土 排架结构。为了是屋盖具有较大刚度，选用预应力混凝土折线形屋架及预应力混 凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。厂房各主要构件选型见下表：表4.1主要承重构件选型表构件名称标准图集选用型号重力荷载标准值屋

43、面板G410（）1.5m 6m预应力混凝土屋面板YW 2H1.4kN/m2（包括灌浆在）天沟板G410（三）1.5m 6m预应力混凝 土屋面板（卷材防水天 沟板）TGB68-12.02kN/m屋架G415（三）预应力混凝 土折线形屋架（跨度21m）YWJ 24 1Aa85.2kN / 每榀。吊车梁G323（二）钢筋混凝土 吊车梁（吊车工作等级 中级）DL 9Z （中间跨）DL 9B （边跨）44.2kN / 根轨道连接G325（二）吊车轨道联结详图1kN/m基础梁G320钢筋混凝土基础梁JL316.7kN/ 根由设计资料可知柱顶标高16m，轨顶标高为10m，设室地面至基础顶面的距 离为0.5m

44、，贝U计算简图和吊车梁的高度求总高度 H、下柱高度Hi和上柱高度Hu 分别为：H 12.4m 0.5m 12.9mH u 12.4m 10m 1.4m 0.2m4.0mHl 12.9m 4m 8.9m根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可查表确定柱截面尺寸:表4.2柱截面尺寸及相应的计算参数计算参数柱号截面尺寸/mm面积/ mm2惯性矩/4/ mm自重/(kN/m)A B上柱矩 400 40051.6 10821.3 104.0下柱I 400 900 100 15051.875 10Q195.38 104.694.3荷载计算恒载(1) 屋面恒载 两毡三油防水层：20.35kN /m2厚水

45、泥砂浆找平层：3220kN /m 0.02m0.40kN /m100mm厚水泥砾石保温层：5kN /m3 0.1m0.50kN /m2一毡两油隔气层：20.05kN /m20m m厚水泥砂浆找平层：3220kN /m3 0.02m0.40kN /m2预应力混凝土屋面板：1.4kN /m2屋盖钢支撑：20.05kN /m合计.0.35kN/m20.40kN/m20.50kN/m2 0.05kN/m20.40kN / m2 1.4kN/m2 0.05kN / m23.15kN/m2屋架重力荷载为85.2kN /每榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为：G 1.2 (3.15kN/m2 6m 2

46、4m 2 85.2kN2)289.26kN(2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值:（3）柱自重重力荷载设计值:A、B柱：上柱：G4AG4B1.24kN / m 4m19.2kN下柱：G5AG5B1.24.69kN / m8.9m50.09kN屋面活荷载屋面活荷载标准值为0.05kN / m 2z S2 z 01.0 0.5 1.067 0.35kN/m0.187kN /m，雪荷载标准值为0.45kN/m2，后者小于前 者，所以仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：Q!1.4 0.5kN /m2 6m 21m 244.1kNQi的作用位置与G作用位置相同。风荷载垂直于建筑物表面上的风荷载标准值计算公式4.1:kz s z 0式中0 基本风压，是以当地比较空旷平坦地面上离地 10 m高统计所得的 50年一遇10min平均最大风速为标准确定的风压值；z 高度z处的风振系数，对高度小于30m的单层厂房，取z 1.0 ；s 风荷载体型系数，是风吹到厂房表面引起的压力或吸力与理论风压 比值，与厂房的外