污水处理厂毕业设计全套计算书

1、一、城市污水雨水管网的设计计算011.1 、城市污水管网的设计计算011.1.1、确定城市污水的比流量011.1.2、各集中流量的确定011.2 、城市雨水管网的设计计算01二、城市污水处理厂的设计计算032.1 、污水处理构筑物的设计计算032.1.1、中格栅032.1.2、细格栅042.1.3、污水提升泵房062.1.4、平流沉沙池092.1.5、厌氧池112.1.6、氧化沟122.1.7、二沉池172.1.8、接触池202.2 、污泥处理构筑物的设计计算222.2.1、污泥浓缩池222.2.2、储泥池252.2.3、污泥脱水间25三、处理构筑物高程计算253.1、水头损失计算253.2、

2、高程确定27四、污水厂项目总投资，年总成本及经营成本估算 274.1、项目总投资估算274.1.1、单项构筑物工程造价计算274.1.2、第二部分费用284.1.3、第三部分费用284.1.4、工程项目总投资294.2、污水厂处理成本估算294.2.1、药剂费294.2.2、动力费（电费）294.2.3、工资福利费304.2.4、折旧费 304.2.5、摊销费304.2.6、大修理基金提成率304.2.7、检修维护费314.2.8、利息支出314.2.9、其它费用314.2.10、工程项目年总成本314.2.11、项目年经营成本324.3 、污水处理厂综合成本32第 1 章 城市污水雨水管网的

3、设计计算1.1 、城市污水管网的设计计算确定城市污水的比流量：由资料可知， XX市人口为 41.3 万（1987 年末的统计数字） ，属于中小城市，居民生活用水定额（平均日）取 150l/cap.d。而污水定额一般取生活污水定额的80-90%，因此，污水定额为150l/cap.d*80%=120l/cap.d。则可计算出居住区的比流量为q0=864*120/86400=1.20（l/s）各集中流量的确定：1 市柴油机厂450*103 *3.0=15.624 （l/s ）2 新酒厂取用9.69 （l/s）3 市九中取用15.68（l/s ）4 火车站设计流量取用6.0 （ l/s ）2.7总变化

4、系数K=（ Q为平均日平均时污水流量，l/s）。当 Q<5l/s 时， K=2.3 ；当 Q1000l/s时，ZQ0.11ZK Z =1.3 ；其余见下表：Q5154070100200500K Z2.32.01.81.71.61.51.4对于城市居住区面积及街坊的划分可见蓝图所示，而对城市污水管段的计算由计算机计算，其结果可见后附城市污水管网设计计算表。1.2 、城市雨水管网的设计计算：计算雨水管渠设计流量所用的设计暴雨强度公式及流量公式可写成：q=167A1 （ 1+clgP ） /（ t 1 +mt2 +b）n式中： q设计暴雨强度（ l/ （ s ·ha）P 设计重现期

5、（a）t1 地面集水时间（min ）m 折减系数t2管渠内雨水流行时间 （min ）A1b c n地方系数。首先，确定暴雨强度公式：由资料可计算径流系数 =5%*0.9+15%*0.9+5%*0.4+17%*0.3+13%*0.15=0.68暴雨强度公式：参考长沙的暴雨强度公式：q=3920（1+0.68lgp ）/ （t+17 ）0.86重现期 p=1 年, 地面集水时间取 t 1=10 min ，t=t1 +mt 2 ，折减系数取m=2.0，所以可以确定该地区的暴雨强度公式为：0.86q0 =*q=0.68*3920*（）/ （ 27+2t 2）=2665.6/（ 27+2t 2 ） 0.

6、86对于城市雨水汇水面积及其划分可见蓝图所示，而对城市雨水管段的计算由计算机计算，其结果可见后附的城市雨水管网设计计算表。特别说明：将雨湖设为一个雨水处理调节水池，雨湖的面积约为11000m3 ，根据雨湖两侧的地面标高差约为0.2m 则：设雨湖的有效调节水深为 0.1m，所以调节水池的容积为1100m2。设调节水池 24h 排空一次则：进入雨湖外排管段的集水井的调节水量为：11000000/86400=12.73 (l/s)第 2 章 城市污水处理厂的设计计算2.1 、污水处理构筑物的设计计算中格栅设计：为保证后续污水提升泵房的安全运行，隔除较大的漂浮物质及垃圾，在污水提升泵房前端设有中格栅。

7、格栅的间距为e=40mm，栅前部分长度0.5m，中隔栅设2 组，水量小时可只开一组，水量大时两组都开启。配置自动除渣设备。栅前流速取 0.6m/s,栅前水深根据最优水力断面公 B1 =2h=2Q2 * 0.382=1.13m，则 h=0.56m,v0.6过栅流速取 v=0.7m/s ，栅条间隙 e=20mm，格栅的安装倾角为60°，则栅条的间隙数为：n=Qmax*sin 0.5 /ehv=0.382*（sin60 °） 0.5 / （0.02*0.56*0.7）=45.3n取 46栅槽宽度：取栅条宽度为S=0.01 mB 2 =S*（n-1 ）+e*n=0.01*（ 23-

8、1 ）+0.02*23=0.68m ，即每个槽宽为 0.68m，则槽宽度 B=2*0.68=1.36m（考虑了墙厚） 。栅槽总长度： L=L1+L2+1.0+0.5+H 1 ，tgL1= BB1 =(1.36-1.13)/(2*tg20° )=0.32m2tg1L 2 = L 1 /2=0.16m H1 =h+h 2 =0.56+0.3=0.86m则， L=L 1+L2+1.0+0.5+H 1tg=0.32+0.16+1.0+0.5+0.86/tg60°=2.48m每日栅渣量：（单位栅渣量取W1 =0.05 m3 栅渣 /1033m 污水）W=Q*W=3*10 4 *0.0

9、5/1013 =1.5m 3 /d 0.2 m3 /d宜采用机械清渣方式。栅槽高度：起点采用 h 1 =0.5m，则栅槽高度为H=0.56+0.5=1.06m 。由于格栅在污水提升泵前，栅渣清除需用吊车。为了便于操作，将栅槽增高0.8m，以便在工作平台上设置渣筐，栅渣直接从栅条落入栅筐，然后运走。细格栅设计：设栅前水深h=0.56m，进水渠宽度B 1 =2h=1.13 。过栅流速取v=0.8m/s ，栅条间隙e=10mm，格栅的安装倾角为 60°，则栅条的间隙数为：n=Qmax·sin 0.5 /ehv=0.382*（sin60 °） 0.5/ （0.01*0.5

10、6*0.8）=79.35n取 80栅槽宽度：取栅条宽度为S=0.01 mB2 =S*（n-1 ）+e*n=0.01*（80-1 ）+0.01*80= 1.59m取 1.60m进水渠道渐宽部分长度：L1 =（B2-B1 ） /2tg1 =（ 1.59-1.13）/2tg20 °=0.65m1 进水渠展开角，B 2 =B栅槽总宽， B 1 进水渠宽度。栅槽与出水渠连接渠的渐宽长度：L 2 = L 1 /2=0.65/2=0.32m过栅水头损失：设栅条为矩形断面， h=k* *v2*sin/2g12k 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，取k=3；v 2 过栅流速；4 阻力系数，与

11、栅条断面形状有关，=（s/e ） 3，当为矩形断面时，=2.42 。4代入数据得： h1=3*2.42* （0.01/0.01） 3*0.82 *sin60 °/ （ 2*9.81 ）=0.21m为避免造成栅前涌水，故将栅后槽底下降h 1 作为补偿。栅后槽总的高度：取栅前渠道超高为h2 =0.3（m），栅前槽高H1 =h+h2 =0.86 mH= h1+h+h2 =0.21+0.56+0.3=1.07m栅槽总长度：L= l2+l 1 +0.5+1.0+ H 1/tg60 °=0.32+0.65+1.0+0.5+0.86/tg60°=2.97m每日栅渣量：取W1=0

12、.1 m 3/ （103*m3）W=Qmax* W 1*86400/ （K 总 *1000 ）（1.4*1000 ）33中格栅和细格栅均采用型号为JT 的阶梯式格栅清污机， 并选用?285 型长度为5m的无轴螺旋运送机两台。污水提升泵站设计参数：1 平均秒流量Q=261.564（l/s ）2 最大秒流量Q（l/s ）m ax3 进水管管底标高31.624m，管径 Dg=900mm，充满 h/d=0.3，水面标高31.957m ，地面标高 38.300m。4 出水管提升后的水面标高38.800m 经 100m管长至污水处理构筑物。选择集水池与机器间合建式的圆型泵站，考虑3 台水泵（其中1 台备用

13、）。设计内容：每台水泵的容量为Q m ax /2=381.88/2=190.94（ l/s ） , 集水池容积相当于采用一台泵6min的容量：W=190.94*60*6/1000=68.74 （ m3 ）。有效水深采用 H=2.0m，则集水池面积为 34.37m 2 。选泵前总扬程估算：经过格栅的水头损失为0.1m，集水池最低工作水位与所需提升的最高水位之间的高差为：38.800- （ 31.624-0.9*0.37-0.1-2.0） =9.609 （ m）出水管管线水头损失：a）总出水管： Q=381.88l/s ，选用管径 500mm，v=1.94m/s ，1000i=9.88 。当一台水

14、泵运转时， Q=190.94l/s，v=0.97m/s 0.7m/s 。设总出水管管中心埋深1.0m，局部损失为沿程损失的30%,则泵站外管线水头损失为：320+ （38.800-38.300+1.0）b）水泵总扬程：泵站内的管线水头损失假设为1.5m，考虑自由水头为H=1.5+4.129+9.609+1.0=16.239（ m）1.0m，则水泵的总扬程为：c ）选泵：选用 250WD污水泵 3 台（其中 1 台备用），水泵参数如下：Q=180.5 278l/sH=12 17m转数n=730 转 / 分轴功率N=37 64KW配电动机功率70KW效率=69.5 73%允许吸上真空高度H s =

15、4.2 5.2m叶轮直径D=460mmd）泵站经平剖面布置后，对水泵总扬程进行核算：吸水管路水头损失计算：每根吸水管Q=190.94l/s ，选用管径450mm，v=1.21m/s ， 1000i=4.41 。根据图示，直管部分长度为1.2m，喇叭口 (=0.1),Dg =450mm90o弯头1 个（=0.67 ），D g =450mm闸门1个（=0.1 ），Dg =450× d g 200mm渐缩管1 个（=0.21）沿程损失：局部损失：（0.1+0.67+0.1）*1.212 2 /2g=0.518（m）则吸水管路水头总损失为：0.518+0.0053=0.523（m）出水管路水

16、头损失计算：（计算图见泵房平剖面图）每根出水管Q=190.94l/s ，选用管径400mm，v=1.53m/s ，1000i=8.23 。从最不利点A 点起，沿 A、B、C、D、E 线顺序计算水头损失：AB 段D g 200× 400mm渐放管1 个（ =0.30 ），D g 400mm单向阀1 个（ =1.40 ），D g 400mm90o弯头 1 个（=0.60 ），D g 400mm阀门 1 个（=0.10 ）。局部损失： 0.30*6.5 2/2g+ （1.40+0.60+0.10）*1.53 2/2g=0.90 （ m）BC 段选用 D g 500mm管径， Q=190.9

17、4l/s ，v=0.97m/s ，1000i=2.60 ，直管部分长0.70m，XX字管 1 个（=1.5 ，转弯流）。沿程损失：（m）局部损失：2 /2g=0.179 （ m）CD 段选用 D g 500mm管径， Q=381.88l/s ，v=1.94m/s ，1000i=9.88 ，直管部分长0.70m，XX 字管 1 个（=0.10 ，直流）。沿程损失： 0.70*9.88/1000=0.007（m）局部损失： 0.10*1.94 2 /2g=0.019（ m）DE 段直管部分长 5.0m，XX 字管 1 个（=0.10 ），D g500mm90o弯头 2 个（=0.64 ）。沿程损失

18、： 5.0*9.88/1000=0.049（ m）局部损失：（0.10+2*0.64 ）1.94 2 /2g=0.265 （ m）综上，出水管路总水头损失为：4.128+0.90+0.002+0.179+0.007+0.019+0.049+0.265=5.549（m）则水泵所需总扬程：H=0.523+5.549+9.609+1.0=16.688(m)故选用 250WD型污水泵是合适的。平流沉砂池（设2 组）1 长度 :设平流沉砂池设计流速为v=0.25 m/s停留时间t=40s ，则，沉砂池水流部分的长度（即沉砂池两闸板之间的长度）：L =v*t=0.25*40=10m2 水流断面面积 :2A

19、=Qmax/v=0.382/0.25=1.52m3 池总宽度 :设 n=2 格，每格宽b=1.2m，则，B=n*b=2*1.2=2.4m（未计隔离墙厚度，可取0.2m）4 有效深度 :h2=A/B =1.52/2.4=0.64m5 沉砂室所需的容积:V= Qmax*T*86400*X/（ k z*10 5 ）V沉砂室容积，m3 ； X城市污水沉砂量，取3 m 3 砂量 /10 5 m3 污水；T排泥间隔天数，取2d； K 总 流量总变化系数，为1.4 。代入数据得： V=86400*0.382*2*3/ （ 1.4*10 5 ）=1.41 m3 ，则每个沉砂斗容积为V ' =V/（2*

20、2 ）=1.41/(2*2)=0.35m3 .6 沉砂斗的各部分尺寸：设斗底宽 a1 =0.5 m ，斗壁与水平面的倾角为55°，斗高 h3 =0.5m，则沉砂斗上口宽： a=2 h 3 /tg55 °+a1=2*0.5/1.428+0.5=1.2m沉砂斗的容积： V022）= （ h3/6 ）* （ a + a* a1 + a 1=0.5/6*（ 1.2 2+ 1.2* 0.5+ 0.52）=0.35m3=V '这与实际所需的污泥斗的容积很接近，符合要求；7 沉砂室高度 :采用重力排砂，设池底坡度为0.06 ，坡向砂斗，L 2 =(L-2*a)/2=(10-2*1

21、.2)/2=3.8mh3 = h 3 +0.006 L2 =0.728m8 池总高度 :设沉砂池的超高为h1 =0.3m, 则H= h1+h2 +h3=0.3+0.64+0.728=1.67m9 进水渐宽及出水渐窄部分长度：进水渐宽长度L 1 =（ B-B 1 ）/2tg1=（2.4-1.0）/(2*tg20° )=1.92m出水渐窄长度L 3 = L 1 =1.92m10校核最小流量时的流速：最小流量为Qm in =261.564/2=130.782l/s，则V m in = Q m in /A=0.130782/0.76=0.172m/s0.15m/s 符合要求另外，需要说明的是

22、沉砂池采用静水压力排砂，排出的砂子可运至污泥脱水间一起处理。厌氧池1 设计参数进入厌氧池的最大流量为Qmax =0.382 m 3/s ，考虑到厌氧池和氧化沟可作为一个处理单元，总的水力停留时间超过了 20h ，所以设计水量按最大日平均时考虑：Q=Q /k3=0.382/1.46=0.26 m/s 。共设两座厌氧池，maxz每座设计流量为0.13m3/s ，水力停留时间： T=2.5h ，污泥浓度： X=3g/l ，污泥回流浓度为：XR=10g/l ；2 设计计算a. 厌氧池容积：V=Q*T=130*10 -3 *2.5*3600=1170m 3b. 厌氧池的尺寸水深取 h=5m，则厌氧池的面

23、积为：A= V/h=1170/5=234m 21/21/2厌氧池的直径为：D=（ 4A/3.14 ）=（4*234/3.14）考虑到 0.3m 的超高，所以池子的总高度为H=h+0.3=5.3mc.污泥回流量的计算：1 回流比的计算：R=X/（ Xe -X） =3/ （ 10-3 ）=0.422 污泥回流量：QR=R*Q=0.42*130*10 -3 *86400=4717.4m 3/d=196.56m 3 /h选用型号为JBL800-2000 型的螺旋浆式搅拌机，两台该种型号的搅拌机的技术参数如下；浆板直径： 800-2000mm，转速： 4-134（r/min ），功率： 4.5-22KW

24、，浆叶数： 3 个。氧化沟1 设计参数氧化沟设计为两组。 氧化沟按照最大日平均时间流量设计，每个氧化沟的流量为130l/s ，即 11232m3/d 。进水 BOD： S =200mg/l出水 BOD： S =20mg/l5o5e进水 NH3-N： 40mg/l出水 NH3-N： 15mg/l总污泥龄； 22d MLSS ： 4000mg/l f=MLVSS/MLSS=0.7曝气池： DO=2mg/l NOD=4.6mgO2 /mgNH3-N 氧化，可利用氧-N 还原 =0.9 =0.982.6 mgO 2/mgNO3其他参数：a=0.6 kgoss/kg BOD5， b=0.051/d脱氮效

25、率： qdn=0.0312kgNO- 3-N/ （kgMLVSS*d）k 1=0.231/d k02=1.3mg/l剩余碱度： 100mg/l （保持 PH 7.2 ）所需要的碱度：7.1mg 碱度 /mgNH3-N 氧化；-产生碱度： 3.0mg 碱度 /mgNO3 -N 还原硝化安全系数：2.5 ，脱硝温度修正系数：1.02 设计计算a) 碱度平衡计算I.由于设计的出水 BOD5为 20mg/l ，则出水中溶解性 BOD5为：（1- -0.23*5 ） 6.4mg/lII.采用污泥龄22d ，则日产泥量为：aQl r /1+bt m0.6*11232* （200-6.4 ）/1000 （

26、1+0.051*22 ）1304.71/2.122=614.85kg/ld设其中有 12.4%的为氮，近似等于TNK中用于合成部分为：12.4%*614.85=76.24kg/dTNK中有 76.24*1000/11232=6.8mg/l需要用于氧化的NH3-N：40-6.8-5=28.2mg/l-需要还原的NO3-N：28.2-10=18.2mg/lIII. 碱度平衡计算已知产生 0.1mg 碱度 / 去除 1mgBOD5，进水中碱度为280mg/l剩余碱度：（200-6.4 ）=280-200.22+51.6+19.36=150.74mg/l（caco 3 ）此值可以保证PH7.2 。计算

27、硝化速度：n =0.47* 0.098* （ T-15 ） * 2/（ 2+100.05*15-1.158）* 2/（2+1.3 ） =0.204l/s（T=12）故泥龄为： t w=1/0.204=4.9d采用的安全系数为2.5 ，故设计污泥龄为：原来假定的污泥龄为22 d ，则硝化速度为： n =1/22=0.045l/d单位基质利用率为：= n+b/a=0.045+0.05/0.6=0.158 kg BOD5/ （ kgMLVSS*d）而 MLVSS=0.7*4000=2800mg/l则，所需要的MLVSS的总量为11232*194/（0.158*1000 ）=13791.2kg硝化容积

28、： Vn =13791.2/2800*1000=4925.42m3水力停留时间为：t n=4925.42/11232*24=10.52hb) 反硝化区的容积：当温度为12时，反硝化速度为q dn=0.03*（f/m ）+0.029（ T-20 ）取 1.08=0.03*（200*24/4000*16）+0.0291.08（ 12-20 ）-8=0.017 kg NO- 3-N/ （kgMLVSS*d）-还原 NO3 -N 的总量为： 18.2/1000*11232=204.42kg脱氮所需要的MLSS：204.42/0.017=12024.85kg脱氮所需要的容积：Vdn =12024.85*

29、1000/2800=4294.59m水力停留时间：t dn=4294.59/11232*24=9.176h3总的池容积为：V= V n +V dn=4925.42+4294.59=9220.01m 3c) 氧化沟的尺寸：氧化沟采用改良式的carrousel六沟式的氧化沟。取池深为3 m，单沟宽为6m，则沟总的长度为：9220.01/ （ 3*6 ）=512.22m，其 中 好 氧 段 的 长 度 为260.11m ， 缺 氧 段 的 长 度 为252.11m ， 弯 道 处 的 长 度 为5*3.14*6+12+2*3.14*6=143.88 m，则，单个直道长度为（512.22-143.88

30、 ） /6=61.39m ，则氧化沟的总沟长为：61.39+6+12=79.39m ，总的池宽为：6*6=36md) 需氧量计算：采用以下的经验公式Q2（ kg/d ） =A*l r +B*MLSS+4.6*NR-2.6NO3经验系数为： A=0.5 ，B=0.1NR 需要硝化的氧量为：28.2*11232*10 -3 =316.74kg/dR =0.5*11232*（0.2-0.0064）=1087.258+1202.485+1457.004-531.492=3215.255kg/d=133.97kg/h当温度为 20时，脱氧清水的充氧量为：取 T=30， =0.8 ，=0.9 ，Cs（ 2

31、0） =9.17mg/l ，Csb （30）=7.63则 R0=R Cs （20）/ * * * C sb （ T）-C*1.024（ T-20 ） （）*1.024 （ 30-20 ） =248.9kg/he)回流污泥量X=MVLSS=4g/lXr =10g/l则， R=4/（10-4 ） =0.67因为回流到厌氧池的污泥为11%，则回流到氧化沟的污泥总量为51.7%Qf)剩余污泥量Qw=614.85/0.7+ （ 200-180 ）/1000*11232=878.357+224.64=1102.997kg/d如果污泥由底部排除， ，且二沉池的排泥浓度为10g/l ，则3设计采用的曝气机选用

32、型号为DS325的可调速的倒伞型叶轮曝气机五台，该种机子的技术参数如下所示：叶轮的直径为3250 mm，电动机额定功率为55 kw ，电动机转速： 33 r/min，充气量： 21-107 kg/h，设备重量： 4400 kg曝气机所需要的台数为n=488.56/100=4.9取 n=5 台因此，每组共设的曝气机为5 台，全部的机子都是变频调速的。为了保证氧化沟在缺氧状态下混合液不发生沉淀，还设有型号为SK4430 的淹没式搅拌机13 台，即每个廊道设置2 台，功率为4.0 KW。而为了保证氧化沟内部水流的循环形成，在进水处的下方设置了一台淹没式搅拌机，能起到推进水流流向的作用。二沉池1 设计

33、参数该污水处理厂采用周边进水周边出水的幅流式沉淀池，共设了两座；设计流量为：311232 m/d （每组），32表面负荷： qb =0.8 m/ （m*h ）固体负荷： Ng=2000 kg/ （m2*d ），堰负荷： 2.2l/（ s*m）2 设计计算：a) 沉淀池的面积：3按照表面负荷计算：F1 =11232/ （ 24*0.8 ） =585mb）二沉池的尺寸计算：I. 沉淀池的直径为： D=（4A/3.14 ） 0.5 =（4*585/3.14 ） 0.5 =28mII.沉淀池的有效水深：沉淀时间取2.5 h ，则，沉淀池的有效水深为h1= q b III. 存泥区的所需的容积为了保证污

34、泥的浓度，存泥时间Tw 不宜小于2.0 h ，则，所需要的存泥容积为VW =2*T w * （1+R）*Q*X/ （X+Xr ） =2*2* （1+0.67 ）*11232*4000*2/ （4000+10000）*24=1786.423m 3以下计算存泥区的高H2：每座二沉池的存泥区的容积为VW1=1786.423/2=893.211m则存泥区的高度为：H2 = VW1/A 1 =893.211/585=1.53mIV.二沉池的总高度H：取缓冲层 H3 =0.4 VM ，超高 H4 =0.5 m则， H= H 3+H4 +H2+H1=0.4+0.5+1.53+2.0=4.43m设二沉池池底坡

35、度为I=0.010 ，则池底的坡降为H5=（28-2.5 ） /2*0.010=0.13m池中心总深度为H= H+H5=4.43+0.13=4.56m3池中心的污泥斗深度为H6 =1m，则二沉池的总高度H7 为：H7= H+H6=4.56+1=5.56m ，取H7 =5.6mV. 校核径深比：二沉池的直径与池边总水深之比为：D/ （ H3 +H2 +H1 ）=28/ （0.4+1.53+2.0）=7.12满足在区间（ 6， 12），符合条件；校核堰负荷：Q/（ 3.14*D ） =11232/ （3.14*28 ）=127.75m3 / （ d*m）<190 m 3 / （d*m） =2

36、.2 l/（s*m）满足条件。C）进水配水渠的设计计算；采用环行平底配水渠，等距设置布水孔，孔径100mm，并加了直径是100mm长度是 150mm的短管。配水槽底配水区设置挡水裙板，高0.8 m ，以下的计算是以一个二沉池的数据计算的。配水槽配水流量Q=（1+R） Qh=（1+0.67 ）*11232=18757.44m 3 /d设配水槽宽1.0 m ，水深为 0.8 m ，则配水槽内的流速为v 1=Q/l*b=18757.44/（ ）设直径为 0.1m 的配水孔孔距为S=1.10 m ，则，配水孔数量为n=（D-1） /S=（ 28-1 ）*3.14/1.10=77.07条，取 n=78

37、条，则实际 S=1.10 m ，与题设一致，满足条件。配水孔眼流速为 v 2v2 =4Q/（n*3.14*d2 ）=0.87/ （2 ）=0.4m/s槽底环行配水区的平均流速为 v 3v 3 =Q/nLB=0.22/ （0.78*3.14*1.0*27）=3.33*10 -3 m/s环行配水速度梯度GG =22）/2t*0.5（v 2 -v 3=0.4 2- （3.33*103 ） 2 / （ 2*600*1.06*10 -6 ） 0.5=11.22 S -1且<30 S -1GT=11.22*600=6729<105 ，符合要求。c）出水渠设计计算：池周边设出水总渠一条，另外距池

38、边2.5 m处设置溢流渠一条，溢流渠出水总渠设置有辐流式流通渠，在溢流渠两侧及出水总渠一侧设置溢流堰板。出水总渠宽 1.0 m ，水深 0.6 m 。出水总渠流速为：V1=Q/（h*b ） =11232/ （86400*1.0*0.6） =0.22m/s出水堰溢流负荷 q=2.07 l/ （m*s）则，溢流堰总长为：l=Q/q=11232*1000/86400*2.07=62.8m出水总渠及溢流渠上的三条溢流堰板总长为L =（ 28-2*3.14+2 ） * （28-2.5*2） *3.14=109.9+200.96=310.86 m每个堰口长 150 mm，共设 2100 个堰口，单块堰板长

39、3 m，共 105 块。每堰堰口流量为Qi=Q/n=20736/86400*2100=1.14*10-43m/s每堰上水头 h 为：h=（Qi /1.4 ） 0.4 =（1.14*10 -4 /1.4） 0.4 =0.023 md）排泥方式与装置：设计中采用机械排泥，刮泥机将污泥装置送到池中心，再由管排出池外，采用的型号为CG40A型的辐流式沉淀池中心传动垂架刮泥机，该种刮泥机的设计参数如下：适用的沉淀池的池子内径为40 m，池深 H=3.5 m，周边线速度：3.0 n/min，驱动功率： 1.5*2 KW 。接触池采用隔板式接触反应池。1 设计参数：水力停留时间：t=30 min ，平均水深

40、： h=2.4m，隔板间隔： b=1.4 m ，池底坡度： 2%-3%，排泥管：直径为150 mm2 设计计算a）接触池容积V=Q*t=22464*0.50/24=468m33取 470mb） 水流速度v=Q/（ h*b ）=22464/ （） =0.08m/sc）表面积F=V/h=470/2.4=195.8m 2d）廊道总宽：隔板数目采用8 个，则总的廊道宽度为B=9*1.4=12.6me）接触池长度L=F/B=195.8/12.6=15.5m以下计算加氯量：设计最大的投加氯量为 max=3.0mg/l ，则每日投氯量为 W=max*Q=3.0*22464*10 -3 =67.4kg/d=2

41、.8kg/h选用储氯量为 1000 kg的液氯钢瓶，每日加氯量为75%瓶，共储存了8 瓶，每日加氯机设置两台，单台投氯量为1-5 kg/h ，该种加氯机的型号为 LS80-3 ，机子的外形尺寸为：350*620*150 mm，并且还配置了两台注水泵，一用一备，要求该种型号的注水泵的注水量为3-6 m 3 /h ，扬程不小于 20 mh2 of ）混合装置的设计：在接触池的第一格和第二格起端设置混合搅拌器两台（立式）。混合搅拌器的功率计算如下：N0 =*Q*T*G2/10 3式中： Q*T混合池容积 m3 ， 水力粘度 ，20时， =1.06*10 -4kg*s/m 2G搅拌速度梯度，对于机械搅

42、拌混合，G=500 s -1带入数据得：N0 =1.06*10 -4 *5002 *0.26*30*60/1000=12.4KW根据计算出来的混合搅拌机的功率数，可以挑选适合的搅拌机设备，经过查设备手册，选用型号为JBL800-2000 的混合搅拌机三台，两用一备。该种机子的技术参数如下：浆的直径为： 800-2000 mm，转速为： 4-134 r/min功率为： 4.5-22 kw，浆叶数为；三个2.2 、 污泥处理构筑物的设计计算：污泥浓缩池：采用辐流式浓缩池，使用带有栅条的刮泥机刮泥，利用静压排泥。1 设计参数：设计流量为2205.994 kg/d，共设了两座浓缩池，每座浓缩池的设计进

43、泥量为：QW=1102.997kg/d=110.3m 3 /d2污泥固体负荷为：NWg=45kg/ （ m*d ）储泥时间为： 16 h ，进泥含水量为：99.5%，出泥含水量为：97%，进泥浓度为：10g/l2 设计计算：a) 浓缩池面积： A= QW/ N Wg=1102.997/45=24.5m 2b) 浓缩池的直径：D=（4A/3.14 ）0.5 =（4*24.5/3.14）0.5 =5.6mc) 浓缩池的有效水深：h1=3.0md) 校核水力停留时间：浓缩池的有效容积：V=A*h1 =24.5*3=73.5m3污泥在池中停留时间为：T=V/QW=73.5/110.3=0.67d=16h符合要求。e) 确定污泥斗的尺寸：浓缩后的污泥体积为：V1 = QW* （ 1-p 1 ） / （