SBR工艺污水厂计算书

1、0污水厂设计计算书污水厂设计计算书目录目录1.1.设计条件及设计参数设计条件及设计参数.3 32.2.污水厂设计计算说明污水厂设计计算说明.4 42.1 污水处理工艺流程的确定.42.1.1已知条件：.42.1.2处理率计算.42.1.3污水污泥处理工艺选择.43 3 污水厂处理系统的设计污水厂处理系统的设计 .7 73.1 格栅的计算.73.1.1设计要求.73.1.2中格栅的设计计算.73.1.3细格栅的设计计算.93.2 沉砂池的计算.103.2.1设计概述.103.2.2选型计算.123.3 辐流式初沉池的设计计算.133.3.1设计概述.133.3.2设计计算.153.4 SBR 反

2、应池的设计计算.183.4.1已知条件.183.4.2反应池的计算.183.5 紫外线消毒工艺设计计算.2413.5.1设计要点.243.5.2设计计算.243.6 污泥处理工艺的设计 .263.6.1污泥脱水机房.263.7 污水厂的总体布置.273.8 污水厂的高程布置.281.设计条件及设计参数设计条件及设计参数(1)四川省某地市城市，现有 150 万人口，拟规划新小区 5 万人口，距离规划小区 2 公里远，有一工厂，工厂日用水 2 万 m3/d。水的循环率为 90%。工厂三班，24 小时工作，每班工作人数，30 人。工厂水有污水排放，工业污水最高日排水量为 1800m3/d。污水中 C

3、OD 平均浓度为 3000mg/l。工厂的供水由新水厂满足。(2)规划区均为 7 层多层住宅；(3)城市规划防洪水位为 50 年一遇洪水位线标高 965m;保证率 97%的枯水位标高为 955m，保证率为 80%枯水位标高为 958m。(4)河流水量满足规划小区取水量。(5)该地区属于丘陵地区。水厂或污水处理厂用地比较宽裕。给水厂进水厂配水井标高比水厂坪标高高 5.0 米。(6)污水进水指标见表一，污水水质主要指标表 1 污水水质主要指标序号项目进水（mg/l）出水（mg/l）1BOD5180202CODCR3506023SS250204NH3-N2585PQ4-3316PH6.58.5692

4、.污水厂设计计算说明污水厂设计计算说明2.1 污水处理工艺流程的确定污水处理工艺流程的确定2.1.1 已知条件：已知条件：设计流量 Q=10800m3/d（平均日） ，Kz=1.59设计进水水质:COD=350mg/L，BOD5=180mg/L，SS=250mg/L，TN=40mg/L, TP=3mg/L，NH3-N=25mg/L设计出水水质:BOD520mg/L；CODCr60mg/L；TN20mg/L；TP1mg/L；SS20mg/L；NH3-N8mg/L2.1.2 处理率计算处理率计算设计秒流量 Qs=10800/(243600)=0.125m3/s查资料可得，生活污水量总变化系数 K0

5、=1.59，由公式 Qmax=K dQ d可得：Qmax=K dQ d=0.1251.59=0.199m3/s BOD5处理率=(180-20)/180=88.9%；CODcr处理率=(350-60)/350=83%SS 处理率=(250-20)/250=92%；NH3-N 处理率=(25-8)/25=68%TN 处理率=(40-20)/40=50%；TP 处理率=(3-1)/3=66.7%2.1.3 污水污泥处理工艺选择污水污泥处理工艺选择该污水处理厂日处理能力近期为 1.08 万吨，属于中小规模的污水处理厂。3按城市污水处理和污染防治技术政策要求推荐，20 万吨/天规模大型污水厂一般采用常

6、规活性污泥法工艺，1020 万吨/天污水厂可以采用常规活性污泥法氧化沟SBRAB 法等工艺，小型污水厂还可以采用生物滤池水解好氧法工艺等。对脱磷脱氮有要求的，应采用二级强化处理，如 A/O 工艺，A2/O工艺，SBR 及其改良工艺，氧化沟工艺，以及水解好氧工艺，生物滤池工艺等。从设计要求来看，由于出水水质对 TP 和 TN 含量有较高要求。故可选取工艺有 A/O 工艺，A2/O 工艺，SBR 及其改良工艺，氧化沟工艺。它们之间的比较如表所示：工艺名称氧化沟工艺A/O工艺A2/O 工艺SBR 工艺优点1.处理流程简单，构筑物少，基建费用省；2.处理效果好，有稳定的除 P 脱 N 功能；3对高浓度

7、的工业废水有很大稀释作用；4.有较强的抗冲击负荷能力；5.能处理不容易降解的有机物；6.污泥生成量少，污泥不需要消化处理，不需要污泥回流系统；7.技术先进成熟，管理维护简单；8.国内工程实例多，容易获得工程设计和1.污泥沉降性能好；2.污泥经厌氧消化后达到稳定；3.用于大型水厂费用较低；4.沼气可回收利用。1.具有较好的除 P 脱 N 功能；2.具有改善污泥沉降性能的作用的能力，减少污泥的排放量；3.具有提高对难降解生物有机物去除效果，运行效果稳定；4.技术先进成熟，运行稳妥可靠；5.管理维护简单，运行费用低；6.沼气可回收利用；7国内工程实例多，容易获得工程设计和管理经验。1.流程十分简单；

8、2.合建式，占地省，处理成本底；3.处理效果好，有稳定的除 P脱 N 功能；4.不需要污泥回流系统和回流液；不设专门的二沉池；5.出磷脱氮的厌氧缺氧和好氧不是由空间划分的，而是由时间控制的。4管理经验；9.对于中小型污水厂投资省，成本低；10.无须设初沉池，二沉池。缺点1.周期运行，对自动化控制能力要求高；2.污泥稳定性没有厌氧消化稳定；3.容积及设备利用率低；4.脱氮效果进一步提高需要在氧化沟前没厌氧池。1.用于小型水厂费用较高；2.沼气利用经济效益差；3.污泥回流量大，能耗高。1.处理构筑物较多；2.污泥回流量大，能耗高。3.用于小型污水厂费用偏高；4 沼气利用经济效益差。1.间歇运行，最

9、自动化控制能力要求高；2.污泥稳定性没有厌氧消化稳定；3.容积及设备利用率低；4.变水位运行，电耗增大；5.除磷脱氮效果一般通过比较得出，SBR 工艺流程十分简单，占地省，处理成本低，处理效果好，有稳定的除 P 脱 N 功能，不需要污泥回流系统和回流液，不设专门的二沉5池，出磷脱氮的厌氧缺氧和好氧由时间控制，方便管理。3 污水厂处理系统的设计污水厂处理系统的设计3.1 格栅的计算格栅的计算3.1.1 设计要求设计要求（1）污水处理系统前格栅条间隙，应该符合以下要求：a.人工清除2540mm；b.机械清除 1625mm；c.最大间隙 40mm，污水处理厂也可设粗细两组格栅。（2）若水泵前格栅间隙

10、不大于 25mm 时，污水处理系统前可不再设置格栅。（3）在大型污水处理厂或泵站前的大型格栅（每日栅渣量大于 0.2m3） ，一般采用机械清除。（4）机械格栅不宜小于两台，若只设一台时，应设人工清除格栅备用。（5）过栅流速一般采用 0.61.0m/s。（6）格栅前渠道内的水速一般采用 0.40.9m/s。（7）格栅倾角一般采用 4575 度，人工格栅倾角小的时候较为省力但占6地多。（8）通过格栅水头损失一般采用 0.080.15m。（9）格栅间必须设置工作台，台面应该高出栅前最高设计水位 0.5m。工作台上应有安全和冲洗设施。（10）格栅间工作台两侧过到宽度不应小于 0.7m。3.1.2 中格

11、栅的设计计算中格栅的设计计算（1）栅条间隙数（n）：设计平均流量：Q=10803.87m3/d，总变化系数 Kz=1.59则最大设计流量 Qmax=0.19 m3/s栅条的间隙数为 n 个bhvQnsinmax式中 Qmax-最大设计流量，m3/s； -格栅倾角，取 =60； b-栅条间隙，m，取 b=0.03m； n-栅条间隙数，个； h-栅前水深，m，取 h=0.4m； v-过栅流速，m/s，取 v=0.9m/s；则有：取 n=17 个（2）栅槽宽度（B）：设栅条宽度 S=0.01m则 B=S（n-1）+bn=0.01（17-1）+0.0317=0.67m（3）进水渠道渐宽部分的长度 L1

12、：设进水渠道宽 B1=0.40m，其渐宽部分展开角度 1=20（进水渠道内的流速为 0.80m/s） 。0.19 sin600.03 0.40.916.37(n个)7=0.670.4010.37( )12tan12tan20BBLm（4）格栅与出水总渠道连接处的渐窄部长度 L2：0.3710.18( )222LLm（5）通过格栅的水头损失 h1（设栅条断面为锐边矩形断面）：m06. 0360sin6 .199 . 003. 001. 042. 2sing2vbh2342341KS（6）栅后槽总高度：设栅前渠道超高 h2=0.3m，H=h+h1+h2=0.4+0.06+0.3=0.76m（7）栅

13、槽总长度 L：11.00.512tan0.40.30.370.181.00.5tan602.45mHLLL（8）每日栅渣量：在格栅间隙 30mm 的情况下，设栅渣量为每 1000m3污水产 0.07m3，864000.190.07330.72()0.2()1000 1.59Wmdmd宜采用机械清渣。3.1.3 细格栅的设计计算细格栅的设计计算（1）栅条间隙数（n）：设计平均流量：Q=10803.87m3/d，总变化系数 Kz=1.59则最大设计流量 Qmax=0.19 m3/s栅条的间隙数为 n 个sinmaxQnbhv式中 Qmax-最大设计流量，m3/s； -格栅倾角，取 =60； b-栅

14、条间隙，m，取 b=0.016m；8 n-栅条间隙数，个； h-栅前水深，m，取 h=0.4m； v-过栅流速，m/s，取 v=0.9m/s；格栅设两组，按两组同时工作设计，则有：0.19 sin600.0160.40.930.70(n个)取 n=31（个） 。（2）栅槽宽度（B）：设栅条宽度 S=0.01m，则 B=S（n-1）+bn=0.01（31-1）+0.01631=0.8m（3）进水渠道渐宽部分的长度 L1：设进水渠道宽 B1=0.40m，其渐宽部分展开角度 1=20（进水渠道内的流速为 0.80m/s） 。0.80.4010.55( )102tan12tan20BBLm（4）格栅与

15、出水总渠道连接处的渐窄部长度 L2：0.2110.27( )222LLm（5）通过格栅的水头损失 h1（设栅条断面为锐边矩形断面）：m14. 0360sin6 .199 . 0016. 001. 042. 2sing2vbh2342341KS（6）栅后槽总高度：设栅前渠道超高 h2=0.3m，H=h+h1+h2=0.4+0.14+0.3=0.84m（7）栅槽总长度 L：11.00.512tan0.40.30.550.271.00.5tan602.72mHLLL（8）每日栅渣量：在格栅间隙 30mm 的情况下，设栅渣量为每 1000m3污水产0.1m3，9864000.190.1331.03()

16、0.2()1000 1.59Wmdmd宜采用机械清渣。考虑可靠性因素，应设置一用一备，该污水厂属于小型污水厂，1 台机械清渣格栅应备用 1 台人工清除格栅，但为了方便工作人员检修，粗细格栅依然各设置 1 台机械清渣格栅备用。3.2 沉砂池的计算沉砂池的计算3.2.1 设计概述设计概述（1）设计参数1）沉砂池水力表面负荷不大于 200，最高时流量水力停留时间32mh m不小于 30s。沉砂区水深 1.01.2m，径深比控制在 2.02.5。2）进水渠道直段长度应为渠道宽的 7 倍，并且不小于 4.5m，以创造平稳的进水条件。3）进水渠道流速，在最大流量的 40%80%情况下为 0.60.9m/s

17、，在最小流量时大于 0.15m/s；但最大流量不大于 1.2m/s。4）出水渠道与进水渠道的夹角大于 270，以防止短流。出水渠道宽度为进水渠道的 2 倍，直线段不小于出水渠道宽度。5）沉砂区与贮砂区的过渡段应有不小于 25的坡度，以利于砂粒滑入贮砂区。贮砂区底部锥斗坡度不小于 45。6）沉砂池前应设格栅。沉砂池下游设堰板，以便保持沉砂池内所需的水位。（2）规格尺寸10图 1 涡流式沉砂池构造及各部尺寸表 1.2 为国内某厂商提供的尺寸以供参考，各部尺寸意义见图 1。表 1.1 涡流式沉砂池规格表 1.2 涡流式沉砂池尺寸3.2.2 选型计算选型计算11（1）设计流量 沉砂池按最高时流量设计，

18、Qmax=671.88（m3/h）沉砂池 2 座，每座沉砂池设计流量3/ 2335.94()maxQQmhD（2）规格选择 查表 1.1，选择直径 1.83m 的涡流式沉砂池，各部分尺寸见表1.2。（3）参数校核1）表面负荷44 335.943272.47223.142.43QDqmh mA2）停留时间a.沉沙区体积 V222()412A JGVAABB23.14 1.830.83.140.322(1.831.83 0.910.91 )41232.56()mb.停留时间 HRT2.563600360027.43( )335.94VHRTsQDc.参数调整停留时间不足，沉砂区水深 J 调整为 1

19、.0m，则23.14 1.831.03.140.3223(1.831.83 0.910.91 )3.09()412Vm3.09360033.11( )335.94HRTs3）进水渠流速1V335.941.50(/ )1360036000.31 0.20QDVm sCH4）出水渠流速2V335.940.76(/ )2360036000.61 0.20QDVm sDH123.3 辐流式初沉池的设计计算辐流式初沉池的设计计算3.3.1 设计概述设计概述辐流式沉淀池的主要设计参数和要求：（1）池子直径（或正方形的一边）与有效水深的比值为 612；（2）池径不宜小于 16m；（3）坡向泥斗的坡度不宜小于

20、 0.05；（4）一般均采用机械刮泥，也可附有空气提升或静水头排泥设施（多用于二沉池） （见图 1） ；图 1 带有中央驱动装置的吸泥型辐流式沉淀池（5）当池径（或正方形的一边）较小（小于 20m）时，也可采用多斗排泥（见图 2） ；图 2 多斗排泥的辐流式沉淀池13（6）进、出水的布置方式可分为中心进水周边出水、周边进水中心出水、周边进水周边出水；（7）池径小于 20m，一般采用中心传动的刮泥机，其驱动装置设在池子中心走道板上（见图 3） ；池径大于 20m 是，一般采用周边传动的刮泥机，其驱动装置设在桁架的外缘（见图 4） ；图 3 中央驱动式辐流式沉淀池图 4 周边驱动式辐流式沉淀池（8

21、）刮泥机旋转速度一般为 13r/h，外周刮泥机的线速不超过 3m/min，一般14采用 1.5m/min。（9）在进水口的周围应设置整流板，整流板的开孔面积为过水断面面积的6%20%；（10）浮渣用浮渣刮泥板收集，刮渣板装在刮泥机桁架的一侧，在出水堰前应设置浮渣挡板（见图 5） ；图 5 辐流式沉淀池（11）周边进水的辐流式沉淀池是一种沉淀效率较高的池型，与中心进水、周边出水的辐流式沉淀池相比，其设计表面负荷可提高 1 倍左右。3.3.2 设计计算设计计算（1）沉淀部分水面面积 F（）2mmaxQFnq式中 最大设计流量；maxQn池数，个，取 n=2 个；q表面负荷，取 q=2。32mh m

22、32mh m3671.88()maxQmh671.882167.97()22Fm（2）池子直径44234.5714.63( )3.14FDm15取 D=15m。（3）有效水深（m）2h2hq t式中 t沉淀时间，取 t=1.5h2 1.53( )2hm（4）沉淀池总高度1）每天污泥量 V（）3m1000SNTVn式中 S每人每日污泥量，L/（人d） ，一般采用 0.30.8 L/（人d） ，取 S=0.5 L/（人d） ； N设计人口数，N=50000 人； T两次清除污泥间隔时间，d，采用机械刮泥，取 T=4h。40.5 5 10432.08()1000224Vm 2）污泥斗容积3()1V

23、m225()11 2123hVrr rr式中 污泥斗高度，m；5h 污泥斗上部半径，m，取=1.8m；1r1r 污泥斗下部半径，m，取=0.8m。2r2r()tan(1.80.8)tan601.73( )512hrrm 3.14 1.73223(1.81.8 0.80.8 )9.64()13Vm3)污泥斗以上圆锥体部分容积3()2Vm224()2113hVRRrr式中 底坡落差，m；4h16 R池子半径，m。()0.05(7.5 1.8)0.050.29( )41hRrm因此，池底可贮存污泥的体积为3.140.29223(7.57.5 1.81.8 )21.77()23Vm共可贮存污泥体积为（

24、可见池内有足够的容积）339.6421.7731.422.0812VVmm4）沉淀池总高度 H（m）0.330.50.291.735.82( )1245Hhhhhhm缓冲式中 缓冲高度，m，取=0.5m。h缓冲h缓冲5）沉淀池周边外的高度0.330.293.59(m)124hhh（6）径深比校核，不在 612 范围内，不满足要求。/15/352D h 取沉淀时间 t=1.25h，则，2 1.252.5( )2hm0.32.50.50.291.735.32( )1245Hhhhhhm缓冲0.32.50.293.09(m)124hhh在 612 的范围内，满足要求。/15/ 2.562D h （7

25、）采用机械刮泥 选用某设备制造厂的周边传动式刮泥机（全桥式） 。刮泥机的主要技术性能参数有：1）池径 24m；2）周边线速 23m/min； 3.4 SBR 反应池的设计计算反应池的设计计算3.4.1 已知条件已知条件设计流量 Q=10800m3/d（平均日） ，Kz=1.59设计进水水质:COD=350mg/L，BOD5=180mg/L，SS=250mg/L，TN=40mg/L, TP=3mg/L，NH3-N=25mg/L17设计出水水质:BOD520mg/L；CODCr60mg/L；TN20mg/L；TP1mg/L；SS20mg/L；NH3-N8mg/L3.4.2 反应池的计算反应池的计算

26、（1）反应时间0241000RsS mTL X式中：反应时间，h；RT m充水比，取 0.30； So反应池进水五日生化需氧量，mg/L，300mg/L； LS反应池的五日生化需氧量污泥负荷，kgBOD5/（kgMLSSd） ，取 0.12kgBOD5/（kgMLSSd） ； X反应池内混合液悬浮固体（MLSS）平均浓度，kgMLSS/m3，取 4.0kgMLSS/m3。02424 180 0.32.7( )10001000 0.12 4RsS mThL X取反应时间 TR=3h。（2）沉淀时间 Ts当污泥界面沉降速度为41.26max7.4 10(3000/uXMLSSmg L在以上）41.

27、26max4.6 1035001.57(/ )um h设反应池的有效水深 h 取 5.0m，缓冲层高度取 0.5m。因此必要沉淀时间为：max11()5 ()0.531.38( )1.57sHmthu取沉淀时间 tS=1h。运行周期 T：18 设排水时间 Td为 1h，反应池数 N=3，则一个周期所需要的时间为：Tc tR+tS+td+te=（3+1+1+1）h=6h所以每天的周期数为：n周期=24/6=4（4）反应池容积SBR 反应池容积，可按下式计算：0241000RQ SVXLst式中：V 反应池有效容积，m3； Q 每个周期进水量，m3，每个周期进水量为；,33108002700(/)

28、112.5(/ )4Qmdmh So 反应池进水五日生化需氧量，mg/L，180 mg/L； LS 反应池的五日生化需氧量污泥负荷，kgBOD5/（kgMLSSd） ，取 0.12kgBOD5/（kgMLSSd） ； X 反应池内混合液悬浮固体（MLSS）平均浓度，kgMLSS/m3取 4.0kgMLSS/m3； tR 每个周期反应时间，h。302424 2700 1808100 m )10001000 4.0 0.12 3RQ SVXLsT（设计 SBR 池 4 座，单座池体容积为 2025m3，池体有效水深为 5.5m，则表面积 S1=2025/5.5368m2，SBR 单池长度 25m，

29、宽 15m。校核总氮复核012424 2700 400.027/10001000 4.0 8100 3NRQ SLkgTN kgMLSS dXVtA（）0.06 （kgTN/(kgMLSS.d)） ，符合要求。校核总停留时间 8100=18( )112.5 4NVHRThQ单19（7）两座 SBR 池运行时间运行时间运行时间（h)ABCD0-1进进 水水曝气曝气1-2曝气曝气沉沉 淀淀2-3曝曝 气气沉沉 淀淀排排 水水3-4曝曝 气气沉沉 淀淀排排 水水进进 水水4-5沉沉 淀淀排排 水水进进 水水5-6排排 水水进进 水水6-7进进 水水曝曝 气气7-8曝曝 气气沉沉 淀淀8-9曝曝 气气

30、沉沉 淀淀排排 水水9-10曝曝 气气沉沉 淀淀排排 水水进进 水水10-11沉沉 淀淀排排 水水进进 水水11-12排排 水水进进 水水12-13进进 水水曝曝 气气13-14曝曝 气气沉沉 淀淀14-15曝曝 气气沉沉 淀淀排排 水水15-16曝曝 气气沉沉 淀淀排排 水水进进 水水16-17沉沉 淀淀排排 水水进进 水水17-18排排 水水进进 水水18-19进进 水水曝曝 气气19-20曝曝 气气沉沉 淀淀20-21曝曝 气气沉沉 淀淀排排 水水21-22曝曝 气气沉沉 淀淀排排 水水进进 水水22-23沉沉 淀淀排排 水水进进 水水23-24排排 水水进进 水水曝曝 气气曝曝 气气（

31、8）剩余污泥量20根据室外排水设计规范要求可按污泥产率系数、衰减系数及不可生物降解和惰性悬浮物进行计算：)SSSS(fQVK)SS(YQe0Vde0式中，X剩余污泥量，kgSS/d； V生物反应池容积； X生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度，gMLSS/L； 污泥泥龄，d；c Y污泥产率系数，kgVSS/kgBOD5，20时为 0.30.8，取Y=0.8kgVSS/kgBOD5； Q设计平均日污水量，m3/d； So生物反应池进水五日生化需氧量，kg/m3； Se生物反应池出水五日生化需氧量，kg/m3； Kd衰减系数（d-1）,20的数值为 0.040.075，取 0.075； XV生物反应

32、池内混合液挥发性悬浮固体平均浓度，gMLVSS/L，3.00.7=2.1gMLVSS/L； fSS 的污泥转化率，已根据实验资料确定，无试验资料时可取0.50.7gMLSS/gSS，取 0.5gMLSS/gSS； SSo生物反应池进水悬浮物浓度，kg/m3 ； SSe生物反应池出水悬浮物浓度，kg/m3。因此：00()()0.8 10800 (0.180.02)0.075 8100 2.1 0.5 10800 (0.250.02)1348.65(/)edVeYQ SSK VfQ SSSSkg d （9）生物反应池中好氧区的污水需氧量根据去除的五日生化需氧量、氨氮的硝化和除氮等要求，宜按下列公式

33、计21算：X12.0)NNN(Q001.0b62.0X12.0)NN(Q001.0bXc)SS(aQ001.0OVoeketVkekVeo2式中，O2污水需氧量，kgO2/d； Q污水设计流量，m3/d； S0反应池进水五日生化需氧量，mg/L； Se反应池出水五日生化需氧量，mg/L； XV排出反应池系统的微生物量，kg/d； Nk反应池进水总凯式氮浓度，mg/L； Nt反应池进水总氮浓度，mg/L，40mg/L； Nke反应池出水总凯式氮浓度，mg/L，5mg/L； Noe反应池出水硝态氮浓度，mg/L，10mg/L； a碳的氧当量，当含碳物质以 BOD5 计时，取 1.47； b氧化每公

34、斤氨氮所需氧量（kg O2/kgN）,取 4.57； c细菌细胞的氧当量，取 1.42。故污水需氧量 O2为：（c）标准状态下污水需氧量20.001()0.001 () 0.120.62 0.001 () 0.120.001 1.47 672 24 (180 20) 1.42 107.5 4.57 0.001 672 24 (40 20) 0.12 107.50.62 4.57 0.001 672 24 (40 20 12) 0.12oeVkkeVtkeoeVOaQ SSc XbQ NNXbQ NNNX 2107.54726.78(/ )kgOd 根据厌氧-缺氧-好氧活性污泥法污水处理工程技术

35、规范中规定污水需氧量按下列公式计算：2OKOSo22其中：(20)() 1.024CsKOTCCcmo 21(1)1007921(1)EAOtEA式中，OS标准状态下污水需氧量，kgO2/d； K0需氧量修正系数； O2设计污水需氧量，kgO2/d； Cs标准状态下清水中饱和溶解氧浓度，mg/L，取 9.17； 混合液中总传氧系数与清水中总传氧系数之比，一般取0.800.85，取 0.85； 混合液的饱和溶解氧值与清水中的饱和溶解氧值之比，一般取0.900.97，取 0.95； CSWT时清水表面饱和溶解氧浓度，mg/L； Co混合液剩余溶解氧，mg/L，一般取 2mg/L； CsmT下，实际

36、计算压力时，曝气装置所在水下深处至池面的清水平均溶解值，mg/L； T设计水温，取最高水温 T3=25；Ot曝气池移出气体中含氧，%； Pb曝气装置出口处的绝对压力，MPa，其值根据下式计算： 本设计选择微孔曝气器，其氧转移效率较高，约在 20%左右。 微孔曝气头安装在距池底 0.3m 处，淹没水深 5.2m，故其绝对压力 Pb为：3330.281603.428632(/)1193(/ )19.9(/ min)0.2820%AOsGsEmdmhm23)MPa(15. 0Pa1051. 12 . 5108 . 910013. 1H108 . 9PP5353bP大气压力，P=1.013105Pa；

37、H空气扩散装置的安装深度，m；EA空气扩散装置的氧转移效率。 水温 25时，清水氧的饱和度 CSW=8.38mg/L，曝气池内平均溶解氧饱和度为：)L/mg(57. 9)425 .17068. 21015. 0(38. 8)42O068. 210P(CCtbswsm故：202.1113.5 1.441603.4(/)OK Okg d选择风量为 Q=20.87m3/min，风压为 P=58.8kPa，N=37kW 的三叶罗茨鼓风机。3.5 紫外线消毒工艺设计计算紫外线消毒工艺设计计算3.5.1 设计要点设计要点（1）紫外线消毒剂量是单位面积上接收到的紫外线能量是所有2()mJ cm紫外线辐射强度

38、和曝光时间的乘积紫外线消毒剂量的大小与出水水质、水中所含物质种、灯管的结垢系数等多种因素有关，应通过试验确定。在工程设计和应用时，可通过有资质的第三方使用同类设备在类似水质中所做的检验报告确定。城镇污水处理厂达到二级标准和一级 B 标时，紫外线有效剂量不低于 15，达到一级 A 标时，紫外线的有效剂量不低于 20。2()mJ cm2()mJ cm（2）光照接触时间 10100s。（3）紫外线照射渠中的水流尽可能保持推流状态，灯管前后的渠长度不宜小于 1,m。水位可由固定溢流堰或自动水位控制器控制。（4）水流流速最好不小于 0.3，以减小套管结垢，可采用串联运行，()m s以保证所需的接触时间。（5）紫外线照射渠一般设置 2 条，当水量较小设置 1 条时，应设置超越渠24道。3.5.2 设计计算设计计算（1）峰值流量：dQ/m81.162051.510803.873峰（2）灯管数：初步选用 UV3000PLUS 设备，每 3800m/d 需 14 根灯管，故根根，取根根，取峰平6071.5914380081.162054080.3914380087.10803nn拟采用 6 根灯管为一模块，则模块数 N 为6.67N10（3