成都地铁车站主体结构计算手册

1、双林路站主体结构计算书一、工程概况双林路站为 12m岛式站台，车站总长168.8m。为双柱双层三跨现浇钢筋混凝土矩形结构。车站顶面覆土深度为 3.5m4.0m。车站围护结构采用1200mm的钻孔灌注桩，内衬墙与钻孔灌注桩之间设置柔性防水层，属于重合墙结构。二、计算依据1、成都地铁4号线一期工程详细勘察阶段双林路站岩土工程勘察报告（(中送国审建稿筑）西南勘察设计研究院有限公司2010年10月)；2、成都地铁4号线一期工程双林路站点管线综合方案设计图（第二版）（成都市市政工程设O计一研O究院二年九月二日成都）3、主要采用的国家和地方规范：建筑结构荷载规范（GB50009-2001）（2006修订版

2、）建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）地铁设计规范（GB50157-2003）建筑抗震设计规范（GB50011-2010）铁路工程抗震设计规范（GBJ111-87）人民防空工程设计规范（GB50225-95）铁路隧道设计规范（TB10003-2005）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）三、结构计算原则1）结构构件根据承载力极限状态及正常使用极限状态的要求，分别进行承载能力的计算和稳定性，变形及裂缝宽度验算；2）结构的安全等级为一级，构件的（结构）重要性系数取1.1；3）结构构件的裂缝控制等级为三级，即构件允许出现裂缝。裂缝宽度限值：迎水面不大0于.2mm，其他不大于 0

3、.3mm；4）结构按7 度地震烈度进行抗震验算，并在结构设计时采用相应的构造措施，以提高结构的整体抗震性能；（构造措施采用三级框架结构抗震构造）5）结构设计按六级人防的抗力标准进行验算，并在规定的设防位置采取相应的构造措施；6）结构抗浮验算按最不利情况采用，当不考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数应大1于.05；（考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数应大于1.2）7）结构构件的设计应按承载力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载效应组合，并取各自的最不利组合进行设计；8）结构设计应符合结构的实际工作（受力）条件，并反映结构与周围地层的相互作用。四、计算模型因车站主体是一个狭长的建筑物，纵向很长，横向相

4、对尺寸较小。主体计算取延米结构，作为平面应变问题来近似处理，考虑地层与结构的共同作用，采用荷载结构模型平面杆系有限元单元法。计算模型为支承在弹性地基上对称的平面框架结构，框架结构底板下用土弹簧模拟土体抗力，车站结构考虑水平及竖向荷载。按荷载情况、施工方法，模拟开挖、回筑和使用阶段不同的受力状况，按最不利内力进行计算。中柱根据等效 EA 原则换算墙厚。本站围护桩与主体结构之间设置柔性防水层，按重合墙考虑，即围护结构与内衬墙之间只传递径向压力而不传递切向剪力，SAP计算时，采用二力杆单元来模拟围护桩与内衬墙的这种作用。车站断面的计算模型如图2-1-1所示。五、荷载组合与分项系数5.1、荷载分类荷载

5、类型永久荷载可基本可变荷变载荷载其他可变荷载偶然荷载5.2、荷载组合图 2-1-1车站断面计算模型荷载名称结构自重地层压力隧道上部和破坏棱体范围的设施及建筑物压力静水压力及浮力预加应力混凝土的收缩和徐变设备重量地层抗力地面车辆荷载及其动力作用地面车辆荷载引起的侧向土压力地铁车辆荷载及其动力作用人群荷载温度变化影响施工荷载地震荷载沉船、抛锚或河道疏浚产生的冲击力等灾害性荷载人防荷载根据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）（2006修订版）、建筑抗震设计规范（GB50011-2010）、人民防空地下室设计规范（GB50038-94）和地铁设计规范（GB50157-2003）的规定，按结构在

6、施工阶段和使用阶段可能出现的最不利情况进行荷载组合,由于本站属于盾构过站，根据工期情况，盾构过站时顶板施工荷载及自重直接作用于中板上，计算中考虑施工荷载。各种荷载组合及分项系数见下2表-3-1。荷载组合表表2-3-1荷载种类永久荷载可变荷载人防荷载 地震荷载组合基本组合：永久荷载+基本可变荷载1.35（1.0）1.4准永久组合：永久荷载+基本可变荷载1.00.5偶然组合：永久荷载+地震荷载1.2（1.0 ）1.3偶然组合：永久荷载+人防荷载1.2（1.0 ）1.0施工阶段组合1.21.4注：结构重要性系数1.1 。施工阶段重要性系数取0.9.六车站结构断面计算6.1结构主要尺寸断面 1车站标准

7、横断面断面 2西端头横断面断面 3东端头横断面6.2断面 1 标准段断面计算计算的钻孔资料计算采用钻孔M4Z3-SLL-013。相应土层的地质参数如下：土的承载膨天然干密天然侧压基床系数力特胀密度度重度力系征值力地 层编数岩土名称号dKvKxf akPeg/cm3g/cm3KN/m 3MPa/mMPa/mKPaKpa<1-1>人工填筑土1.90<3-2>粘土2.001.9520.00.50564722075<3-3>粉质粘土1.951.9019.50.503230200<3-4>粉土1.901.8519.00.481210110<3-5&g

8、t;细砂1.801.7018.00.40100<3-6>中砂1.851.8018.50.357050110<3-8-1>卵石土(松1.901.8019.00.307542250散)卵石土(稍<3-8-2>2.001.9020.00.309050350密)卵石土(中<3-8-3>2.202.1022.00.2511070800密)<3-8-4> 卵石土 (密实 )2.252.1522.50.2012095900<5-2>强风化泥岩2.102.000.356030250<5-3>中等风化泥2.352.200.301

9、40801000岩计算过程设计中考虑地震和人防等荷载偶然组合，并按照承载力极限状态和正常使用极限状态两种工况验算结构在施工阶段和使用阶段的结构受力。根据以往的设计计算经验，对于设防烈度为7度的地下车站，地震荷载不起控制作用；对于按6 级人防设防的地下车站，人防荷载不控制作用，控制配筋设计的是施工阶段的强度和运营阶段的裂缝。本站为盾构过站，补充计算中板完全承担顶板施工荷载的工况。1、车站标准段为双层三跨框架结构，结构顶板最大覆土取3.5m，结构使用期间的地下水位取4.5m，附加荷载根据车站两边实际情况取值。2、荷载计算2顶板上土荷载及超载标准值：FRCST=20×3.570kN/m；中

10、板人群及设备荷载：FMS8kN/m2；222人防荷载：顶板70kN/m；底板 60kN/m；侧墙 30kN/m；底板水压力：FBS10×（17.03-4.5）125.3kN/m2；侧墙上部水压力：FCQS0kN/m2；2底板水压力：FCQX10×（17.03-4.5）125.3kN/m；2桩承受土压力：FCT10.5×7035kN/m；2FCT20.4×（170.3+45）86.1kN/m；2中板板面承受顶板传来的施工荷载：25kN/m3、构件厚度分别为：顶板0.8m，中板 0.4m，底板 0.8m，侧墙 0.6m，柱子 0.8×0.8m（等刚

11、度转化为墙为 0.36m），桩径 1.2m2.2m（等刚度转化为墙为0.82m）。4、荷载信息录入完成后，通过对模型附截面及荷载后，进行程序计算，计算所得内力图如下。准永久组合弯矩图（kN.m)承载力极限状态弯矩图（kN)承载力极限状态剪力图（kN)承载力极限状态轴力图（kN)人防荷载状态弯矩图（kN)中板承担顶板施工荷载时基本组合下弯矩图中板承担顶板施工荷载时准永久组合下弯矩图中板承担顶板施工荷载时基本组合下剪力图中板承担顶板施工荷载时基本组合下轴力图计算结果及配筋分别取各个构件的不同工况的内力包络进行配筋计算，表中弯矩值为正常使用极限状态的弯矩值，剪力及轴力均为承载能力极限状态的内力值，内

12、力表及根据混凝土结构设计规范GB50010（-2010）进行的配筋计算结果见下表。内力表及配筋构件结构弯矩(KN.m)剪力轴力配筋裂缝宽度尺寸 人防结构部位基本组合准永久组(KN)(kN)配筋率备注名称(mm) 组合合（mm）（）跨中6045523776225825150 0.430.13顶板 柱支座800 43543929456025825150 0.430.07侧墙支座31429719852925825150 0.430.05跨中191479625117122150 0.690.05中板40083288189229117122150 0.690.30支座跨中7727204857615002

13、5150 0.430.28底板 柱支座 800565537361761150028150 0.550.08侧墙支座8278455698231500281500.130.87+22150跨中279361229589022150 0.450.15侧墙 顶板支座 60038434024125759922150 1.450.17718746502856944221500.2底板支座1.17+28150注：1、表中配筋按照裂缝控制；2、底板与侧墙外侧钢筋互相伸入参与对方受力。2、中板的弯矩、剪力、轴力设计值及标准值为施工阶段组合控制值6.3断面 2 西端盾构井横断面计算计算的钻孔资料计算采用钻孔M4Z3

14、-SLL-003。相应土层的地质参数如下：土的承载膨天然干密天然侧压基床系数力特胀密度度重度力系征值力地数岩土名称层编号dKvKxf akPeg/cm3g/cm3KN/m 3MPa/mMPa/mKPaKpa<1-1>人工填筑土1.90<3-2>粘土2.001.9520.00.50564722075<3-3>粉质粘土1.951.9019.50.503230200<3-4>粉土1.901.8519.00.481210110<3-5>细砂1.801.7018.00.40100<3-6>中砂1.851.8018.50.357050

15、110卵石土(松<3-8-1>1.901.8019.00.307542250散)卵石土(稍<3-8-2>2.001.9020.00.309050350密)卵石土(中<3-8-3>2.202.1022.00.2511070800密)<3-8-4> 卵石土 (密实 )2.252.1522.50.2012095900<5-2>强风化泥岩2.102.000.356030250中等风化泥<5-3>2.352.200.30140801000岩计算过程设计中考虑地震和人防等荷载偶然组合，并按照承载力极限状态和正常使用极限状态两种工况验算

16、结构在施工阶段和使用阶段的结构受力。根据以往的设计计算经验，对于设防烈度为7度的地下车站，地震荷载不起控制作用；对于按6 级人防设防的地下车站，人防荷载不控制作用，控制配筋设计的是施工阶段的强度和运营阶段的裂缝。1、车站西端为双层三跨框架结构与4 号出入口共用一道侧墙，主体与1 号风道间未设变形缝，顶板最大覆土取 3.5m，结构使用期间的地下水位取4.5m，附加荷载根据车站两边实际情况取值。2、荷载计算顶板上土荷载及超载标准值：FRCST=20×3.570kN/m2；中板人群及设备荷载：FMS8kN/m2；人防荷载：顶板70kN/m2；底板 60kN/m2；侧墙 30kN/m2；2底

17、板水压力：FBS10×（17.34-4.5）128.4kN/m；侧墙上部水压力：FCQS0kN/m2；2中板处侧墙水压力：10×（9.15-4.5）46.5kN/m；2桩承受土压力：FCT10.5×7035kN/m；2FCT20.4×（173.4+45）87.36kN/m；2FCT20.4×（91.5+45）55kN/m ；2板板面承受顶板传来的施工荷载：30kN/m3、构件厚度分别为：顶板0.8m，中板 0.4m，底板 0.8m，侧墙 0.7m，柱子 0.8×0.8m（等刚度转化为墙为 0.36m），桩径 1.2m2.0m（等刚度转

18、化为墙为0.85m），4 号出入口与主体共用侧墙处顶、底板厚0.8m、0.7m，侧墙厚 0.6m，1 号风道顶、底板厚0.8m、0.7m，侧墙厚 0.6m。4、荷载信息录入完成后，通过对模型附截面及荷载后，进行程序计算，计算所得内力图如下。准永久组合弯矩图（kN.m)承载力极限状态弯矩图（kN)承载力极限状态剪力图（kN)承载力极限状态轴力图（kN)人防荷载状态弯矩图（kN)计算结果及配筋分别取各个构件的不同工况的内力包络进行配筋计算，表中弯矩值为正常使用极限状态的弯矩值，剪力及轴力均为承载能力极限状态的内力值，内力表及根据混凝土结构设计规范GB50010（-2010）进行的配筋计算结果见下表

19、。内力表及配筋构件名结构弯矩(KN.m)剪力轴力配筋 裂缝宽结构部位尺寸 人防 基本组 准永久组配筋率度备注称(KN)(kN)(mm) 组合合合（）（mm）跨中893943627045232150 0.710.23顶板柱支座800516896754445232150 0.710.01侧墙支座131412611125900452321501.190.20+25150中板跨中40052122920662中板配筋由施工工况控制，此处配支座9330620167662筋按断面三中板执行。跨中9579306210132332150 0.710.23柱支座97413398878431323321501.15

20、0.19底板800+25150侧墙支座8853322379661323321501.150.20+25150跨中2723852580133922150 1.150.13侧墙 顶板支座700131364238156181625150 0.490.06底板支座802425237293145225150 0.490.084 号出入跨中800660546366029528150 0.540.10口顶板支座1126122381375129532100 1.040.194 号出入跨中7004035223502528150 0.620.05口底板支座3853692468222528150 0.620.064

21、 号出入跨中600276314064422150 0.450.01口侧墙支座48331126551468025150 0.580.131 号风道跨中800416284192034728150 0.540.04顶板1 号风道底板1 号风道侧墙支座935106670864934732100 1.040.15跨中70029730419702528150 0.620.04支座2321951313272528150 0.620.03跨中6009452360330221500.450.01支座411365225358590221500.580.13注：1、表中配筋按照裂缝控制；2、中板的弯矩、剪力、轴力设

22、计值及标准值为施工阶段组合控制值6.4断面 3 东端盾构井段断面计算计算的钻孔资料计算采用钻孔M4Z3-SLL-013。相应土层的地质参数如下：土的承载膨天然干密天然侧压基床系数力特胀密度度重度力系征值力地 层编数岩土名称号dKvKxf akPeg/cm3g/cm3KN/m 3MPa/mMPa/mKPaKpa<1-1>人工填筑土1.90<3-2>粘土2.001.9520.00.50564722075<3-3>粉质粘土1.951.9019.50.503230200<3-4>粉土1.901.8519.00.481210110<3-5>细砂

23、1.801.7018.00.40100<3-6>中砂1.851.8018.50.357050110<3-8-1>卵石土(松1.901.8019.00.307542250散)卵石土(稍<3-8-2>2.001.9020.00.309050350密)卵石土(中<3-8-3>2.202.1022.00.2511070800密)<3-8-4>卵石土 (密实 )2.252.1522.50.2012095900<5-2>强风化泥岩2.102.000.356030250<5-3>中等风化泥2.352.200.30140801

24、000岩计算过程设计中考虑地震和人防等荷载偶然组合，并按照承载力极限状态和正常使用极限状态两种工况验算结构在施工阶段和使用阶段的结构受力。根据以往的设计计算经验，对于设防烈度为7度的地下车站，地震荷载不起控制作用；对于按6 级人防设防的地下车站，人防荷载不控制作用，控制配筋设计的是施工阶段的强度和运营阶段的裂缝。本站为盾构过站，补充计算中板完全承担顶板施工荷载的工况。1、车站东端盾构井段为双层三跨框架结构结，构顶板最大覆土取3.5m，结构使用期间的地下水位取4.5m，附加荷载根据车站两边实际情况取值。2、荷载计算2顶板上土荷载及超载标准值：FRCST=20×3.570kN/m；中板人

25、群及设备荷载：FMS8kN/m2；222人防荷载：顶板70kN/m；底板 60kN/m；侧墙 30kN/m；2底板水压力：FBS10×（17.34-4.5）128.4kN/m；侧墙上部水压力：FCQS0kN/m2；2底板水压力：FCQX10×（17.34-4.5）128.4kN/m；2中板处侧墙水压力：10×（9.15-4.5）46.5kN/m；2桩承受土压力：FCT10.5×7035kN/m；2FCT20.4×（173.4+45）87.36kN/m；2FCT20.4×（91.5+45）55kN/m ；2中板板面承受顶板传来的施工荷载

26、：30kN/m3、构件厚度分别为：顶板0.8m，中板 0.4m，底板 0.8m，侧墙 0.6m，柱子 0.8×0.8m（等刚度转化为墙为 0.36m），桩径 1.2m2.2m（等刚度转化为墙为0.82m）。4、荷载信息录入完成后，通过对模型附截面及荷载后，进行程序计算，计算所得内力图如下。准永久弯矩图（kN.m)承载力极限状态弯矩图（kN)承载力极限状态剪力图（kN)承载力极限状态轴力图（kN)人防荷载状态弯矩图（kN)中板承担顶板施工荷载时基本组合下弯矩图中板承担顶板施工荷载时标准组合下弯矩图中板承担顶板施工荷载时基本组合下剪力图中板承担顶板施工荷载时基本组合下轴力图计算结果及配筋

27、分别取各个构件的不同工况的内力包络进行配筋计算，表中弯矩值为正常使用极限状态的弯矩值，剪力及轴力均为承载能力极限状态的内力值，内力表及根据混凝土结构设计规范GB50010（-2010）进行的配筋计算结果见下表。内力表及配筋构件结构弯矩(KN.m)剪力轴力配筋裂缝宽度尺寸 人防名称结构部位基本组合准永久组(KN)(kN)配筋率备注(mm) 组合合（mm）（）跨中12241137761032232150 0.700.30顶板 柱支座800 17461221817749322321501.30.16+25150侧墙支座23922214863932232150 0.700.02跨中4525116007

28、5025150 0.890.16中板400支座32140025033275025150 0.890.30跨中121310627140158332150 0.700.28柱支座140712818607241583321501.30.18底板+25150800侧墙支座201920571104(折)11321583321500.870.20+25150跨中6377174820111822150 0.450.30侧墙顶板支座453422282449710251500.50.1070025150底板支座19081916968（折） 13812100.790.10+32150注：1、表中配筋按照裂缝控制；

29、2、中板的弯矩、剪力、轴力设计值及标准值为施工阶段组合控制值七、主体结构中柱、纵梁计算7.1 概述顶梁截面尺寸 b×h=1000mm×1800（2200）mm，中梁截面尺寸b× h=1000mm×800mm，底梁截面尺寸 b×h=1000mm×2000（2500）mm，中柱 b×h=800mm×800mm，FBZ 截面尺寸 b×h=800mm× 1000mm.7.2 计算模型采用荷载结构模型平面杆系有限元单元法，取梁柱体系整体计算。7.3 荷载计算顶纵梁荷载计算（1）盾构井段：覆土厚度 3.5m

30、，水位取地下 4.5m，顶梁上作用有所属板带传来的覆土荷载、 顶板自重及超载。盾构井段板带宽 6.77m.板带土荷载：板带超载： 20*6.77=135.4KN/m板带自重：（2）标准段：覆土厚度 3.5m，水位取地下 4.5m，顶梁上作用有所属板带传来的覆土荷载、 顶板自重及超载。标准段板带宽 5.85m.板带土荷载：板带超载： 20*5.85=117KN/m板带自重：中纵梁荷载计算（1）盾构井段：中纵梁上作用有所属板带传来的设备自重、 中板自重（含装修层自重） 。盾构井段板带宽 6.77m. 板带设备载： 8*6.77=54.16KN/m板带自重：（ 0.4*25+0.15*20）*6.7

31、7=88.01KN/m板带传来施工阶段荷载：25*6.77=169.25KN/m（2）标准段：中纵梁上作用有所属板带传来的设备自重、 中板自重（含装修层自重） 。盾构井段板带宽 5.85m. 板带设备载： 8*5.85=46.8KN/m板带自重：（ 0.4*25+0.15*20）*5.85=76.05KN/m板带传来施工阶段荷载：25*5.85=146.25KN/m底纵梁荷载计算（1）盾构井段：底纵梁上作用有所属板带传来的水荷载、底板自重。盾构井段板带宽6.77m.板带自重：板带水荷载：（ 12.83*10）*6.77=868.59KN/m（2）标准段：底纵梁上作用有所属板带传来的底板自重及水

32、荷载。盾构井段板带宽5.85m.板带水荷载：（ 12.53*10）*5.85=733KN/m板带自重：护壁柱的荷载 ：端墙考虑护壁柱参与承受侧墙荷载。取板带长度 5.2m。顶板处承受水荷载： 0KN/m顶板处承受的土荷载： 28*5.2=146KN/m底板处承受的土荷载：（ 173.3+45）底板处承受的水荷载： 128*5.2=666KN/m7.4 结构内力计算采用 sap84进行计算，计算所得下。图741 准永久组合下1轴7轴弯矩图图 742 准永久组合下7轴13轴弯矩图图743准永久组合下13轴21轴弯矩图图 744中板准永久组合下1轴11轴弯矩图（施工阶段控制）图745中板准永久组合下

33、11轴21轴弯矩图（施工阶段控制）图746基本组合下1轴8轴弯矩图图747 基本组合下8轴14轴弯矩图图748 基本组合下14轴21轴弯矩图图749 中板基本组合下1轴11轴弯矩图（施工阶段控制）图 7410中板基本组合下11轴21轴弯矩图（施工阶段控制）图7411基本组合下1 轴8轴剪力图图7412基本组合下9轴15轴剪力图图 7413基本组合下13轴21轴剪力图图 7414中板基本组合下1轴11轴剪力图（施工阶段控制）图 7415中板基本组合下11轴21轴剪力图（施工阶段控制）7.5 梁配筋梁主要配筋结果和裂缝验算记录如下所示。顶纵梁配筋表顶纵标准组合基本组基本组合承载力及纵筋配结构合下弯

34、最小配筋实际配裂缝宽梁跨弯矩值下剪力箍筋配筋筋率部位矩率控制计筋度(mm)数(kN·m)(kN)（）(kN·m)算配筋第 1跨中505.1138.9063212200(8)10320.460.03跨支座1055.11985.0z1885.663212100(8)10320.460.05第 2跨中2471.73311.6073212200(8)14320.650.11跨支座2454.23254.53315.973212100(8)14320.650.11第 3跨中446.1723.6063212200(8)10320.460.02跨支座2571.64297.9z2679.99

35、3212100(8)14320.650.13第 4跨中1619.52580.4063212200(8)10320.460.08跨支座2638.63611.9z2974.683212100(8)14320.650.14第 5跨中1397.72399.6063212200(8)10320.460.07跨支座2643.04013.3z3028.493212100(8)14320.650.14第 6跨中1510.82626.2063212200(8)10320.460.06跨支座2556.83825.4z3037.983212100(8)14320.650.13第 7跨中812.51550.80632

36、12200(8)10320.460.03跨支座4099.45485.33172.5203212100(8)24321.120.15第 8跨中3344.46446.20143212200(8)22321.020.11跨支座4177.86001.5z4044.3133212100(8)24321.120.17第 9跨中779.11694.1063212200(8)10320.460.04跨支座4131.45748.3z3260.8133212100(8)24321.120.15第 10跨中1499.72724.1063212200(8)10320.460.07跨支座2571.93347.92945

37、.373212100(8)14320.650.13第 11跨中1402.82564.3063212200(8)10320.460.07跨支座2652.83444.9z2930.083212100(8)14320.650.14第 12跨中1537.82748.1063212200(8)10320.460.08跨支座2644.13369.3z2956.463212100(8)14320.650.14第 13跨中850.31733.7063212200(8)10320.460.04跨支座3146.94444.42974.873212100(8)20320.930.12第 14跨中2756.54448

38、.50103212200(8)16320.740.13跨支座3235.74111.7z3497.293212100(8)20320.930.13第 15跨中213.29.2063212200(8)10320.460.01跨支座2589.83349.7z2187.263212100(8)16320.740.1第 16跨中1514.32713.5063212200(8)10320.460.07跨支座2350.73524.22986.883212100(8)14320.650.09第 17跨中1357.42315.9063212200(8)10320.460.07跨支座2558.74060.6302

39、2.793212100(8)14320.650.13第 18跨中1323.32025.6063212200(8)10320.460.06跨支座2650.94541.73068.0103212100(8)14320.650.14第 19跨中1940.02457.1063212200(8)10320.460.09跨支座2487.63422.7z3140.073212100(8)14320.650.11第 20跨中613.6331.6073212200(8)10320.460.03跨支座804.32060.72004.9 63212100(8)10320.460.02中纵梁配筋表顶纵标准组合基本组基

40、本组合承载力及纵筋配结构合下弯最小配筋裂缝宽梁跨弯矩值下剪力箍筋配筋实际配筋筋率部位矩率控制计度(mm)数(kN·m)(kN)（）(kN·m)算配筋第 1跨中102.296.5042510/150(6)10250.650.01跨支座704.81080.2726.072810100(6)10280.810.19第 2跨中536.0821.3072510/150(6)10250.650.14跨支座790.61121.7930.382810100(6)10280.810.23第 3跨中238.9366.1042510/150(6)10250.650.03跨支座790.6z1211

41、.7z819.4z82810100(6)10280.810.23第 4跨中527.3808.1072510/150(6)10250.650.13跨支座967.41482.6987.8102810100(6)16281.30.15第 5跨中424.1676.1062510/150(6)10250.650.06跨支座967.4z1482.6z958.5102810100(6)16281.30.15第 6跨中521.6799.3072510/150(6)10250.650.13跨支座961.9z1474.1z984.0102810100(6)16281.30.15第 7跨中298.7457.7042510/150(6)10250.650.04跨支座1443.72212.61066.1162810100(6)22281.620.16第 8跨中1055.51617.60142510/150(6)22251.30.16跨支座1443.92212.81276.8162810100(6)22281.620.16第 9跨中298.9458.0042510/150(6)10250.650.04