GB50017钢结构设计规范

1、钢结构设计标准 GB50017-2003第一章 总 那么第条 为在钢结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策， 做到技术先进、 经济合理、 安 全适用、确保质量，特制定本标准。第条 本标准适用于工业与民用房屋和一般构筑物的钢结构设计。第条 本标准的设计原那么是根据?建筑结构设计统 一标准? (CBJ68-84) 制订的。第条 设计钢结构时，应从工程实际情况出发，合理选用材料、结构方案和构造措施， 满足结构在运输、 安装和使用过程中的强度、 稳定性和刚度要求， 宜优先采用定型的和标准 化的结构和构件，减少制作、安装工作量，符合防火要求，注意结构的抗腐蚀性能。第条 在钢结构设计图纸和钢材订货文件中，

2、应注明所采用的钢号 对普通碳素钢尚应 包括钢类、炉种、脱氧程度等 、连接材料的型号或钢号和对钢材所要求的机械性能和 化学成分的附加保证工程。 此外， 在钢结构设计图纸中还应注明所要求的焊缝质量级别 焊 缝质量级别的检验标准应符合国家现行?钢结构工程施工及验收标准? 。第条 对有特殊设计要求和在特殊情况下的钢结构设计， 尚应符合国家现行有关标准的 要求。第二章 材 料第条 承重结构的钢材， 应根据结构的重要性、荷载特征、 连接方法、工作温度等不同 情况选择其钢号和材质。 承重结构的钢材宜采用平炉或氧气转炉 3 号钢沸腾钢或镇 静钢、 16Mn 钢、 16Mnq 钢、 15MnV 钢或 15MnV

3、q 钢，其质量应分别符合现行标准?普通碳素结 构钢技术条件? 、?低合金结构钢技术条件? 和?桥梁用碳素钢及普通低合金钢钢板技术条件? 的规定。第条 以下情况的承重结构不宜采用 3 号沸腾钢 :一、焊接结构： 重级工作制吊车梁、 吊车桁架或类似结构，冬季计算温度等于或低于20C时的轻、中级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，以及冬季计算温度等于或低于 30 C 时的其它承重结构。二、非焊接结构：冬季计算温度等于或低于-20 C时的重级 工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构。注： 冬季计算温度应按国家现行 ?采暖通风和空气调节设计标准? 中规定的冬季空气调节 室外计算温度确定，对采暖房屋内的结构可按该

4、规定值提高10 C采用。第条 承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度或屈服点和硫、磷含量 的合格保证 ,对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。承重结构的钢材，必要时尚应具有冷 弯试验的合格保证。对于重级工作制和吊车起重量等于或大于50 t的中级工作制焊接吊车梁、吊车桁架或类似结构的钢材， 应具有常温冲击韧性的合格保证。 但当冬季计算温度等于 或低于20C时，对于3号钢尚应具有20C冲击韧性的合格保证；对于 16Mn钢、16Mnq 钢、15MnV钢或15MnVq钢尚应具有40 C冲击韧性的合格保证。对于重级工作制的非焊 接吊车梁、吊车桁架或类似结构的钢材,必要时亦应具有冲击韧性的合格保证。

5、第条 钢铸件应采用现行标准 ?一般工程用铸造碳钢? 中规定的 ZG200-400、ZG230-450、 ZG270-500 或 ZG310-570 号钢。第条 钢结构的连接材料应符合以下要求 :一、手工焊接采用的焊条，应符合现行标准?碳钢焊条?或?低合金钢焊条?的规定。选择的焊条型号应与主体金属强度相适应。 对重级工作制吊车梁、 吊车桁架或类似结构， 宜 采用低氢型焊条。二、自动焊接或半自动焊接采用的焊丝和焊剂， 应与主体金属强度相适应。 焊丝应符合 现行标准?焊接用钢丝?的规定。三、普通螺栓可采用现行标准?普通碳素结构钢技术条件?中规定的 3 号钢制成。四、高强度螺栓应符合现行标准?钢结构用

6、高强度大六角头 螺栓、大六角螺母、垫圈 型式尺寸与技术条件? 或?钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副型式尺寸与技术条件?的规定。五、铆钉应采用现行标准?普通碳素钢铆螺用热轧圆钢技术条件?中规定的ML2 或ML3 号钢制成。六、锚栓可采用现行标准?普通碳素结构钢技术条件?中规定的3 号钢或?低合金结构钢技术条件?中规定的 16Mn 钢制成。第三章根本设计规定第一节设计原那么第条 本标准除疲劳计算外， 采用以概率理论为根底的极限状态设计方法， 用分项系数 的设计表达式进行计算。第条 结构的极限状态系指结构或构件能满足设计规定的某一功能要求的临界状态， 超 过这一状态结构或构件便不再能满足设计要求。 承

7、重结构应按以下承载能力极限状态和正常 使用极限状态进行设计：一、承载能力极限状态为结构或构件到达最大承载能力或到达不适于继续承载的变形时 的极限状态；二、正常使用极限状态为结构或构件到达正常使用的某项规定限值时的极限状态。第条 设计钢结构时， 应根据结构破坏可能产生的后果， 采用不同的平安等级。 一般工 业与民用建筑钢结构的平安等级可取为二级， 特殊建筑钢结构的平安等级可根据具体情况另 行确定。第条 按承载能力极限状态设计钢结构时， 应考虑荷载效应的根本组合， 必要时尚应考 虑荷载效应的偶然组合。 按正常使用极限状态设计钢结构时， 除钢与混凝土组合梁外， 应只 考虑荷载短期效应组合。第条 计算

8、结构或构件的强度、 稳定性以及连接的强度时， 应采用荷载设计值 荷载标 准值乘以荷载分项系数 ；计算疲劳和正常使用极限状态的变形时，应采用荷载标准值。第条 对于直接承受动力荷载的结构： 在计算强度和稳定性时， 动力荷载设计值应乘动 力系数； 在计算疲劳和变形时， 动力荷载标准值不应乘动力系数。 计算吊车梁或吊车桁架及 其制动结构的疲劳时，吊车荷载应按作用在跨间内起重量最大的一台吊车确定。第条 设计钢结构时，荷载的标准值、 荷载分项系数、 荷载组合系数、 动力荷载的动力 系数以及按结构平安等级确定的重要性系数，应按?建筑结构荷载标准? (GBJ9-87) 的规定 采用。第条 计算重级工作制吊车梁

9、 或吊车桁架 及其制动结构的强度和稳定性以及连接的 强度时，吊车的横向水平荷载应乘以表 3.1.8 的增大系数。吊车植向永耳荷载的堆*弗散(C计算吊车鬻羸肝车 斷黒h删翻離梅旳 伺虔施屈屉偿廿翼肝転共或用那 却、制动婆构占邛丘 何的述検恬盧fr-M2.0加R XSJ-OT&丄5&C>sou1S2<«料吧斤车&C&C16&C第条柱包括根底0.75第二节设计指标第条m号柯删M呀坦捏寸右人鼻1-L图农.方职和 矗恫沟且笹喰璋度曲FL工罪胡刖 梢恫旳0度钿贓的偉麽典1坦°中5拇2规XWLOO>w-ao>20«

10、跖祖>w>4060总.匸宇呦於槽岳曲厚应慕输麗板的厚麼口鼎才的银度设计值着二富1->嶠榊mis. m 压嗣IM?/拥與升won率圧 逍怦血黑f«恫号甩卅谆產鱼宜 逊 Gnn弟山価3201鮎sao弟3粗19011098Q<1«aiK询44fi1鮭DQ烟17-SEsen175熾陆YG2W1T04101£皿1¥卸*9M20617-263Bb1AG4SG2fre6S2018641G拄a 3号说髀钢啊材的抽怔、描住、扯雪粗扯殍毎踐设计虫，可技配中的教虫瞎加采用亠SS接的强度设计值应至表NZ1_6采用-钢蒔件閏强度怕计馆H/ft右工久1-1圳

11、号折bs m圧和机住 /孙#踹E用圧懐岸匝弭 升OT2W価俪科ZW302M-4Mjso1062QC3G7W500210120S2b3381吐矶240140S7C悍堆的舷设计價N/cnfit 1-4和埠拧也号尊伴钢M对楼憬琏南焊缝価号粗别5 * 盛删QnaOniie n尿強质量霁T 列址期吋执 城車fit曙/r/7瓠圧籾 孰®F亦二城三皺自副再'羚自釣 挥和43卞為卫焊霽 旳年工揖1号饼褊】殂 aa«i ass21fi2001902U200VK俪17B1W12511611C16CICO160自韵舛生昌站 焊車审0蕙XS；烽 聚的早工焊IGMn. lOIiqVI<

12、1617SM5FSUSOD29091£SDO2W2M 姻24&1S17517C300MC200自鋼强驻自訓 焊和 BMxxa? 秦的牟工出JIMlkV 叽 JAIdVq 嗣-Q6 J7-SS &6TS50SSfi删SSOS3&3M30028& m20fi1VE1踮22(J220320皑亠冒騎嘛曲當冒话爆所采用的悅比和用卉1*使保狂英蔭啟金民扒征蓮麼不惟F 相应莘工氏炸符磺爼°舸訂匡楼餌强廃哎许伯何血旧叩111-1卿订.和梅件的期呂師讷押摘搅輪 tr头 k胶】r-tri g 拝用庄斤阳划草意 (hibD1叢札141ICMftISEWTTML2

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14、7;融圧3耳需I7V13017017V3号烟 丄GMm捌二140&6 1C- 8 /二310-3兮Ml撼1-33064004«&丄师1姻、 l«UJkq«1172643C驭386&10倔6155MJISMnV »1* 17*25 5G0G4Sfi 42£ 4DCS3斶6406.U柱审孔空质量居于费脯机耆肖【晏IGn崔遍配好歯鞫祥上按韻卄孔轻骷咸晌iu©隹趟丰第伴甘上验设计礼轻耸斤闻诂楓估威响街©庄堂卒时 上走站成哎冲威蹴小的孔进.帆后生技圧野前枸件上禹r帖亘 舀H扎窘的札-第条计算以下情况的结构构件或

15、连接时，第条规定的强度设计值应乘以相应的折减系数：一、单面连接的单角钢1. 按轴心受力计算强度和连接0.85;2. 按轴心受压计算稳定性等边甫钢a 6+仏ool&t旦不大于:l g短辺相连的不等边角钢a 5+x M2S為但不大于1. Of 长边相连的不等边角钢d 70f入枫细比，对中res连系的单莆艇杆，应扌？st何转半径 计算，当h<20时，取入=20.二、施工条件较差的高空安装焊缝和铆钉连接0.90;三、沉头和半沉头铆钉连接 0.80。注：当几种情况同时存在时，其折减系数应连乘。第条钢材和钢铸件的物理性能指标应按表采用。钢材和舸铸件的物理悒总睛标憲禅世栈屋3质屋琵產p/voa

16、F)Wmoa®)(t如79XK1J2X10-*78M第三节结构变形的规定第条 计算钢结构变形时，可不考虑螺栓或铆钉孔引起的截面削弱。第条受弯构件的挠度不应超过表中所列的容许值。1/500,第条多层框架结构在风荷载作用下的顶点水平位移与总高度之比值不宜大于层间相对位移与层高之比值不宜大于1/400。受弯枸件的容许挠度1 3扫件喚剤1 钿时昭黑启幸t隹恬區桂鼎圭QD怎诫工低和妊整鼠的尸垃工惟觀析氏肝归30膻城工作制恥起里量Q=fiO的电圾工忙删斬农肝莊1/»0I/S001/7602总有屍杜电励設出肝主的區厠加或辰*仅用可璽箱M汁臺】J/W08羊越戚电动鼬芦的切谨乳1/4004有

17、幣耕总迢零f实，1、平细/同 軸建的I惟甲台黑卿Q 卩側$糧矗椚H世牛台黑04缎蛛屛人甲台扳W 土黑也恬设专棗铁起宜设备旳霜 嵐尿网牺佝嶷仅用可变箭常件專 战忒外同貝世兒包梧楼找工 C平台额f/35fl6W忌駅质旳战越戰和后棉眄良面 匝卫钢柢、有福末内忆擀怙时石梅兄宰屁血C®英它JSB0i/acc7常探Km00主村g旅岡序取世戋迄虹支推酌支車B1期粹舉曲脂罢 O乎右囱C压里创版、反制理和石晞农矚P1闻战黑 俅平片旬W曲有鳳釘宙的損黑堡宜申+牡如囱1/lCDO拄为定翠榆件的轄虔討區無究和忡冒黑角尿悼性眩旳2何九注：对室内装修要求较高的民用建筑多层框架结构，层间相对位移与层高之比值宜适当

18、减小。无隔墙的多层框架结构，层间相对位移可不受限制。第条 在设有重级工作制吊车的厂房中，跨间每侧吊车梁或吊车桁架的制动结构，由一台最大吊车横向水平荷载所产生的挠度不宜超过制动结构跨度的1/2200。第条 设有重级工作制吊车的厂房柱和设有中、 重级工作制吊车的露天栈桥柱， 在吊车梁或 吊车桁架的顶面标高处，由一台最大吊车水平荷载所产生的计算变形值，不应超过表中所列的容许值。村的容许计算隻琲耒人,按甲閒養椅 阴母计按P祈培禺 圈恿汁1r房柱的揖的歩屣Hrjsom1在兀栋榕拦的犢囱呃廨Hi?SWO3L畠籾誘无哉新展旳毀向童尼JIt/WOO粧斑为桂阳底眄呈斤駐死虫斤军曲加而閒的高屢°学计L席

19、虫需天挨析拄的细呵殛闿时#刃側至叶里豪向木平新麒井S?庄诅庫区 段會所育柱筒丈席或就向框软上°任设百走苗吊车哎刚性料祀拆転的厂眉甲厂倚柱灯容许计理龙尼值两除卜 1QK.第四章受弯构件的计算第一节强度第条 在主平面内受弯的实腹构件，其抗弯强度应按以下规定计算:一、承受静力荷载或间接承受动力荷载时，式中 环 药一绕證轴和轴的弯矩的工宇形截面m轴 为S轴，序扇轴即、wv 寸誌轴和V轴的帝蠡面抵折犯$g厝 一SMI性开展系數,对工字形截面，y.= 1-皿W=l加侶鳩形截面，¥= 1-场对其它ft面，可扌机Z 1 Tnffl y f 鮒的抗驾蚩度设计低当梁受琨壕的自由夕血宽產与H厚貶

20、比大于13 如/丹 而不翻第4 & 9条的规逹时.应取7«=1-山升糠材風服 强度CS3S服帥m对3号钢，取f严2S5N/onEi对IfiMii钢、 1触如钢，取fM5N/mm2p对15MaV钢J$Mn¥q钢取二直援承受动力荷戟时，仍搜公式4 1. 1计算，但应 取 Y.=y严 L 00第去I 2条 在主平面內受窘的实腹构件.其抗載1S应 嫂下式计算1g瓷“4h2)式中V计算截面沿腹板平面作用的戴切S 算剪应力处段上毛截面对帧轴的面积矩F1 iffi惯性距f如腹板厚度I齐一钢材的抗剪设计值.第条当梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷载、且该荷载处又未设置支承加劲肋时，

21、腹板计算高度上边缘的局部承压强度应按下式计算：%=芸奇<4 1- 31式中F集中荷談；-对动力荷栽应考虑动力系跖奴一集中荷载噌大系羸对重级工作制帛车梁理=1衬其它梁，0=L Orb集中荷裁在腹板计算高度上边缘的假定分布长匪按下式计霜口+郎，<4. 1- 32«集中荷戟沿梁蒼度方向的支承长度，对吊车梁可取为Ar 自吊车购顶或其它梁顶而至腹板计尊高虹边 嫌的距离.在貓宓处，当枫韋諛跚时,也应蚣式皿1.-1>计翩賑计算高E下边缘的局部压应tL但切取1袁座集中反力揃瞬炜长S应申雕支座別板寸朗址式g L A2曲算.的的便圖对焊藩俎合韻角態極高度，計啣軽虫备脊应恵検迄嫌組停黑，

22、为上，T鷲悔与軀战逹抿旳却灯我高话感曙枪践齿最近毛离丸的 t乩D.第条在组合梁的腹板计算高度边缘处，假设同时受有较大的正应力、剪应力和局部压应力，或同时受有较大的正应力和剪应力如连续梁支座处或梁的翼缘截面改变处等，其折算应力应按下式计算：<11. D式中6 T TC 腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应力、剪应力和局部压应力，r和6应按公式和公式4.1.3-1|计算，6应按下式计算：烛 1* 1 助疗和4以拉应力为正值，压应力为负值F町一梁净截面惯拄矩r驻一所计算点.至栗中和轴的距勵计算折算应力弼班说十值增尢系数当E与g畀寻时，取引当与阵同号或7时F取Rl=1* 1«第二节整

23、体稳定第条 符合以下情况之一时，可不计算梁的整体稳定性：一、有铺板各种钢筋混凝土板和钢板密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固相连、能阻止梁受压翼缘的侧向位移时。二、工字形截面筒支梁受压翼缘的自由长度L1与其宽度B1之比不超过表421所规定的数值时。工寧面筒支浜不需计算整饰稳定性的*丸口畑值褰,1H 号常中百值囱史卓戌的奚 葫敕隹用f问辻事毁压用臣上爲編聯敌ft阳崔 T第犠S号呦1930ISUbVl111713JO唧御101612崔,伽它初号酌邛不狞忡算筮浮剧适性的巌丸占命1也俊取古旦呦的敷虫孃3屜杯°梁的支座处，应采取构造措施以防止梁端截面的扭转。对跨中无侧向支承点的梁，L1为其跨度；对跨

24、中有侧向支承点的梁，L1为受压翼缘侧向支承点间的距离梁的支座处视为有侧向支承。第条 除第条所指情况外，在最大刚度主平面内受弯的构件，其整体稳定性应按下式 计算：式中略一貂虽轴作用的默弯虧叭一扌舞压纤维确定的梁毛截靳抵折矩.驰一梁的整体稳定性系散，应揑附录一确定.注：见第4.2. 1条注。第条 除第421条所指情况外，在两个主平面受弯的工字形截面构件，其整体稳定性 应按下式计算：急+急0“X式中 0 Wr扌舞压野维竝的对盂棘对卩轴毛戡面粧區一焦虽轴弯曲所确定的梁整体稳定系数，见第注：见第4.2. 1条注。424应满足F确定，梁第条 不符合第421条第一项情况的箱形截面简支梁，其截面尺寸图 h /

25、bo w,6且L1/bo不应超过以下数值：95L$Mn钢和1Mh4钢6515MnV WQ lGMnVq 钢府符合上述规定的箱形截面简支梁，可不计算整体稳定性。 注：其它钢号的梁，其L1/bo值不应大于95(235/fy)第条 用作减少梁受压翼缘自由长度的侧向支撑，其轴心力应根据侧向力 的侧向力应按下式计算：式中 如一 的受压翼缘截面面札第三节局部稳定第条为保证组合梁腹板的局部稳定性，应按以下规定在腹板上配置加劲肋图431一、 当ho /tw w 80235/fy寸，对有局部压应力<r c旳的梁，宜按构造配置横向加 劲肋；但对无局部压应力(rcO丨的梁，可不配置加劲肋。二、 当80235/

26、fy v ho /tw w 170235/f寸，应配置横向加劲肋，并应按第432条的规定进行计算对无局部压应力的梁，当ho /tw w 100235/fy寸，可不计算。三、当ho /tw > 170235/fy时，应配置横向加劲肋和在受压区配置纵向加劲肋，必要时尚应在受压区配置短加劲肋，并均应按第432条的规定进行计算。此处ho为腹板的计算高度，tw为腹板的厚度。四、梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载处，宜设置支承加劲肋，并应按第438条的规定进行计算。第条 无局部压应力cc 0的梁和简支吊车梁，当其腹板用横向加劲肋加强或用横 向和纵向加劲肋加强时，应按第433条至第436条计算加劲

27、肋间距。其它情况的梁，应按附录二计算腹板的局部稳定性。第条 无局部压应力尸0的梁，其腹板仅用横向加劲肋加强时，横向加劲肋间距 符合以下要求：、当卜怖WL200时，应取间距也不趙过第也3 7条规 定的最为间距*二、当时. 5陋 曲W尹"云一前00三.当扎忌A150D时，<45.3-2) 1DD0L °気h h i/i亓500 T*Hi霍护的幫社M系怎下式算得*1式中T所着腳段植大剪力产生的腹稅平均宛应力N/ mm1), EJStV/ (A计：g,用为腹板的高度fT1考虑/嶷响的增大系热 应按表生& 3采用*頁散11条L X 14擁T°1MJ140ana

28、2202403S0380ni.ccLClL021031 04LC6LCfiLOTLC8SftJ320SW9SD8HJ4OJ4204404fi0n110L12L14LM1 IB121124127L314矗I*4W融做WO600620640nLSGL401.8&1 fil171LS42. Cl2.24d 与t同一截面的腹板计算高度边缘的弯曲压应力N/mm2，应按 尸My/ I计算，1为梁毛截面惯性矩，y1为腹板计算高度受压边缘至中和轴的距离。公式.1右端算得的值假设大于第437条规定的最大间距时，应取 a不超过最大间距。无局部压应力dC = 0的梁，其腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强时

29、图、c，纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离hl应在ho/5/ho/4范围内，并应符合下式的要求：虽乞叽譽(43.4-1)式中d所考虑区段内最大弯矩处腹板计算高度边缘的弯曲压应力N燉mm2，应按d=MmaxY1/l计算。横向加劲肋间距a仍应按第条和第 437条确定，但应以h2代替h0,并 取 n= 1.0。简支吊车梁的腹板仅用横向加劲肋加强时，加劲肋的间距a应同时符合以下公式的要求：fl忑飞_込一<4.肚51) M <4*X52)*式中血*斷 数一,应1妄表去X 51米用F 趴恳数，应t妄表鼻Q 52采用(节梁最尢剪力处腹板的平均剪应力W/nin5),应 i$T=rm/ Uw4&

30、gt; 计算 *&空宦丈芒无肚腹桩计監烹氏竝的驾曲压应力<A77mm5)j叭腹板计算高度SP绿的局韶压应力£曲畑血Or应按公式<4, 1W>计篦，但臥系数旷取 L 0t-参敢ki、b条丄、一1kjfct%/ttitELik«CM712TOOL4CiH3.24874140.3rat期L6W&t 4480402a16&K471S»0g7W17SB?M2我&破878o.«6M188304 0469S«0-76&b6661083Q4 24440用阱彌fill4 4硼SSOad跑6414FS血5册

31、S41儿06»S3D£4S3»4754 S41733Z1-1G40&1S匕右£174W40092S1上fi40506IESOS4S&sewWSSLC41K42S公式-1和公式435-2丨右端算得的值假设大于2ho或分母为负值时，应取a=2ho。对变截面吊车梁，当端部变截面区段长度不超过梁跨度的1/6时，a值应按以下情况确定：一、腹板高度变化的吊车梁：端部变截面区段的a值应符合公式435-1的要求，式中的ho取该区段的腹板平均计算高度，t取梁端部腹板的最大平均剪应力；不变截面区段内的a值，应同时符合公式435-1丨和公式435-2的要求，式

32、中工取两区段交界处的腹板平均剪应力。二、翼缘截面变化的吊车梁：由端部至变截面处区段的a值，应同时符合公式435-1和公式435-2丨的要求，但b取变截面处腹板计算高度边缘的弯曲压应力，同时由表435-2查得的k3、k4值应乘以0.75;中部不变截面区段的a值，应同时符合公式435-1丨和公式435-2的要求，但 t取变截面处的腹板平均剪应力。奉撤kt衾丄二4®bLikia/arlaki21珈C.SSS14Lid450£0041104222S2a co3S1ISM120屯比UZU93S3四ISO炽asowr307GQ7C37J1190WUflIffSSQ763S71147Lf

33、iO4S07S0C.8S豳呗a»o402LM7»CLSfi219l?10a 8541710441707M2轉1USaw429joaiLK0怎卿441KbLW6004LfiO38»14fi7raj4»9312.004S0630第条 简支吊车梁的腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强时图、c，纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离hl应在hO/5hO/4范围内，并应符合以下公式的要求：当吟>4时.垄(43.61)当4时，X 1 叭<43.6-2)Jtr +式中氏必应按第俎a 5条的规宦采用.当公式-1或公式436-2丨右端算得的值小于 ho/5时，

34、尚应在腹板受压区配置短加劲肋图，并应按附录二进行计算。横向加劲肋间距 a应按公式435-1确定，但应以h2代替式中的ho，以0.3 <rc代替表435-1 中的 X。假设公式435-1丨右端算得的值大于 2h2或分母为负值时，应取a <2h2对腹 板高度变化的吊车梁：在确定梁端部变截面区段内有纵向加劲肋的a值时，h2取该区段腹板下区格的平均高度，t取该区段梁端部处的腹板平均剪应力；在确定不变截面区段内的a值时，t取两区段交界处的腹板平均剪应力。对翼缘截面变化的吊车梁，确定a值时，t取梁端部腹板平均剪应力。加劲肋宜在腹板两侧成对配置，也可单侧配置，但支承加劲肋和重级工作制吊车梁的加劲

35、肋不应单侧配置。横向加劲肋的最小间距为0.5ho,最大间距为 2ho对无局部压应力的梁，当ho / tw < 100时，可采用2.5ho。在腹板两侧成对配置的钢板横向加劲肋，其截面尺寸应符合以下公式要求：夕卜伸宽虧缶耳話+ 4亦*厚度，©器阿 7-2>在腹板一侧配置的钢板横向加劲肋，其外伸宽度应大于按公式-1算得的1.2倍，厚度不应小于其外伸宽度的1/15。在同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板中，横向加劲肋的截面尺寸除应符合上述规定外，其截面惯性矩Iz尚应符合下式要求:丿貝九4<4 a 73纵向ai劲肋的载面惯性矩&应符合以下公式妾求1 当半卸鲂时,&#

36、176;孔洛4 & 丁一Q当站时， 叫I<4X7-5)短加劲肋的最小间距为 0.75h1。短加劲肋外伸宽度应取为横向加劲肋外伸宽度的0.71.0倍，厚度不应小于短加劲肋外伸宽度的1/15。注：用型钢工字钢、槽钢、肢尖焊于腹板的角钢作成的加劲肋，其截面惯性矩不得小于 相应钢板加劲肋的惯性矩。在腹板两侧成对配置的加劲肋，其截面惯性矩应按梁腹板中心线为轴线进行计算。 在腹板一侧配置的加劲肋，其截面惯性矩应按与加劲肋相连的腹板边缘为轴线进行计算。第条梁的支承加劲肋，应按承受梁支座反力或固定集中荷载的轴心受压构件计算其在 腹板平面外的稳定性。此受压构件的截面应包括加劲肋和加劲肋每侧15tw

37、235/fy范围内的腹板面积，其计算长度取 ho。梁支承加劲肋的端部应按其所承受的支座反力或固定集中荷载进行计算：当端部为刨平顶紧时，计算其端面承压应力对突缘支座尚应符合第条的要求；当端部为焊接时，计算其焊缝应力。第条 梁受压翼缘自由外伸宽度b与其厚度t之比，应符合下式要求：於 39一1箱形截面梁受压翼缘板在两腹板之间的宽度bo与其厚度t之比，应符合下式要求：当箱形截面梁受压翼缘板设有纵向加劲肋时，那么公式-2中的bo取为腹板与纵向加劲肋之间的翼缘板宽度。注：翼缘板自由外伸宽度b的取值为：对焊接构件，取腹板边至翼缘板肢边缘的距离；对 轧制构件，取内圆弧起点至翼缘板肢边缘的距离。第五章轴心受力构

38、件和拉弯、压弯构件的计算第一节轴心受力构件第条轴心受拉构件和轴心受压构件的强度，除摩擦型高强度螺栓连接处外，应按下式计算：式中N轴心拉力或轴心压力；An净截面面积。摩擦型高强度螺栓连接处的强度应按以下公式计算：L1 -2>TvL 1 -$>式中n 在节点或拼接处，构件一端连接的高强度螺栓数目；n1所计算截面最外列螺栓处上高强度螺栓数目；A 构件的毛截面面积。第条实腹式轴心受压构件的稳定性应按下式计算：式中$轴心受压构件的稳定系数，应根据表的截面分类并按附录三采用。第条 格构式轴心受压构件的稳定性仍应按公式计算，但对虚轴图 5.1.3 a的x轴和图5.1.3 b、c的x轴和y轴的长细

39、比应取换算长细比。轴心新枸件的减面丹类L 3蠡时胞氏率刊应待4王L'訝丈袖c筑制*牛轧祐讪寸迢S-_(加山缶二對血Fffib裘£ £ 万 屮_沁，霍取/治壇5血.sh 監 ris#焊谨"逼嫌为丄丄逸"珂盂桶Mby 产2亍釉F *轧制.刘込£询血0gtyW冥1 x轧删或井援*1一对工補H曲爭曲缶弓_y烁热y釉0聘啣氏*屈按、WJ5? -r 十乳耕或国如加上|_乳或界蠟,y洌曲0螯HE¥札制我焊樓，1背u釉无廿何对杵抽的截卧对廿越軸梗愕绵廈丸干 矗哉固#对&竄軸总.沟抻呢駅蘭阳珂&曲武构杵的甘腔、计算分瑕対奏包疔腹

40、極輛內齣竜性时.应 按b龚探閒邀虎-换算长细比应按以下公式计算: 一、双肢组合构件图当缎件糊板时， L3-1)当皺件梆条时，“J"鉀殳<& h 3 一 2)式中入x个构件对x轴的长细比；入I -歧对最小刚度轴 1 1的长细比，其计算长度取为：焊接时，为相邻两缀板的净距离；螺栓连接时，为相邻两缀板边缘螺栓的距离；Alx构件截面中垂直于 x轴的各斜缀条毛截面面积之和。二、四肢组合构件图 b；当魏件糊板时,当嫌件精条时<& 1* 3 - 3> d 4><& 1* 3 - 5><& 1. 3 - 6>式中入y 个

41、构件对y轴的长细比；Aly构件截面中垂直于 y轴的各叙缀条毛截面面积之和。三、缀件为缀条的三肢组合构件图 c：<5 L5-7><& 1.3-8>9枸件截面嗓条所在平面与蓋轴作氣式中A1构件截面中各斜缀条毛截面面积之和;注：缀板的线刚度应符合第8.4. 1条的规定。斜缀条与构件轴线间的夹角应在4 0。7 0。范围内。第条 对格构式轴心受压构件：当缀件为缀条时，其分肢的长细比入1不应大于构件两方向长细比对虚轴取换算长细比的较大值 入max的 0.7倍，当缀件为缀板时，入1 不应大于40,并不应大于 入max的0.5倍当 入ma* 50时，取 入ma治50。第条 用填

42、板连接而成的双角钢或双槽钢构件，可按实腹式构件进行计算，但填板间的距离不应超过以下数值：受压构件40i受拉构件80ii为截面回转半径，应按以下规定采用：一、当为图5.1.5 a b所示的双角钢或双槽钢截面时，取一个角钢或一个槽钢与填板平行的形心轴的回转半径；二、当为图所示的十字形截面时，取一个角钢的最小回转半径。受压构件的两个侧向支承点之间的填板数不得少于两个。P1 J .F厂S& h fl计宦麵回转半径时的铀脸意图第条轴心受压构件应按下式计算剪力:剪力v值可认为沿构件全长不变。对格构式轴心受压构件，剪力 v应由承受该剪力的缀材面包括用整体板连接的面分担。 第条用作减小轴心受压构件自由

43、长度的支撑，其轴心力应根据被支承构件的剪力v作为侧向力确定。 v可按公式计算。第二节拉弯构件和压弯构件第条 弯矩作用在主平面内的拉弯构件和压弯构件，其强度应按以下规定计算： 一、承受静力荷载或间接承受动力荷载时，贤土炭士帶沖g"式中Yx、Yy 截面塑性开展系数，应按表第条 弯矩作用在对称轴平面内 绕x轴的实腹式压弯构件，其稳定性应按以下规定 计算：一、弯矩作用平面内的稳定性：蛊 +£式中N所计算构件勰围为的轴心压力, 爵竜矩作用平而內的轴心受压构件稳定系發t 凤一所计算构件魄H内的最大弯拒I 仏欧拉临界力 Nb=EA/F 叫一弯矩作用平面内较尢受I纤维的毛截面抵折矩 弘一等

44、皴弯矩系轨应以下规定采用&L穹矩作用平面内育侧移的框架柱以:5«邮件,屜=1> S上无侧移朗柱和两端支构件H戳面塑性炭履墨做t1 1截曲母反£T1印 3"壬M 1"卫卜"丰192“ 1n106LCA3* rph,n=L WL fl4U 3rt=L 2ldfi5广丈7 i a12La6L15115TiAa一* T inL(U6丄u10为曲械醫匡砒的自取幷憚宽感与據草虞之出K干血 3m落耐平粗 11滔瓦4】糸旳规雇JL咗职r=l Co第3、4项中的单轴对称截面压弯构件，当弯矩作用在对称轴平面内且使较大翼缘受压时, 除应按公式计算外，尚

45、应按下式计算："皿卜1価韶式中W2x对较小翼缘的毛截面抵抗矩。二、弯矩作用平面外的稳定性：“粽冃 3 一 3?式中$ y 矩作用平面外的轴心受压构件稳定系数；$ b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，对工字形和T形截面可按附录一第 五项确定，对箱形截面可取 $b 1.4; Mx 所计算构件段范围内的最大弯矩； 3 tx 等效弯矩系数，应按以下规定采用：1.在弯矩作用平面外有支承的构件，应根据两相邻支承点间构件段内的荷载和内力情况确定:1所考虑构件段无横向荷载作用时：3 tx= 0.65+0.35M2M1 ,但不得小于0.4 , M1和M2是在弯矩作用平面内的端弯矩，使构件段产生同向曲率时

46、取同号，产生反向曲率时取异号，M1> M2;2所考虑构件段内有端弯矩和横向荷载同时作用时；使构件段产生同向曲率时，3 tx=1.0;使构件段产生反向曲率时，3 t冶0.85;3所考虑构件段内无端弯矩但有横向荷载作用时：3 tx= 1.0。2 悬臂构件，3 tx= 1.0。注：无侧移框架系指框架中设有支撑架、剪力墙、电梯并等支撑结构，且共抗侧移刚度等于或大于框架本身抗侧移刚度的5倍者。 有侧移框架系指框架中未设上述支撑结构，或支撑结构的抗侧移刚度小于框架本身抗侧移刚度的5倍者。第条 弯矩绕虚轴x轴作用的格构式压弯构件，其弯矩作用平面内的整体稳定性应 按下式计算：式中Wlx = Ix/Yo

47、, Ix为x轴的毛截面惯性矩，Yo为由x轴到压力较大分肢的轴线距离或者 到压力较大分肢腹板边缘的距离，二者取较大者；©x NEx由换算长细比确定。弯矩作用平面外的整体稳定性可不计算，但应计算分肢的稳定性， 分肢的轴心力应按桁架的弦杆计算。对缀板柱的分肢尚应考虑由剪力引起的局部弯矩。第条弯矩绕实轴作用的格构式压弯构件，其弯矩作用平面内和平面外的稳定性计算均与实腹式构件相同。 但在计算弯矩作用平面外的整体稳定性时，长细比应取换算长细比，©b应取1.0。其稳第条弯矩作用在两个主平面内的双轴对称实腹式工字形和箱形截面的压弯构件, 定性应按以下公式计算：N 1a叫别鼬叭匚%8畫式中參

48、、产寸强轴J=r 和弓報yy日勺轴1受土峋I牛稳走系斷Z 騎一均匀弯曲的受弯构件整悴稳宦住系熱 对工宇 理截面，飓可搜附录一第?五?项确定，可 取h 5对箱JFS截面.可取贱=*=L 4.Jtf. Mr所计算构件段范围两弼虽轴和弱轴的最大弯 矩F仏 % 抑临界丈I, %=西4代,%、叭于强轴和轴的毛就面抵抗问X 2 效竜矩系数，应按第/ 2. 7条弯矩作用平 面除I定计尊的有关规定采輒氐、阳一 戏弯矩系数，应按第反2 2条弯矩作用平 面夕隠定计笹的有关规定耒用.第条 弯矩作用在两个主平面内的双肢格构式压弯构件，其稳定性应按以下规定计算:<5. £ 6-1>一、搜整体计敲沪

49、韵+歼二擾分肢计算2在W和匾作用下，1盼肢作为桁架弦杆计算其轴心力，M, 扌旻公式?鼠Z 2和公式;e 2* 65分酉肾两另肢?图 E 2 6), 転捜第反2戈臬的规宦计算分肢稳宦性亠分肢1,比=而舲而乂分肢2,怖韬玄托和单系瞎杆茁计算度b表艮X 1瑚0世杆+f史瘗弭+f廂知瘗SMX&JfiK11Ea 822理擀挾平Mi外11I13鞋平DBQ1a «第条 计算格构式压弯构件的缀件时，应取构件的实际剪力和按公式计算的剪力两者中的较大值进行计算。第条 用作减小压弯构件弯矩作用平面外计算长度的支撑，其轴心力应按公式425计算的侧向力确定，但式中 Af为被支承构件的受压翼缘对实腹式构

50、件或受压分肢对 格构式构件的截面面积。.17I 1|_l _yIllylh7j图& 2 6福构式 糊牛飭第三节 构件的计算长度和容许长细比第条确定桁架弦杆和单系腹杆的长细比时，其计算长度I应按表采用。怖架雄矢和更系媵杆的计算长度b1 1顶K號杆杆111a s2h1<翳1P仍1a »注：1为构件的几何长度节点中心间距离；11为桁架弦杆侧向支承点之间的距离斜平面系指与桁架平面斜交的平面，适用于构件截面两主轴均不在桁架平面内的单角钢腹 杆和双角钢十字形截面腹杆。 无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均取其等于几何长度。0.5L1： N当桁架弦杆侧向支承点之间的距离为节间长度的2

51、倍图5.3-1且两节间的弦杆轴心压力 有变化时，那么该弦杆在桁架平面外的计算长度，应按下式确定但不应小于式中喝一校大的压舟计算时取正厲Ne跤小的压力或拉力，计算时压尢取正值.拉力取负 值.區艮玉1弦杆轴心胚力在例向左承植闾有豎毗的忻架琦图桁架再分式腹杆体系的受压主斜杆及K形腹杆体系的竖杆等，在桁架平面外的计算长度也应按公式确定受拉主斜杆仍取11；在桁架平面内的计算长度那么取节点中心间距离。第条 确定桁架交叉腹杆的长细比时，在桁架平面内的计算长度应取节点中心到交叉点间的距离；在桁架平面外的计算长度应按以下规定采用：一、压杆当相交的另一杆受拉， 且两杆在交叉点均不中断 0.51当相交的另一杆受拉， 两杆中有一杆在交叉点中断并以节点板搭接0.71其它情况I二、拉杆I注：1为节点中心间距离交叉点不作为节点考虑。 当两交叉杆均受压时，不宜有一杆中断。 当确定交叉腹杆中单角钢压杆斜平面内的长细比时，计算长度应取节点中心至交叉 点的距离。第条 单层或多层框架等截面