施工电梯基础施工方案18394

1、 施工电梯基础施工方案 施工电梯基础施工方案一、工程概况工程地点：苏州市吴江区太湖新城春兰街东侧高新路南侧工程名称：太湖新城吴江春兰街东侧高新路南侧地块项目一期工程建设单位：苏州吴江建屋摩丽茂置业有限公司设计单位：苏州城发建筑设计院有限公司监理单位：中诚工程建设管理（苏州）有限公司施工单位：南通新华建筑集团有限公司本工程由7幢住宅、配套用房及地下车库组成，其中4#楼为地下1层、地上10层剪力墙结构，建筑面积5386.43m，建筑高度31.8m；5#楼为地下1层、地上18层剪力墙结构，建筑面积8871.81m，建筑高度55.8m；9#楼为地下1层、地上11层剪力墙结构，建筑面积6905.2m，建

2、筑高度34.8m；13#楼为地下1层、地上15层剪力墙结构，建筑面积7688.2m，建筑高度46.8m；14#楼为地下1层、地上26层剪力墙结构，建筑面积11987.49m，建筑高度79.8m；18#楼为地下1层、地上30层剪力墙结构，建筑面积14500.03m，建筑高度91.8m；19#楼为地下1层、地上28层剪力墙结构，建筑面积12910.54m，建筑高度85.8m。二、编制依据1、工程施工图纸和工程特点；2、工程岩土工程勘察报告；3、施工升降机使用说明书；4、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）5、建筑机械使用安全技术规范（JGJ33-2012）6、建筑地基基础工程施

3、工质量验收规范（GB502022002）7、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042015）8、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011） 9、建筑结构荷载规范（GB500092012）10、地区有关大型机械设备管理的相关规定三、施工电梯的选择和布置1、施工电梯选择与布置的原则（1）满足施工电梯的各项性能，确保施工电梯安装和拆卸方便；（2）满足使用功能，选择有门窗洞口的位置以利于人员上下及零星材料运送，但需要避开楼梯和大型洞口；（3）满足施工生产需要，既不闲置也不紧张；（4）利于布置材料堆场、不影响基坑回填、不与塔吊发生冲突、便于基础施工；（5）降低费用，使施工电梯安装费用降至最低。

4、（6）减小材料的运距，选择材料运送方便的位置安装升降机。（7）不影响施工，从砌体施工开始，施工电梯就要投入使用。2、施工电梯的选型主体结构及装修阶段施工时，垂直运输机械采用SC200/200施工升降机7台；垂直运输机计划安装时间根据现场实际需要确定。根据施工现场的场地情况及建筑物的平面位置，确定每栋各一台施工升降机。人货电梯标准1.5米，安装位置详见施工电梯平面布置图。四、施工电梯基础施工（一）基础设置在地库顶板上（9#、13#、14#、18#、19#楼）根据本工程的特点，为方便工程施工的需要，9#、13#、14#、18#、19#楼所使用的升降机需安装在车库顶板上，在地库顶板上浇筑厚300mm

5、的基础，混凝土强度等级为C30，为了确保车库顶板的安全，施工升降机待基础混凝土同条件试块抗压强度值达到设计强度75%以上，才能进行施工电梯安装，安装上部结构。同时在人货电梯基础下，采用满堂脚手架进行回撑，将地下室顶板承受的荷载传递到地下室底板以及承台上。施工升降机计算书 本计算书按最高楼层进行验算。本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、施工升降机（GB/T 10054-2005），施工升降机安全规则（GB10055-2007），建筑地基基础设计规范（GB50007-2011），混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程（JGJ215-

6、2010）等编制。一、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200吊笼形式双吊笼架设总高度(m)100标准节长度(m)1.5底笼长(m)6.2底笼宽(m)3.8标准节重(kg)145对重重量(kg)0单个吊笼重(kg)2000吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)0其他配件总重量(kg)20002.楼板参数基础混凝土强度等级C30楼板长(m)6.2楼板宽(m)3.8楼板厚(m)0.3板底部短向配筋C12200板上部短向配筋C12200板底部长向配筋C12200板上部长向配筋C122003.荷载参数：施工荷载(kN/m2)14.钢管参数：钢管类型482.75钢管横距(m)0.

7、6钢管纵距(m)0.6钢管步距(m)1.8模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度(m)0.1二、基础承载计算： 导轨架重（共需67节标准节，标准节重145kg）：145kg67=9715kg， 施工升降机自重标准值：Pk=(20002+0+02+2000+9715)+20002)10/1000=197.15kN； 施工升降机自重：P=(1.2(20002+0+02+2000+9715)+1.420002)10/1000=244.58kN； 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1 P=2.1P=2.1244.58=513.62kN三、地下室顶板结构验算 验算时不考

8、虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算 楼板长宽比：Lx/Ly=3.8/6.2=0.611、荷载计算 楼板均布荷载：q=513.62/(6.23.8)=21.8kN/m22、混凝土顶板配筋验算 依据建筑施工手册（第四版）： Mxmax=0.048721.83.82=15.33kNm Mymax=0.013521.83.82=4.25kNm M0x=-0.108221.83.82=-34.06kNm M0y=-0.078121.83.82=-24.59kNm 混凝土的泊桑比为=1/6，修正后求出配筋。 板底部长向配筋：

9、Mx=Mxmax+Mymax=15.33+4.25/6=16.04kNm s=|M|/(1fcbh02)=16.04106/(1.0014.303.80103275.002)=0.004； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.004)0.5=0.004； s=1-/2=1-0.004/2=0.998； As=|M|/(sfyh0)=16.04106/(0.998360.00275.00)=162.33mm2。 实际配筋：678.58 mm2 162.33 mm2 板底部长向配筋满足要求。 板底部短向配筋： My=Mymax+Mxmax=4.25+15.33/6=6.8kNm s=|M|/

10、(1fcbh02)=6.80106/(1.0014.306.20103275.002)=0.001； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.001)0.5=0.001； s=1-/2=1-0.001/2=0.999； As=|M|/(sfyh0)=6.80106/(0.999360.00275.00)=68.77mm2。 实际配筋：678.58 mm2 68.77 mm2 板底部短向配筋满足要求。 板上部长向配筋： M0x=M0xmax+M0ymax=(-34.06)+-24.59/6=-38.16kNm s=|M|/(1fcbh02)=38.16106/(1.0014.303.80103

11、275.002)=0.009； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.009)0.5=0.009； s=1-/2=1-0.009/2=0.995； As=|M|/(sfyh0)=38.16106/(0.995360.00275.00)=387.25mm2。 实际配筋：678.58 mm2 387.25 mm2 板上部长向配筋满足要求。 板上部短向配筋： M0y=M0ymax+M0xmax=(-24.59)+-34.06/6=-30.26kNm s=|M|/(1fcbh02)=30.26106/(1.0014.306.20103275.002)=0.005； =1-(1-2s)1/2=1-(

12、1-20.005)0.5=0.005； s=1-/2=1-0.005/2=0.998； As=|M|/(sfyh0)=30.26106/(0.998360.00275.00)=306.38mm2。 实际配筋：678.58 mm2 306.38 mm2 板上部短向配筋满足要求。3、混凝土顶板挠度验算 板刚度：Bc=Eh3/(12(1-2)=31043003/(12(1-(1/6)2)=6.941010 q=21.8kN/m2=0.0218N/mm2 L=3800mm 板最大挠度：fmax=maxql4/Bc=0.004210.021838004/(6.941010)=0.28mm fmax/L=

13、0.28/3800=1/13786.07 F=627.00kN 该基础符合施工升降机的要求。四、基础承台验算1、承台底面积验算 轴心受压基础基底面积应满足 S=6.23.8=23.56m2(Pk+Gk)/fc=(158+176.7)/(14.3103)=0.02m2。 承台底面积满足要求。2、承台抗冲切验算 由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。 计算简图如下： F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pjAl 式中 Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=414.96/23.56=17.61kN/m

14、2； hp -受冲切承载力截面高度影响系数，hp=1； h0 -基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=300-35=265mm； Al -冲切验算时取用的部分基底面积，Al=3.82.48=9.4m2； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长； ab=a+2h0=0.65+20.26=1.18m am=(at+ab)/2=(0.65+1.18)/2=0.92m FlPjAl=17.619.4=165.65kN 0.7hpftamh0=0.711.43915265/1000

15、=242.72kN165.65kN。 承台抗冲切满足要求。3、承台底部弯矩计算 属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩： M1 = (a12/12)(2l+a)(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a)2(2b+b)(pmax+pmin-2G/A) 式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.78m； l,b -基础底面的长和宽； pmax,pmin -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(414.96+212

16、.04)/23.56=26.61kN/m2； p -相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=26.61kN/m2； G -考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk ，Gk为基础标准自重，G=1.35176.7=238.54kN； M1=2.782/12(23.8+0.65)(26.61+26.61-2238.54/23.56)+(26.61-26.61)6.2=174.58kNm; M2=(3.8-0.65)2/48(26.2+0.65)(26.61+26.61-2238.54/23.56)=88.96kNm;4、承台底部配筋计算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy) 式中 1 -当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法，1=1； 1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=174.58106/(1.0014.303.80103265.002)=0.046； =1-(1-2s)1/2=1-(1-20.046)0.5=0.047； s=1-/2=1-0.047/2=0.977； As=|M|/(sfyh0)=174.58106/(0.977360.00265.00)=1873.8