天津某住宅项目群塔作业方案(tc5613a)_secret

1、*一期工程一期工程群群塔塔作作业业方方案案编制单位：天津市编制单位：天津市*建筑工程有限公司建筑工程有限公司编制日期：编制日期：2008 年年 10 月月1目目 录录一、编制依据一、编制依据 .2 2二、工程概况二、工程概况 .2 2三、主要安装技术措施：三、主要安装技术措施： .3 3四、主要安全保证措施：四、主要安全保证措施： .4 4五、塔吊的具体平面布置及详图五、塔吊的具体平面布置及详图 .5 5六、桩承台计算六、桩承台计算 .8 82一、编制依据一、编制依据1.*一期工程设计图纸2.*一期工程施工组织设计3.国家规范、标准、规程：塔式起重机安全规程 （GB5144-94）建筑地基基础

2、设计规范 （GB 500072002）混凝土结构设计规范 （GB 500102002）钢筋混凝土承台设计规程 （CECS 88：97）二、工程概况二、工程概况1、本工程为天津*置业房地产开发有限公司,项目位于天津市*区*，住宅项目。本工程由十栋楼组成，总占地面积 32384.09 m2。总建筑面积 77445 m2，11#、12#楼地下一层，地上 27 层，14#楼 8 层，其余栋号为 18 层。2、本工程结构期间采用塔吊作业，因工程工期要求比较紧，须同时布置七台塔吊才能满足各单体工程的施工需要，结构 6 层后，每栋楼拟采用一台外用电梯进行装修作业。3、由于地下室层高较高，为确保施工进度，便于

3、现场管理，计划11#、12#号楼在地下室施工阶段即采用塔吊进行垂直运输。4、根据塔吊吊次演算及市场实际情况，各栋楼均选择长沙*科技发展有限股份有限公司生产的 TC5613A 塔吊，技术参数如下：回转半径自由高度塔基类型端头起重量（t）44m46m底架固定式2.48350m46m底架固定式1.8856m46m底架固定式1.38三、主要安装技术措施：三、主要安装技术措施：1、本工程工期比较紧、为了确保工程如期交工，必须同时布置七台塔吊才能满足各单体工程的施工需要，施工过程中要作好群塔施工的协调工作，使工程施工有条不紊的进行。2、根据现场的情况及十栋楼的相对位置，选择臂长44m的塔吊，并在施工前将七

4、台塔吊分别布置在恰当的位置，平面图见后附图。大国建街4四、主要安全保证措施：四、主要安全保证措施：群塔作业时，为保证施工顺利进行，应当注意以下几方面：1、在布置塔吊的时候，应保证处于低位的塔吊塔臂与高位塔吊塔身之间的距离大于4米。2、由于施工场地限制，10#、11#、12#楼均有部分覆盖区域在现场围挡外，为保证居民及学生安全，塔吊大臂旋转区域背向施工围挡，设置旋转限位装置，严禁大臂旋转出围挡区域。3、在实际施工中，考虑到便于施工，塔吊与塔吊之间的距离满足不了要求，因此在施工过程中，确保主体施工进度快的塔吊高度始终高于相邻塔吊。4、在施工前，应对各塔吊配备固定的信号指挥员和相对固定的挂钩人员，并

5、对其进行相应的安全教育、培训。5、塔吊司机、信号指挥员和挂钩人员必须持证上岗。在作业中，各相关人员应当配合默契，塔吊司机应无条件服从信号指挥员的指挥进行吊装作业。6、相邻塔吊同时作业时，要求信号指挥员必须相互协调，避免作业过程中塔吊塔臂、钢丝绳及挂钩互相碰撞或缠绕，确保吊装作业的顺利进行。7、当塔吊群同时作业时，考虑到它们各配件之间有可能发生相互碰撞，并且为了更好的协调各塔吊工作，因此在塔吊同时工作时配备一个信号指挥员来协调各塔吊的吊装作业，保证施工顺利进行。8、遇六级以上强风，必须停止吊装作业，并将塔臂顺风向停放，防止相邻塔吊塔臂互相碰撞发生事故。9、注意收集气象资料，提前掌握每天天气情况，

6、尽量将吊大模的时间安排在白天。10、司机必须在佩带指挥信号袖标的人员指挥下严格按照指挥信号、旗语、5手势进行操作。对指挥错误有权拒绝执行或主动采取防范或应急措施。11、钢丝绳吊物安全距离不小于5米。12、未尽事宜详见建筑施工安全检查标准：JGJ59-99。五、塔吊的具体平面布置及详图五、塔吊的具体平面布置及详图（一）根据塔吊的安装要求,结合基坑支护、地质勘探的结果，拟将塔吊钢筋混凝土基础顶面埋深-1.7 米（相对标高）左右，相当于现场自然地平标高。（二）根据使用手册的要求，塔吊基础选用 650 钻孔灌注桩（间距为 1.8m） 。桩长 15m，桩身混凝土强度 C35，桩顶标高为-1.3 米（相对

7、于自然地坪） ，n=4，主筋 9 根直径 14，螺旋箍筋直径 8 间距 200，加密区为桩顶以下 3m 范围内直径 8 间距 100，灌注桩配筋范围穿过淤泥层全长配筋，将桩顶与塔吊原配基座钢筋连接。塔吊基础承台按照长沙*科技发展股份有限公司提供图纸，塔式起重机的固定式混凝土基础为钢筋混凝土基础 300030001350(基础长度宽度高度) ,混凝土标号 C35，主筋配双层双向 B25180,拉筋采用 B12呈梅花形布置，定位筋采用 B25，配筋图详见塔机厂家提供蓝图。要求基础表面平整，确保塔身安装后的垂直度。（三）根据地质勘察报告的结果，拟定布置塔式起重机部位的土层为淤泥质粉质粘土层，且该土层

8、分布较厚。其土层的综合特征值不符合该设备基础承压能力的要求。根据地质勘探的结果，该地基土层的综合特征比较弱，而且基础下存在的较厚软弱土层中，无较硬的土层作为持力层。故根据地质勘探结果及从技术与经济的角度，选用泥浆护壁钻孔灌注桩，桩端进入 4 层土，为摩擦型桩，即桩在极限荷载的作用下，桩顶的荷载由桩侧的阻力承受。桩型及配筋图6（四）该塔式起重机是附着于建筑物，为减少塔身计算长度以保持其设计的起重能力，设有二套附着装置(附着装置直接从厂家购买)，第一附着装置距基础面 31 米以内，第二附着装置距基础面 53.4 米以内，同时，结合该附着要求，应提交设计院对建筑物附着点的强度进行计算，如果不满足要求

9、，应对建筑物的该部位进行加固。78六、桩承台计算六、桩承台计算塔吊基础桩基工作状态计算塔吊基础桩基工作状态计算（一）、基本资料：承台类型：四桩承台 圆桩直径 d650mm 进行承台抗震承载力验算桩列间距 Sa1800mm 桩行间距 Sb1800mm桩中心至承台边缘距离 Sc600mm承台根部高度 H1300mm 承台端部高度 h1300mm柱子高度 hc400mm（X 方向） 柱子宽度 bc400mm（Y方向）单桩竖向承载力特征值 Ra730kN桩中心最小间距为 1800mm， 3d （d圆桩直径或方桩边长）混凝土强度等级为 C35 fc16.720 ft1.575N/mm钢筋强度设计值 fy

10、300N/mm 纵筋合力点至近边距离 as110mm荷载的综合分项系数 z1.35 永久荷载的分项系数 G1.35承台混凝土的容重 c25kN/m 承台上土的容重 s18kN/m承台顶面以上土层覆土厚度 ds0.5m承台上的竖向附加荷载标准值 Fk0.0kN 设计时执行的规范：建筑地基基础设计规范（GB 500072002） 以下简称 基础规范混凝土结构设计规范（GB 500102002） 以下简称 混凝土规范钢筋混凝土承台设计规程（CECS 88：97） 以下简称 承台规程 （二）、控制内力：Nk -相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN）；Fk - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基

11、础顶面的竖向力值（kN）； Fk Nk + Fk9Vkx 、Vky - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）；Mkx、Mky - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kNM）；Mkx 、Mky - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值（kNM）；MkxMkx-Vky * H、 MkyMky+Vkx * HF、Mx 、My - 相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN、kNM）；Fz * Fk、 Mxz * Mkx、 Myz * MkyNk646.7； Mkx355.4； Mky2594； Vkx22.8； Vky0Fk646.7； Mkx

12、355.4； Mky2623.6 地震力参与组合F873； Mx479.8； My3541.9 地震力参与组合 （三）、承台自重和承台上土自重标准值 Gk：a2Sc+Sa2*0.6+1.83mb2Sc+Sb2*0.6+1.83m承台底部面积 Aba * b3*39.00m承台体积 VctAb * H19*1.311.700m承台自重标准值 Gkc * Vct25*11.7292.5kN土自重标准值 Gks * (Ab-bc*hc)* ds18*(9-0.4*0.4)*0.579.6kN承台自重及其上土自重标准值 GkGk+Gk292.5+79.6372.1kN （四）、承台验算：圆桩换算桩截面

13、边宽 bp 0.866d 0.866*650 520mm 1、承台受弯计算： (1)、单桩桩顶竖向力计算：10 在轴心竖向力作用下Qk(Fk+Gk)/n （基础规范 8.5.3-1）Qk(646.7+372.1)/4254.7kN1.25*Ra912.5kN 在偏心竖向力作用下Qik(Fk+Gk)/nMxk*Yi/Yi2Myk*Xi/Xi2 （基础规范 8.5.3-2）Q1k(Fk+Gk)/n+Mxk*Yi/Yi2-Myk*Xi/Xi2 254.7+(355.4*1.8/2)/(1.82)-(2623.6*1.8/2)/(1.82) -375.4kN1.5Ra1095kNQ2k(Fk+Gk)/

14、n+Mxk*Yi/Yi2+Myk*Xi/Xi2 254.7+(355.4*1.8/2)/(1.82)+(2623.6*1.8/2)/(1.82) 1082.2kN1.5Ra1095kNQ3k(Fk+Gk)/n-Mxk*Yi/Yi2-Myk*Xi/Xi2 254.7-(355.4*1.8/2)/(1.82)-(2623.6*1.8/2)/(1.82) -572.8kN1.5Ra1095kNQ4k(Fk+Gk)/n-Mxk*Yi/Yi2+Myk*Xi/Xi2 254.7-(355.4*1.8/2)/(1.82)+(2623.6*1.8/2)/(1.82) 884.8kN1.5Ra1095kN 每根

15、单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值 Qgk：QgkGk/n372.1/493.0kN 扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值： Niz * (Qik - Qgk) N11.35*(-375.4-93)-632.3kN N21.35*(1082.2-93)1335.4kN N31.35*(-572.8-93)-898.9kN11 N41.35*(884.8-93)1068.9kN (2)、X 轴方向柱边的弯矩设计值：（绕 X 轴）柱上边缘 MxctU(N3+N4) * (Sb-bc)/2 (-898.9+1068.9)*(1.8-0.4)/2119.0kN

16、m柱下边缘 MxctD(N1+N2) * (Sb-bc) / 2 (-632.3+1335.4)*(1.8-0.4)/2492.2kNmMxctMaxMxctU, MxctD492.2kNm 号筋 Asy1054mmRE0.75 0.005 0.03% min0.15% Asmin5850mm 25180 （As 6032） (3)、Y 轴方向柱边的弯矩设计值：（绕 Y 轴）柱左边缘 MyctL(N1+N3)*(Sa-hc)/2(-632.3-898.9)*(1.8-0.4)/2-1071.8kNm柱右边缘 MyctR(N2+N4)*(Sa-hc)/2(1335.4+1068.9)*(1.8-

17、0.4)/21683.0kNmMyctMaxMyctL, MyctR1683.0kNm 号筋Asx3568mmRE0.75 0.018 0.10% min 0.15% Asmin5850mm 25180 （As6032） 2、承台受冲切承载力验算： (1)、柱对承台的冲切验算：扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上的冲切力设计值： Fl873045N柱对承台的冲切，可按下列公式计算：Fl2 * ox * (bc + aoy)+oy*(hc + aox)*hp * ft * ho （基础规范 8.5.17-121）X 方向上自柱边到最近桩边的水平距离：aox900-0.5hc-0.5bp9

18、00-400/2-520/2440mmoxaox/ho440/(1300-110)0.37X方向上冲切系数 ox0.84/(ox + 0.2) （基础规范 8.5.17-3）ox 0.84/(0.37+0.2)1.474Y 方向上自柱边到最近桩边的水平距离：aoy900-0.5bc-0.5bp900-400/2-520/2 440mmoyaoy/ho440/(1300-110)0.37Y 方向上冲切系数 oy0.84/(oy + 0.2) （基础规范 8.5.17-4）oy0.84/(0.37+0.2)1.4742*ox*(bc+aoy)+oy*(hc+aox)*hp*ft*ho/RE2*1.

19、474*(400+440)+1.474*(400+440)*0.958*1.57*1190/0.8510464615NFl873045N，满足要求。 (2)、角桩对承台的冲切验算：扣除承台和其上填土自重后的角桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：NlNmax1335401N承台受角桩冲切的承载力按下列公式计算：Nl1x *(c2+a1y/2)+1y *(c1+a1x/2)*hp* ft* ho （基础规范 8.5.17-5）X 方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：a1x900-0.5hc-0.5bp900-400/2-520/2440mm1xa1x/ho440/(1300-110)0

20、.3713X 方向上角桩冲切系数 1x0.56/ (1x + 0.2) （基础规范 8.5.17-6）1x0.56/(0.37+0.2)0.983Y 方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：a1y900-0.5bc-0.5bp900-400/2-520/2440mm1ya1y/ho440/(1300-110)0.37Y 方向上角桩冲切系数 1y0.56 / (1y + 0.2) （基础规范 8.5.17-7）1y0.56/(0.37+0.2)0.983桩内边缘到承台外边缘的水平距离：c1c2Sc+0.5bp600+520/2860mm 1x*(c2+a1y/2)+1y*(c1+a1x/2)*hp

21、*ft*ho/RE0.983*(860+440/2)+0.983*(860+440/2)*0.958*1.57*1190/0.854483409NNl1335401N，满足要求。 3、承台斜截面受剪承载力计算： (1)、X方向斜截面受剪承载力计算：扣除承台及其上填土自重后 X 方向斜截面的最大剪力设计值：VxMaxN1+N2, N3+N4703073N承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：Vxhs*y*ft*bxo*ho （基础规范 8.5.18-1）X方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：ay900-0.5bc-0.5bp900-400/2-520/2440mmyay/ho440/(1300-

22、110)0.37y1.75/(y+1.0)1.75/(0.37+1.0)1.277hs*y*ft*bxo*ho/RE0.91*1.277*1.57*3000*1190/0.857649760N14 Vx 703073N，满足要求。 (2)、Y方向斜截面受剪承载力计算：扣除承台及其上填土自重后 Y 方向斜截面的最大剪力设计值：VyMaxN1+N3, N2+N42404253N承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：Vyhs*x*ft*byo*ho （基础规范 8.5.18-1）Y 方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：ax900-0.5hc-0.5bp900-400/2-520/2440mmxax/

23、ho440/(1300-110)0.37x1.75/(x+1.0)1.75/(0.37+1.0)1.277hs*x*ft*byo*ho/RE0.91*1.277*1.57*3000*1190/0.857649760NVy 2404253N，满足要求。4、柱下局部受压承载力计算：局部荷载设计值 F873045N混凝土局部受压面积 Albc*hc160000mm承台在柱下局部受压时的计算底面积按下列公式计算：Ab(bx+2*c)*(by+2*c)cMinCx, Cy, bx, byMin1300,1300,400,400400mmAb(400+2*400)*(400+2*400)1440000mm

24、lSqr(Ab/Al)Sqr(1440000/160000)3*l*fcc*Al1.0*3*0.85*16.72*1600006821760NF 873045N，满足要求。 5、桩局部受压承载力计算：局部荷载设计值 FNmax+g*Qgk1335.4+1.35*931461.0kN混凝土局部受压面积 Al*d2/4282743mm15承台在角桩局部受压时的计算底面积按下列公式计算：Ab(bx+2*c)*(by+2*c)圆桩bxbySqr(Al)532mmcMinCx, Cy, bx, byMin300,300,532,532300mmAb(532+2*300)*(532+2*300)12808

25、27mmlSqr(Ab/Al)Sqr(1280827/282743)2.128*l*fcc*Al1.0*2.128*0.85*16.72*2827438552569NF1460972N，满足要求。塔吊基础桩基非工作状态计算塔吊基础桩基非工作状态计算（一）、基本资料：承台类型：四桩承台 圆桩直径 d 650mm 进行承台抗震承载力验算桩列间距 Sa 1800mm 桩行间距 Sb 1800mm桩中心至承台边缘距离 Sc 600mm承台根部高度 H 1300mm 承台端部高度 h 1300mm柱子高度 hc 400mm（X 方向） 柱子宽度 bc 400mm（Y 方向）单桩竖向承载力特征值 Ra 7

26、30kN桩中心最小间距为 1800mm， 3d （d 圆桩直径或方桩边长）混凝土强度等级为 C35 fc 16.720 ft 1.575N/mm钢筋强度设计值 fy 300N/mm 纵筋合力点至近边距离 as 110mm荷载的综合分项系数 z 1.35 永久荷载的分项系数 G 1.35承台混凝土的容重 c 25kN/m 承台上土的容重 s 18kN/m承台顶面以上土层覆土厚度 ds 0.5m承台上的竖向附加荷载标准值 Fk 0.0kN16 设计时执行的规范： 建筑地基基础设计规范（GB 500072002） 以下简称 基础规范 混凝土结构设计规范（GB 500102002） 以下简称 混凝土规

27、范 钢筋混凝土承台设计规程（CECS 88：97） 以下简称 承台规程 （二）、控制内力：Nk -相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN）；Fk -相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）； Fk Nk + FkVkx 、Vky - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）；Mkx、Mky - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kNM）；Mkx 、Mky - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值（kNM）；MkxMkx-Vky*H、MkyMky+Vkx*HF、Mx 、My - 相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN

28、、kNM）； Fz*Fk、 Mxz*Mkx、Myz*MkyNk589.6； Mkx0； Mky2594； Vkx97； Vky0Fk589.6； Mkx0； Mky2720.1 地震力参与组合F796； Mx0； My3672.1 地震力参与组合 （三）、承台自重和承台上土自重标准值 Gk：a2Sc+Sa2*0.6+1.83m17b2Sc+Sb2*0.6+1.83m承台底部面积 Aba*b3*39.00m承台体积 VctAb*H19*1.311.700m承台自重标准值 Gkc*Vct25*11.7292.5kN土自重标准值 Gks*(Ab-bc*hc)*ds18*(9-0.4*0.4)*0.5

29、79.6kN承台自重及其上土自重标准值 GkGk+Gk292.5+79.6372.1kN （四）、承台验算：圆桩换算桩截面边宽 bp0.866d0.866*650520mm 1、承台受弯计算： (1)、单桩桩顶竖向力计算：在轴心竖向力作用下Qk(Fk+Gk)/n （基础规范 8.5.3-1）Qk(589.6+372.1)/4240.4kN1.25*Ra912.5kN在偏心竖向力作用下Qik(Fk+Gk)/nMxk*Yi/Yi2Myk*Xi/Xi2 （基础规范 8.5.3-2）Q1k(Fk+Gk)/n+Mxk*Yi/Yi2-Myk*Xi/Xi2240.4+(0*1.8/2)/(1.82)-(27

30、20.1*1.8/2)/(1.82)-515.2kN1.5Ra1095kNQ2k(Fk+Gk)/n+Mxk*Yi/Yi2+Myk*Xi/Xi2240.4+(0*1.8/2)/(1.82)+(2720.1*1.8/2)/(1.82)996.0kN1.5Ra1095kNQ3k(Fk+Gk)/n-Mxk*Yi/Yi2-Myk*Xi/Xi2240.4-(0*1.8/2)/(1.82)-(2720.1*1.8/2)/(1.82)-515.2kN1.5Ra1095kNQ4k(Fk+Gk)/n-Mxk*Yi/Yi2+Myk*Xi/Xi218240.4-(0*1.8/2)/(1.82)+(2720.1*1.8

31、/2)/(1.82)996.0kN1.5Ra1095kN每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值 Qgk：QgkGk/n372.1/493.0kN扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：Niz*(Qik-Qgk)N11.35*(-515.2-93)-821.0kNN21.35*(996-93)1219.0kNN31.35*(-515.2-93)-821.0kNN41.35*(996-93)1219.0kN (2)、X 轴方向柱边的弯矩设计值：（绕 X 轴）柱上边缘 MxctU(N3+N4)*(Sb-bc)/2 (-821+1219)*(1.8-0.4)/2

32、278.6kNm柱下边缘 MxctD(N1+N2)*(Sb-bc)/2 (-821+1219)*(1.8-0.4)/2278.6kNm MxctMaxMxctU, MxctD278.6kNm 号筋 Asy596mm RE0.75 0.003 0.02% min0.15% Asmin5850mm 25180 （As6032） (3)、Y 轴方向柱边的弯矩设计值：（绕Y轴）柱左边缘 MyctL(N1+N3)*(Sa-hc)/2 (-821-821)*(1.8-0.4)/2-1149.5kNm柱右边缘 MyctR(N2+N4)*(Sa-hc)/2 (1219+1219)*(1.8-0.4)/2170

33、6.6kNm MyctMaxMyctL, MyctR1706.6kNm 号筋 Asx3618mm RE0.75 0.018 0.10%19 min0.15% Asmin5850mm 25180 （As6032） 2、承台受冲切承载力验算： (1)、柱对承台的冲切验算：扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上的冲切力设计值： Fl 795960N柱对承台的冲切，可按下列公式计算：Fl2*ox*(bc+aoy)+oy*(hc+aox)*hp*ft*ho （基础规范 8.5.17-1）X 方向上自柱边到最近桩边的水平距离：aox900-0.5hc-0.5bp900-400/2-520/2440m

34、moxaox/ho440/(1300-110)0.37X 方向上冲切系数 ox0.84/(ox+0.2) （基础规范 8.5.17-3）ox0.84/(0.37+0.2)1.474Y 方向上自柱边到最近桩边的水平距离：aoy900-0.5bc-0.5bp900-400/2-520/2440mmoyaoy/ho440/(1300-110)0.37Y 方向上冲切系数 oy0.84/(oy+0.2) （基础规范 8.5.17-4）oy0.84/(0.37+0.2)1.4742*ox*(bc+aoy)+oy*(hc+aox)*hp*ft*ho/RE2*1.474*(400+440)+1.474*(40

35、0+440)*0.958*1.57*1190/0.8510464615NFl795960N，满足要求。 (2)、角桩对承台的冲切验算：扣除承台和其上填土自重后的角桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：NlNmax1219028N承台受角桩冲切的承载力按下列公式计算：20Nl1x*(c2+a1y/2)+1y*(c1+a1x/2)*hp*ft*ho（基础规范 8.5.17-5）X 方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：a1x900-0.5hc-0.5bp900-400/2-520/2440mm1xa1x/ho440/(1300-110)0.37X 方向上角桩冲切系数 1x0.56 / (1

36、x + 0.2) （基础规范 8.5.17-6）1x0.56/(0.37+0.2)0.983Y 方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：a1y900-0.5bc-0.5bp900-400/2-520/2440mm1ya1y/ho440/(1300-110)0.37Y 方向上角桩冲切系数 1y0.56 / (1y + 0.2) （基础规范 8.5.17-7）1y 0.56/(0.37+0.2) 0.983桩内边缘到承台外边缘的水平距离：c1c2Sc+0.5bp600+520/2860mm 1x*(c2+a1y/2)+1y*(c1+a1x/2)*hp*ft*ho/RE 0.983*(860+440/2)+0.983*(860+440/2)*0.958*1.57*1190/0.85 4483409N Nl 1219028N，满足要求。 3