kw水冷式管壳冷凝器设计说明书

1、课程设计课程名称热交换器课程设计题目名称106kW 水冷式冷凝器学生学院材料与能源学院专业班级 热能与动力工程（制冷与空调方向） 09011班学 号0学生姓名 陈桂福指导教师王长宏2012年7月5日广东工业大学课程设计任务书题目名称106KM冷式冷凝器学生学院材料与能源学院专业班级热能与动力工程制冷0901班姓名陈桂福学号30一、课程设计的内容设计一台冷库用冷凝器。冷凝器热负荷 Qk=106KW冷凝温度tk=40C,制 冷剂为R22冷却水进出口温度分别为：进口温度12=32,出口温度t2=36C。二、课程设计的要求与数据1）学生在教师指导下独立完成设计。2）换热器设计要结构合理，设计计算正确。

2、3）图纸要求：图面整洁、布局合理，线条粗细分明，符号国家标准，尺寸标注规范，用计算机绘图。4）说明书要求：文字要求：文字通顺，语言流畅，书写工整，层次分明，用计算机打印。格式要求：（1）课程设计封面；（2）任务书；（3）摘要；（4）目录；（5）正文，包括 设计的主要参数、热力计算、传热计算、换热器结构尺寸计算布置及阻力 计算等设计过程；对所设计的换热器总体结构的讨论分析；心得体会等；（6）参考文献三、课程设计应完成的工作1）按照设计计算结果，编写详细设计说明书 1份； 2）绘制换热器的装配图1张，拆画零件图12张四、课程设计进程安排厅P设计各阶段内容地点起止日期1学生分组；布置任务；根据设计任

3、务收集有关的 原始资料，并选定热交换器的型式等。指定我至进行换热器设计计算（包括传热计算、结构计算、 流动阻力计算和强度计算等）宿舍编写设计说明书（严格按照广东工业大学课程设 计说明书撰写规范编写）宿舍绘制换热器装配图1张；拆画零件图12张宿舍设计答辩及成绩评定指定我至五、应收集的资料及主要参考文献1吴业正.制冷原理及设备（第2版）M.西安：西安交通大学出版社，1998.2吴业正.小型制冷装置设计指导M.北京：机械工业出版社,1999.3史美中，王中铮.热交换器原理与设计M.南京：东南大学出版社，2003.4余建祖.换热器原理与设计M.北京：北京航空航天大学出版社，2006.5杨世铭，陶文锭.

4、传热学（第四版）M.北京：高等教育出版社，2006.6中华人民共和国国家标准一管壳式换热器（GB15A1999）.7其它设计资料：包括各种换热器设计标准、制冷工程设计手册、制冷设备手 册、制冷机工艺等相关资料.发出任务书日期：2012年6月25日指导教师签名:计划完成日期:2012年7月6日基层教学单位责任人签章:设计总说明本课程设计是设计一个热负荷为106kW勺水冷式管壳冷凝器。本课程设计是 在给定冷凝器换热量 Q=106KW/制冷剂为R22,冷凝温度tk=40C,冷却水进口 温度t2 = 32C,冷却水出口温度t2=36C,假定蒸发温度t0 15 C、制冷剂过 热度为tr 5 c的条件下进

5、行设计的。整个设计过程主要包括传热设计计算、水的流动阻力计算、结构设计计算、 配件选择及主要配件的强度校核，同时结合整体设备运行原理，对该水冷式管壳 冷凝器各性能参数进行校正。本次设计先从传热设计计算着手，先根据热力循环 对系统进行热力计算，同时采用假定热流密度及试凑法进行计算以确定较好的工 作点，其中传热设计计算与结构设计计算相互交叉进行，接着计算水的流动阻力 以及零部件的选取，最后进行强度计算与强度校核。设计内容包括了换热管的布 置排列，换热管和流程数、管长、壳体、端盖、法兰、螺栓和垫片等的选取。经过设计计算，可以知道壳管式冷凝器的换热面积为 =、流程数N=2总管 数N Z=68根，有效单

6、管长1=,制冷剂蒸汽进口管径 42 ,制冷剂液体出口管 径42 ,冷却水进出口管径为 108 ,水泵最小功率为Pe=。通过本次的设计，得到了一个较合理的水冷式管壳冷凝器。关键词：冷凝器管壳式热交换器课程设计、冷凝器热力、结构计算 1冷凝器的传热循环的确定 1冷却水流量qvs和平均传热温差 Tm的确定 2换热管的选型 3估算换热管总长 3确定每流程管数Z、有效单管长1及流程数N 3传热管的布置排列及主体结构 4传热计算及所需传热面积确定 5二、冷却水侧阻力计算 8三、冷凝器的配件及其强度校核 9连接管管径计算 9防冲板 10壳体 10管板 1111端盖支座 12支撑板 13拉杆 13法兰类选择

7、13垫片 16螺栓 17分程隔板 19四、心得体会 19五、主要参考文献 20一、冷凝器热力、结构计算冷凝器的传热循环的确定根据冷库的实际工作工况：取蒸发温度to 15 C ,过热度tr 5 C ,即吸入温度ti10 C ,冷凝器出口温度t4 tk 40 C o查冷库制冷设计手册第441页图6-7, R22在压缩过程指示功率i=0.78查R22压始图得hi=405kJ/kg, h 2=443kJ/kg, h 3=418kJ/kg, h 4=250kJ/kg, 3.4= 10-3m/kg,2s=kgw=h2-h 1=(443-405)kJ/kg=38kJ/kgwt38wt48.7kJ/kgji

8、0.78yh2s % wi (405 48.7) kJ. kg 453.7 kJ . kg再查R22压始图得12s 800CQk106qmo 0.520kg sh2s h4453.7 250冷却水流量qvs和平均传热温差 Tm的确定1.2.1冷却水流量qvs确定冷却水进出口温度t232 C , t236 C ,平均温度tm 34 C ,由水的物性表可得：994.3kg/m3 Cp 4174J / (kg K)0.7466 10 6m2/s62.48 10 2W/(m K)则所需水量qvsQk /cp(t2 t2 ) 0.006385m3 / s1.2.2平均传热温差Tm的确定由能量平衡，有+q

9、mo(h2s 卜3)t3 t2 cpqvs360.520 (453.7 418)35.34.179 994.3 0.003915各段对数平均温差(1)段:t3t26.20oC1nH3(2)段:tm2(t2s t2 )Ints tk(tk t3)17.57 oCt2t3整个过程的平均温差（积分平均温差）th2s h5m h3h4h2 stm1-7.0oC 也tm2 换热管的选型根据小型制冷装置设计指导第71页表3-4 ,选用2号滚轧低翅片管为传热 管，有关结构参数为：di 11mmdt 16mm t 0.35mm db 13mm sf 1.5mm单位管长的各换热面积计算如下：翅顶面积2(1dt

10、t/sf 0.016 0.00035/0.0015m2 /m 0.0117m2/m翅侧面积 af(dt2 d2)/(2sf)(0.0162 0.0132)/(2 0.0015)m2/m 0.0911m2/m翅间管面面积 abdb(sft)/sf 0.013 (0.0015 0.00035)/0.0015m2 /m 0.031m2 / m22.a di 0.011m / m 0.0346m / m管外总面积 aof ad af ab (0.0117 0.0911 0.031)m2/m 0.134m2 /m估算传热管总长假定接管外面积计算的热流密度q。5800W / m2 .则应布置传热面积 22

11、F Qk/qo 106000/5800m2 18.28m2应布置的有效总管长 L Fo/aof 18.28/0.134m 136.41m确定每流程管数Z、有效单管长1及流程数N冷却水进出口温度t232 C, t2 36 C ,平均温度tm 34 C ,由水的物性表可得:994.3kg/m3Cp 4174J/(kg k)0.7466 10 6m2/s262.48 10 W/(m k)则所需水量 qvs Qk / cp(t2 t2 ) 0.006385m3 / s根据热交换器原理及设计第 294页及小型制冷装置设计指导第 68 页表3-2有关年运行小时的规定：初选冷却水流速度 u 2m/s,则每流

12、程管数 Z 4qv/ di2u 33.59根取整数Z=34根，即实际水流u Th 4 0.0063851.98m/sodi z 0.01134对流程数N,总根数NZ,有效单管长l,壳体内径Di及长径比l/Di进行组合 计算，组合计算结果如表1所示：流程数N总根数NZ后效单管长l / m壳内径Di / m长径比l/Di2684136表1其中壳体内径的选择根据冷库制冷设计手册第606页对壳体的规格进行 选择。分析上面的组合计算结果，由热交换器原理及设计第54页规定，对 壳体的长径比一般在4-25之间，通常为6-10,故选择2流程作为冷凝器结构设 计依据。传热管的布置排列及主体结构现采用管子成正三角

13、形的布置方案，本!据热交换器原理及设计第 45页 表换热管中心距的规定，选管距s 22mm、分程板两侧相邻管中心距IE 35 mm 为使传热管排列有序及左右对称，共布置68根管，则每流程平均管数Z=34根，传热管的布置排列如图(1)所示：图(1)传热计算及所需传热面积确定1.7.1 水侧表面传热系数计算从水物性表及小型制冷装置设计指导第 78页表3-12知：水在tm 340C时，运动粘度 0.7466 10 6m2/s物性集合系数 B 1395.6 23.26tm 2186.44雷诺数Re udi/1.98 0.0116 29172.2 104,即水在管内的流动状态0.7466 10 6为湍流

14、，则由小型制冷装置设计指导第 78页式(3-5):水侧表面彳专热系数awi B3 2186.44 誉89306.6W / (m2 K)di0.01101.7.2 氟利昂冷凝表面传热系数计算由上面图(1)的传热管的布置方式，在垂直方向上，每列管数分别为2、2、 2、4、4、4、4、4、4、4、4、4、4、4、4、4、4、2、2、2。由小型制冷装置 设计指导第77页式(3-4)计算管排修正系数：/ 0.8330.8330.833、，/、n (n1n2nz )/(01 n2nz)(6 20.833 14 40.833)/68 0.81 1根据所选管型，低翅片管传热增强系数由小型制冷装置设计指导第 7

15、7 页式(3-2)计算，其中环翅当量高度2222h(dt2 db2)/4dt(162 132)/(4 16)mm 4.27mm增强系数ab/aof1.1(adaf)(db/h )0.25 / aof0250.031/ 0.134 1.1 (0.0117 0.0911)(13/4.27)0.25/0.134 1.346 小 型 制 冷 装 置 设 计 指 导 第 76 页 表 3-11, R22 在 冷 凝 温 度tk 40 C,B 1447.1由 小型制冷装置设计指导第 76 页式 (3-1) 计算氟利昂侧冷凝表面传热系数025025ako 0.725Bdb0.25 n (tk two) 0.

16、250250250.725 1447.1 0.013 0.25 1.346 0.811 (tk two) 0.251.7.3 7 o0.25W/(m2 K)其中o tk two (two是管处壁面温度)1.7.3 传热系数Ko传热过程分成两部分：第一部分是热量经过制冷剂的传热过程，其传热温差为o tk two ；第二部分是热量经过管外污垢层、管壁、管内污垢层以及冷却水的传热过程，其传热温差ti two tm tm o 7.0 o (其中two是管外污垢外 壁面的温度) 。由热交换器原理与设计第292页附表C得：水侧污垢系数ri 0.000086(m2 K)/W忽略氟利昂侧油膜热阻，由 小型制冷

17、装置设计指导第 78 页式 (3-6) 和式(3-7) 计算热流密度q (单位为W/m2)第一部分的热流密度0.75q1 ako o 3391.7 o第二部分的热流密度7.0q21aof( ri) awiai%famo7.0°,10.134 0.0015 0.134(0.000086)-9306.60.03463930.03681310.4 (7.0°)(其中 是低翅片管翅管壁厚度,是紫铜管热导率，取 393W/(mK),am是低翅片管每米管长翅根管面平均面积，即am(di db)/2)因为传热是串联，则有q q2。选取不同的°(单位为C)进行试凑，计算结果如表2

18、所示：o / Cq1q2表2当° 2.2 c时，q1与q2误差只为,小于3%,符合要求。此时two tk0 (40 2.2) C 37.8 C ,取 qo q2 q1 6208.4W / m2 5800W / m2 ,2与前面假定的5800W/m2只相差% <15%符合要求。传热系数：Ko ' 6208.4 886.9W/(m2 K) tm7.01.7.4 传热面积Fof与有效管长1确定计算实际所需传热面积：222Fof Qk/qo 106000/6208.4m2 17.07m2 Fo 18.28m2初步结果设计中所需要的冷凝传热面积18.28m2较传热计算传热面积大%

19、可 作为冷凝传热面积富裕量。即初步结构设计所布置的冷凝传热面积能够满足负荷 的供热要求，表明假设是可取的。管子的有效长度l 旦 17.071.87mafoN 0.134 68适当增加长度，根据热交换器原理与设计第54页推荐的换热管长度，选取传热管有效单管长l 2.0m。则实际布置管外冷凝传热面积F 68 0.134 2.0m2 18.23m2 ,较传热计算 所需传热面积大冷凝传热面积有足够的富裕量。二、冷却水侧阻力计算根据制冷原理与设备P227公式(9-78)得:水的沿程阻力系数0.31640.3164_0 25 _ _0 25Re 29172.20.0247冷却水的流动阻力p 1 u2 N

20、上 1.5(N 1) 2di1o2 01.5(2 1)26276.4Pa-994.3 1.982 0.0247 2 20.011(其中lt是左右两管板外侧端面间的距离，此处lt =)考虑到外部管路损失，冷却水泵总压头约为p 0.1 p (0.1 0.0262764) MPa 0.1263MPa取离心水泵的效率0.6,则水泵所需的功率为:水泵所需的功率Pe qvsP'6.385 10 3 0.1263 1060.61344.0W三、冷凝器的配件及其强度校核连接管管径计算3.1.1 冷却水进出口连接管冷却水的流量qvs 6.385 10 3m3/s,根据小型制冷装置设计指导第 75 页关于

21、进出水管冷却水流速的规定，取冷却水流速度 u 1.0m/s ,故冷却水进出 口连接管的直径di J典、户江 go.。,u 3.14 1.0查冷库制冷设计手册第 604页得，选取无缝钢管108 4.0,内径为100mm3.1.2 制冷剂连接管根据传热循环查R22的lgP h图（见上面“系统循环图”）得:冷凝器入口 h2s 453.7kJ/kg, 2s 0.02m3/kg冷凝器出口 h4 250kJ /kg ,4 0.886 10 3m3/kg制冷剂的质量流量qmo-QJ 1060.5201kg. sh2s h5453.7 250制冷剂蒸气的体积流量qv2s qmo 2s 0.5201 0.02

22、1.04 10 2m3/s343制冷剂减体的体积流量qv5 qmo 5 0.5201 0.886 104.61 10 m /s根据小型制冷装置设计指导第75页规定：初取蒸气气流速度U2 14m/s, 则进气接管的内径:di 24 1.04 10 2 30.75mm3.14 14查冷库制冷设计手册第603页，选取无缝钢管 42 2.5,内径di2 37 mm则实际蒸气气流速度u2生等 9.67m/s di21 91990.i止匕时 2suf -u2 9.672 4675kg/(ms2) 5950kg / (m s2),根据 2s 0.02GB151-1999管壳式换热器第78页5.11.3的规定

23、，选择符合要求。根据小型制冷装置设计指导第 75页规定：初选制冷剂液体速度山0.5m/s,则出液管的内径：34.3mmd4q774 4.61 10i4 u4 3.14 0.5查冷库制冷设计手册得，选取无缝钢管 42 3.0,内径di4 36mm则实际制冷剂液体流速 山 与 0.453m/s di 421 21222 一止匕时 4u4 u4 0.453231.6kg/(m s ) 5950kg/(m s ),根40.000886据GB151-1999管壳式换热器第78页5.11.3的规定，选择符合要求。防冲板根据热交换器原理与设计第53页及GB151-1999管壳式换热器第78页5.11.2.1

24、的关于安装防冲板的要求，因氟利昂蒸气进口处22sU212U22s10.029.672 4675kg/(m s2) 2230kg / (m s2),故需安装防冲板。根据GB151-1999管壳式换热器第78页5.11.4规定，取厚度为3mmi不锈 钢作为防冲板，规格为：a a 92mm 92mm ,直接焊与拉杆上。壳体根据先前设计布管情况，由(冷库制冷设计手册第605页无缝钢管规格选择用 273mm 7.0mm(内径Di 259mm，外径Do=273mm厚度s=7.0mm)的无缝钢管作为壳体材料。管板根据GB151-1999管壳式换热器第29页图18,选用e型管板。为达密封 效果，管子与管板连接

25、采用胀接法。选择管板兼做法兰，根据制冷机工艺第111页表6-6 ,查得与管子连接方式有关的系数f1 15,与管板兼做法兰有关的系数f2 1.300由制冷机工艺P111经验公式（6-4）得管板厚度：t f1 f2 （17 0.0083Di） 1.15 1.30 （17 0.0083 259）mm 28.6mm实际可取t=30mm端盖根据制冷机工艺第112页关于封头的规定（结构如下图）：Di 259-选用 S 7mm, R 259mm, hi - mm 64.75mm,44ho hi S 64.75 7 71.75mm,L 10% Di 0.10 259 25.9mm3.6.1支座选型根据小型制冷

26、装置设计指导第75页，选用如下支座（相关尺寸如下）。查表 3-9 得，K 160mm, L 240mm.3.6.2支座定位:根据GB151-1999管壳式换热器第89页5.20.1的规定:取 LB 1000mm, LC LC 500mm（其中 L=2000mm支撑板由换热管长l=2m 得，需安装至少一块支持板（根据热交换器原理与设计第50页表，对换热管外径为16mm勺最大无支撑跨距是1100mm故需至少一块支撑 板），考虑到GB151-1999管壳式换热器第75页5.9.5.1关于支撑板安装的需求， 取 4 块支撑板缺口左右方向交替排列均匀布置，此时换热管无支撑跨距为400mm根据热交换器原理

27、与设计第51页表：取支撑板厚度为6mm直接焊 接在拉杆上。拉杆根据GB151-1999管壳式换热器第77页5.10.2表43、表44,拉杆直径 为12mm考虑到支撑板的固定与布置，取杆数为5卞g（布置如上图（1）所示）。法兰类选择3.9.1 连接管法兰根据GB/T 9119-2000第 2页 5.3.2 的规定（结构如下），由上面连接管外径与工作压力（管程设计工作压力为，壳程设计工作压力为）查第4 页表 2 及第 6页表 4 及第 8 页表 6 得：冷却水进出口连接管法兰（A=108m）m：n 4,K 170mm, D 210mm,L 18mm, B 110mm,C 18mm, f 2mm,d

28、 144mm.制冷剂进气连接管法兰（A=42mm） ：n 4,K 100mm, D 130mm, L 14mm, B 46mm, C 16mm, f 2mm, d 78mm.制冷剂出液连接管法兰（A=42mm） ：n 4,K 100mm, D 130mm, L 14mm, B 46mm, C 16mm, f 2mm, d 78mm.3.9.2 管板法兰根据GB150-1998钢制压力容器第97页表9-3及GB151-1999管壳式换热器第144页图G1的规定：管板兼做法兰,取LA 24mm, Le 18mm法兰外径 Df Do (La Le s) 2 273 (24 18 7) 2 371mm

29、法兰厚度f t 3 2 30 3 2 24mm螺栓所在圆的直径Da Do 2( La s) 273 2 (24 7) 335mm螺栓所在圆周长 CaDa 3.14 335mm 1052.43mm3.9.3 端盖法兰根据JB/T4702-2000规定，选用平密封面型平焊法兰(结构如下)：垫片3.10.1 材料的选取根据GB151-1999管壳式换热器第147页表H1的规定，垫片的材料可选 XB-200橡胶石棉板，再根据 GB150-1998钢制压力容器第95页表9-2 ,取厚 度 1.5mm,得垫片系数m 2.75,比压力y 25.5MPa。再根据以上法兰的结 构，由GB150-1998钢制压力

30、容器第93页表9-1 ,选1a型压紧面。本次设计壳体内径 Di=259mm<700m瓶垫片宽度N=20mm根据GB150-1998钢制压力容器第96页9.5.1.1 得：垫片基本密封宽度Nbo 10mm 6.4mm。2垫片的有效密封宽度b 2.53, bo 2.53 ;而mm 8.00mm3.10.2 垫片压紧力作用中心圆直径因为bo N 10mm 6.4mm,取垫片接触面外径Df。309mm,根据2GB150-1998钢制压力容器第96页9.5.1.2，垫片压紧力作用中心圆直径即垫片接触面外径减去2b,即Dg Dfo 2b 309 2 8.00 293mm3.10.3 所需要的最小压紧

31、力根据GB150-1998钢制压力容器第96页式（9-1 ）及（9-2）得A）预紧状态下所需要的最小压紧力FG 3.14DGby 3.14 293 8.00 25.5 187684NB）操作状态下所需要的最小压紧力（其中pc 1.6MPa为冷凝压力）FP 6.28DGbmpc 6.28 293 8.00 2.75 1.6 64769N3.10.4 垫片宽度校核垫片在预紧状态下受到最大螺栓载荷的作用,可能因压紧过度而失去密封性能，为此垫片须有足够的宽度Nmin。根据后面所选螺栓的计算，常温下35号钢的b315105MPa3,螺栓实际面积：A 2405.29 mm2 。zAb b2405.29 1

32、05 10620mmNmi - -mm 5.38mm6.28DGy 6.28 293 25.5 106故所选的垫片宽度符合要求。螺栓3.11.1螺栓的选取根据机械设计基础课程设计指导书第110页表，选取螺栓 GB/T5780-2000M16 80 ,由机械设计基础第137页表10-1 得：小径 di 13.835mm,根据GB150-1998钢制压力容器第25页表4-7 ,螺栓材料选用35号钢3.11.2螺栓的布置根据GB150-1998钢制压力容器第6 fLmax 2d 2 16m 0.5由GB150-1998钢制压力容器第Lmin 38mm由此可取螺栓间距L 60mm。Ca 1052.43

33、mm,故所需的螺栓数最少n栓，取n=18o3.11.3螺栓载荷97页式（9-3）得：螺栓的最大间距6 24 76.31mm 2.75 0.597页表9-3可知螺栓的最小间距由前面可知螺栓所在圆的周长竺52空17.54个，为了便于布置螺 60根据GB150-1998钢制压力容器第97页式（9-4）及（9-5）得A）预紧状态下需要的最小螺栓载荷Wa 3.14DGby 3.14 0.293 0.008 25.5 106 187684 NB）操作状态下需要的最小螺栓载荷2WP F FP 0.785DG pc 6.28DGbmpc0.785 0.2932 1.6 106 6.28 0.293 0.008

34、 2.75 1.6 106172596N3.11.4螺栓面积根据GB150-1998钢制压力容器第25页表4-7 ,常温下35号钢M161栓材料 的b 530MPa , s 315Mpa ,设计温度下螺栓的许用应力：105MPa,据b," 105MPa机械设计基础第148页表10-6 ,取安全系数S 3, S 30根据GB150-1998钢制压力容器第97页式（9-6）及（9-7）得：A）预紧状态下需要的最小螺栓面积 A W 187684 1787.47mm2b 105B）操作状态下需要的最小螺栓面积 A W 172596 1643.77mm2b105需要的螺栓面积 Am max（A

35、a,Ap） Aa 1787.47mm2实际螺栓面积121222Ab 16 - di 16 - 3.14 13.8352405.29mm1787.47mm ,符合要44求。3.11.5螺栓设计载荷根据GB150-1998钢制压力容器第97页式（9-8）及（9-9）得A）预紧状态螺栓设计载荷A A t 1Wm_2b b（2405.29 1787.47） 105 220119.9 N22B）操作状态螺栓设计载荷W Wp分程隔板根据GB151-1999管壳式换热器第28页5.6.6.2的规定，取分程隔板槽深4mm宽12mm由GB151-1999管壳式换热器第20页表6规定，分程隔板厚度选10mm。四、

36、心得体会经过两周的课程设计学习，个人感觉较好完成此次课程设计的要求。在这过 程中，感触良多，受益匪浅。总结如下：一、学习能力、团结精神、提高效率，重中之重。此次课程设计 ，面对几个数 据，能够做出N种组合，但每种组合是否合适与实用，得用实际结果来证明，在这N 种组合之中找到一个最佳的结合点。这就是课程设计的难题所在。在这个过程之 中，需查的资料很多，这就需要对并资料进行整合，这对于分析问题、解决问题的能 力有很大的提高。加之，课程设计的时间有限，一个人在两周的时间内是很难独立 完成的，得与同学一起学习、一起讨论、研究，这对团队精神有很大的提高，学会如 何与别人交流，听取别人的意见，与自己的观点

37、进行整合，提高学习效率。二、凡事没有困难与容易之分，关键是我们的态度。在刚开始接触这个设计师，以为应该不是很难, 因为之前有进行过课程设计，加上自己的努力，都以为很快就能解决。但经过实际设计时才发现，原来每一个零件，每一个小垫片等都有它的规格, 都得按标准来做, 而且特别是刚开始在试凑的过程，是非常痛苦与令人心烦的， 但是自己知道只有坚持才胜利。这次课程设计, 可说是一次很好的实战经验 , 也让我深深明白: 无论是事大事小，都要认真应对，细心思考, 不能想当然, 当出现多种选择与心烦时, 要理性, 保持良好的心态, 运用所有资源细心对比, 才能得到最理想的设计方案。三、这次课程设计绘图老师提倡运用 AUOTOCA骊实在现在社会，计算机能 力也成为我们必不可少的部分了，经过此次的运用，提高了个人用计算机绘图的能力 , 这对于以后的毕业设计和就业上了很好的一课, 当我发现我对那部分绘图不清楚的时候, 我就会找资料学习, 并将之用于实际设计之中, 而且时间的紧迫，也迫使自己全力应对，大大加强了自学的能力。四、此次课程设计很花时间，有时得加班，让自己深深感受到了要作为一名设计师，其过程是漫长的, 得经过时间的磨炼、经验的积累、知识的丰富, 其中最重要的一点：要有良好的心态。总之，人生无小事，细节决定成败！五、主要参考文献1 史美中 , 王中