高层住宅楼消防连廊悬挑模板支架方案

1、一、编制依据:1、根据本工程的全部施工图纸及有关标准图；2、根据国家有关规范、标准和地区的有关规程；3 .混凝土结构设计规范GB50010-20104 .建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011);5 .悬挑式脚手架安全技术规程(DG/TJ08-2002-2006)6 .钢管脚手架扣件(GB15831-200。7 .建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91);8 .建筑结构荷载规范(GB50009-2012);9 .建筑施工安全检查标准(JGJ59-99);10 .建筑施工计算手册(第2版-2007.7);11简明施工计算手册(1999.7);12 .实用建筑施工安全

2、手册(1999.7)13 .钢结构设计规范(GB50017-2003)二、工程概况本工程名称为“邦一蓝湾一品A区工程”的二期部分，基地位于新民市中心地区，用地北侧为原有居民区道路，东侧为比临湖广公园道路，南侧临南环东路，西侧临民族街，本次施工13#、14#房北立面12层及19#、20#房北立面14层的位置各设计了一道消防连廊。消防连廊为悬挑钢筋混凝土结构，混凝土强度等级为C30,其中挑梁悬挑长度为5.55m,梁的截面尺寸为200mmx600mm连梁截面尺寸为200mmx400mm连廊板厚120mm,连廊宽1500mm(连梁外侧距离)。2KD幽31DQ31W西皿27C0+11f1ii三、施工方法

3、：3.1 悬挑钢梁支撑架的搭设：1、搭设顺序为：放线定位一安装悬挑钢梁一固定悬挑钢梁一斜撑杆焊接一安装斜拉钢丝纯才架设横梁一安装架体底部安全平网一搭设排架立杆。2、悬挑钢梁安放应按悬挑脚手架的立杆纵距和排距要求进行定位和放线。3、固定钢梁尾部的三道20锚环的布置根据主梁的位置确定；第一道口形锚环设置在距内侧端部0.20m的位置，第二道口形锚环离第一道0.2m。第三道口形锚环离第二道0.3ml!形锚环要与楼板主筋牢固焊接，防止浇捣楼板混凝土时移位。4、将工字钢主梁置入口形锚环内，采用20口形套环与工字钢和锚环焊接，锚环与套环双面满焊长度为200mm,且套环与工字钢双面满焊，以确保钢梁不位移。5、

4、主梁支撑杆下支点埋设200>300mm受剪预埋件，主梁支撑杆采用18#工字钢。6、支撑杆上、下支点在与主梁及预埋件焊接前计算好焊接斜面并用切割机切割，如焊接面有偏差必须增加腹板焊接；每个部位的焊缝要严格按照设计要求执行，即焊缝的有效高度焊缝高度6mm,单侧有效长度不小于100mm（为确保安全，焊缝总长度不小于220mm）,且不得有夹渣、气孔等不符合质量要求的现象发生。7、主梁及支撑杆安装完毕后，根据排架纵横间距在主梁上安装12.6#工字钢横梁，横梁与主梁焊接牢靠，横梁上架设排架立杆.（见图6-1）8、挑架全部安装完毕后，立即在架体底部安装安全平网。9、进行排架搭设时，将立杆底部套入横梁上

5、焊接的25mm短钢筋内（见图6-1）,同时在立杆下部距底座上部不大于0.2m处设置扫地杆。3.2 连廊排架搭设1、连廊模板支撑排架搭设顺序为：放线定位一立杆一扫地杆一中部纵、横杆一顶板承重杆一剪刀撑。2、立杆的底部设置纵横扫地杆，扫地杆距横梁高度为0.2m。3、小杆横挑出内外立杆的长度分别为0.3m和0.15m。4、立杆及纵向水平杆的接头要互相错开，错开距离不少于0.5m（见图6-2）;立杆的接头必须使用对接扣件；水平杆如使用旋转扣件搭接，则每个接头长度不小于1.0m,且不少于3个扣件固定。5、排架剪刀撑垂直连廊方向每间隔4.1m设置一道，在沿连廊中部位置设置一道连续剪刀撑，剪刀撑不小于6.0

6、m；斜杆与水平面的倾角应在45g60o之间。6、剪刀撑斜杆的接头必须采用旋转扣件连接，搭接长度不小于1.0m（见图6-3）,且不少0.15m。于3个扣件。固定斜杆的旋转扣件的中心线距主节点的距离不得大于注：1、立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/32、同步立杆上两个相隔对接扣件的高差b 500mm图6-2立杆接头做法图6-3剪刀撑接长叠合部位图3.3 连廊模板安装1、本连廊模板采用18m厚防水九层夹板现场制作拼装；拼缝采用平缝，模板钉在木方上,拼缝要齐整、紧密无间隙，经批嵌（清漆腻子）砂磨后，在拼装前满刷二度脱模剂；接槎转角处采用经平刨处理光滑的50>80mm木楞镶嵌收口；支撑系统48M

7、.5mm钢2、模板接头要错开，主梁与次梁交接处要做安装的连接企口，并在显著地地方标出中心线。配制各种类型的模板要标准化、定型化，模板的横档与框材的截面厚度要尽可能一致，这样有利于支模方便。3、排架顶部横杆上铺设50X80mm木方搁栅，间距为300mm（中中）。木方顶部铺设顶板或梁底模。4、模板安装前，必须在模板上涂刷隔离剂，以便混凝土成型后脱模方便。5、模板应平整、完好无损，每次使用前要清除模板上的垃圾杂物，涂刷隔离剂；模板的底部要留有清扫口，以便清除垃圾。模板安装完毕后，要将模板内的垃圾杂物消除干净，以利下道工序的进行。6、模板的拼缝要密实，必要时在模板内侧采用胶带纸粘贴。特别是交角处要采用

8、双面胶7、带密封，以防跑浆；模板底部同上次混凝土的接合处要处理平整，过大的缝隙可用砂浆堵塞，防止混凝土浇筑时漏浆而造成根部“烂脚”的现象。8、所有模板的支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性，并做到横平竖直。上口标高用水准仪复测后弹上墨线，用以控制混凝土浇注时的水平高度。在9、连廊板底模制作时要确保截面尺寸及角度的准确性。接槎阳角处采用经平刨处理后光滑的50x100mm木料镶嵌收口。10、为保证结构几何尺寸的准确性，模板支好后，必须检查模内尺寸、垂直度及标高、插筋位置，并对模板内钢筋冲洗干净，经监理验收合格后才能进入下道工序。11、模板安装支撑完毕后，必须进行标高和轴线的复核，并经监理验收合格后方

9、可进行下道工序的施工。四、主要施工机械、设备和劳动力用量情况4.1 主要施工机械配置序号机械设备名称规格型号数量备注1交流电焊机BX-5002台2砂轮切割机?4003台3氧-乙烘烘枪2套4手提圆盘锯3台513#、14#房、19#、20#房塔吊配合模板及支架安装的吊运工作4.2 主要劳动力计划表工种模板支架安装模板安装备注电焊工2人架子工6人木工12人五、模板安装的质量保证措施模板的安装必须符合混凝土结构工程施工及验收规范(GB50204-2002)及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。主控项目5.1主控

10、项目1 .安装消防连廊模板及其支架时，支架底部的钢梁应有承受连廊荷载的承载能力。(1)检查数量：全数检查。(2)检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2 .在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。(1)检查数量：全数检查。(2)检验方法：观察。3 .底模及其支撑架拆除时的混凝土强度必须符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度必须达到设计强度的100%检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。4 .2一般项目1、模板安装应满足下列要求：1)模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水;2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；3)浇筑混凝土前

11、，模板内的杂物应清理干净；(1)检查数量：全数检查。(2)检验方法：观察。2、对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱(1)检查数量：按规范要求的检验批(在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%,且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3间。)(2)检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3、固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合表8.2-1的规定；(1)检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10%,且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3间)。(2)检验方法：钢尺检查。2、现浇

12、构件模板安装的允许偏差见表8.2-2(1)检查数量：在同一检验批内梁、柱抽查构件数量的10%且不少于3件，板按有代表性的自然间抽查10%,且不得小于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检验面，板可按纵横轴线划分检验面，抽查10%且不少于3面。(2)检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。表8.2-1预埋件和预埋孔洞的允许偏差项目允许7ms(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线ag2外露长度+10,0预留洞中心线ag10尺寸+10,0表8.2-2现浇构件模板安装的允许偏差项目允许偏差(mm)轴线位置5底模板上表向标图±5梁截面内部尺寸+4,-5层

13、高垂直度<5m6>5m8相邻两板表面局彳氐差2表囿平整度(2.0m长度)55.3排架搭设的技术要求与允许偏差1、悬挑钢梁固定坚实，与楼板连接牢固；H2、立杆垂直度：方=90mm；3、柱距：±50mm；4、排距：±20mm；5、步距：±20mm；6、一根纵向水平杆的两端高差：±20mm7、同一跨内、外两根纵向水平杆高差：由0mm；8、横向水平杆外伸长度：S0mm；9、各扣件距主节点距离：w150mm；10、同步立杆上两个相邻对接扣件的高差：>500mm；111、立杆上的对接扣件距离主节点：w1步距；3112、纵向水平杆上的对接扣件距离主节

14、点：w，纵距；313、扣件螺丝拧紧力矩：4065N?m；14、剪刀撑与地面的倾角：45g60q六、消防连廊模板支撑方案设计1、由于本工程消防连廊设计为外部悬挑钢碎结构，连廊模板排架底部无支撑点，因此在连廊模板排架底部架设钢梁，以作为连廊模板排架支撑点之用。2、连廊模板排架底部支撑钢梁设置在连廊层高的下二楼层位置，钢梁上架设48x3.5mm钢管排架，以作为连廊模板的支撑。3、钢梁拟采用18#工字钢,长8.55m,里端3m锚固在已浇筑好白楼板上，外端5.55m作为排架的支撑点；钢梁外端设置斜撑，斜撑采用18#曹钢，支撑在钢梁的下二楼层剪力墙上。4、工字钢钢梁水平间距1.55m,里端设置三道锚环（H

15、PB235级20钢筋）。5、在工字钢钢梁上铺设四道通长12.6#槽钢横梁，作为排架立杆的支撑点，槽钢间距0.9m。6、连廊模板支撑排架的立杆横距（垂直连廊方向）0.9m,纵距（沿连廊方向）0.9m；排架底部（距工字钢0.2m处）设置纵、横向扫地杆，排架中部设置纵、横向连杆，排架顶部设置纵、横向承重钢管；排架立杆与剪力墙模板拉结牢固。7、连廊模板支撑排架横向每间隔4.1m设置一道剪刀撑，纵向靠连廊中部设置一道连续剪刀撑。8、连廊外侧施工脚手架横距1.05m,纵距1.55m,步距1.5m；脚手板采用木板封闭，上部脚手板高出连廊顶面0.2m；脚手架防护栏杆高度为1.2m。9、为了使排架及脚手架立杆与

16、工字钢钢梁和槽钢横梁有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。故在工字钢和槽钢上焊接长度为150-200mm、直径为25mm的钢筋,将立杆套座其外。连廊模板支架侧立面多排悬挑钢管脚手架主梁计算书计算参数：悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度5.55米，建筑物内锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁上面采用拉杆、下面采用支杆与建筑物拉结。最外面支点距离建筑物4.50m,支杆采用18号工字钢而拉杆采用钢丝纯。钢管惯性矩计算采用1=冗(D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=tt(D4-d4)/32D。一、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算悬臂部分脚手架荷载N的作用，

17、里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，支拉斜杆的支点距离墙体=4500mmo水平钢梁自重荷载q=1.2X30.60X0.0001乂7.85乂10=0.29kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到19.461悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）2.9212.10.028悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为Ri=9.538kN,R2=68.390kN,R3=-5.463kN最大弯矩Mmak19.461kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=19.461乂106/(1.05乂185000.0)+0.000乂21000/3060.0=

18、100.185N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mn2,满足要求！二、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢，计算公式如下其中4b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：小b=0.90由于小b大于0.6,按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值小b=1.07-0.282/小b=0.755经过计算得到强度(T=19.46X106/(0.755乂185000.00)=139.35N/mm2;水平钢梁的稳定性计算(7<f,满足要求！三、拉杆与支杆的受力计算水平钢梁的轴力Rh和拉钢绳的轴力Ri、支杆的轴力以

19、按照下面计算氏国重CQS也一工区团30i-1i.L其中RUiCOS9i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力;RDiCOSai为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。当RAH>0时，水平钢梁受压；当RAh<0时，水平钢梁受拉；当RAh=0时，水平钢梁不受力各支点的支撑力Rci=RuiSin0i+RDiSinai且有RUiCOS0i=FDiCOSai可以得到良gcos5£ssinqgm%+cc>s乌sin6_%cm星木战'a7口-sin耳cos%+cos*sm%按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为Ru1=6.778kNRDi=6.070kN四、拉杆与支杆的强度计算拉

20、绳或拉杆的轴力Ru与支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，分别为RU=6.778kN,RD=6.070kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝纯，钢丝纯的容许拉力按照下式计算:其中Fg钢丝绳的容许拉力（kN）;Fg钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）;a钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6X19、6X37、6X61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8;钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000X6.778/0.850=63.792kN。选才?6X19+1钢丝纯，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa直径12.5mm钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N

21、,为N=RU=6.778kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为2其中用为吊环抗拉强度，取用=65N/mm,每个吊环按照两个截面计算;所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=6778X4/(3.1416X65X2)1/2=9mm卜面压杆以18号工字钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算:其中N受压斜杆的轴心压力设计值，N=6.07kN;小一一轴心受压斜杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到小=0.07;i计算受压斜杆的截面回转半径，i=2.00cm;l一一受最大压力斜杆计算长度，l=6.36m;A受压斜杆净截面面积，A=30.60cm2;(7一一受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是27.44N/mm2;f一

22、一受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2;受压斜杆的稳定性计算(7<f,满足要求！斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下仃二?曲其中N为斜撑杆的轴向力，N=6.070kN;2lwt为焊接面积，取3060.00mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mn2;经过计算得到焊缝抗拉强度(T=6069.85/3060.00=1.98N/mm斜撑杆对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求！五、锚固段与楼板连接的计算1 .水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=68.390kN水平钢梁与楼板压

23、点的拉环强度计算公式为其中用为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6用=65N/mm2;压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=68390X4/(3.1416X65.00X2)1/2=26mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2 .水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式,、Nh£成其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=68.39kN;d楼板螺栓的直径，d=20mm；fb楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5

24、N/mm2;h楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到h要大于68389.52/(3.1416X20X1.5)=725.6mm。3 .水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式M4(/一苧工其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=68.39kN;d楼板螺栓的直径，d=20mm；b楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm2fcc混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求！4 .水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板

25、负弯矩数值为M=68.39X3.00/2=102.58kN.m根据混凝土结构设计规范GB50010-201睇6.2.10条%=7)1-J1-2%匕二1一32MA其中ai系数，当混凝土强度不超过C50时，ai取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，ai取为0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0-截面有效高度；fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=100-15=85mm;as=102.58X106/(1.000X14.300X1.5X1000X85.02)=0.5000E=1-(1-2X0.5000)1/2=1.0000Ys=1-1.0000/2=0.5000楼板压点负

26、弯矩配筋为As=102.58XI。？/(0.5000X85.0X210.0)=11494.0mm2悬挑脚手架计算满足要求！E、钢梁里端锚固计算：主梁与楼板压点的压环强度计算公式为：(T=N3A<用其中N-主梁与楼板压点的压环受力：N=1.555kN;用-压环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8每个压环按3个截面计算的吊环应力不应大于50N/mrmi;d-压环钢筋的设计直径，d=20mmA-压环钢筋截面积，A=tt2/4=3.142202/4=314mm2;(T染/3A=1.555¥03/(3143)=1.65N/mm2<用=50N/mm2压环所受应力=3.87

27、N/mmi小于吊环最大应力用=50N/mm2,满足要求！设置3道力20圆钢压环，间距200、300mm,以增加安全保险系数。主梁楼板压点的压环一定要压在楼板下层钢筋下面与之焊接，并要保证两侧30cm上搭接长度。钢梁锚端详图F、锚环处C30楼板混凝土局部承载力计算:f=RA式中：R4一支座反力经计算得1.555KNA锚环承载区截面积，楼板厚度(按最不利工况)取90mm则：A=184X(9020)X2=25760mm2f=1555=0.06N/mm225760小于C30混凝土抗拉强度设计值f=1.43N/mm2,满足要求！H、预埋件抗剪计算：支撑杆下支点采用10厚200毛00钢板，4根_12mm抗

28、剪锚筋，长度150mm,锚筋总截面积：AsV 0.3Naav fy式中：V 剪力设计值，经计算得：V 62.73kN ;N法向压力设计值：N 84.84 8s47.68o 57.12kN ,fc混凝土轴心抗压强度设计值，查表得：C30时为14.3N/mm2;A 锚板面积：200 >300=60000mm2;经计算得：0.5fcA 0.5 14.3 60000 429kN , Nw429kN,满足要求。fy锚筋抗拉强度设计值，查表得：300 N/mm2ar-锚筋层数的影响系数，两层锚筋等距布置，查表得:1.0av锚筋的受剪承载力系数：av 4.0 0.08dfcfy/ 14.3av = (

29、4.0-0.08X10) J前=0.7则，As3362.73 10 -0.3 57.12 101.0 0.7 3002217mm-122 4 452mm2, 满 足 要 求45C TOO 50m斜撑杆预埋件J、预埋件加工要求：1）锚板厚度要大于锚筋直径的0.6倍2）锚筋与锚板采用手工T型双面焊接3）采用E4303型焊条，焊缝高度不小于7.5mm及0.6d4）焊缝验算：在各综合力作用下里t2<ffwU国式中：bf一垂直于焊缝长度方向的应力：f=-N-helwtf一沿焊缝长度方向的剪应力:tf = h el whe一直角焊缝的有效厚度：0.7hf=0.7x7.5=5.25mmlw一角焊缝计算

30、长度：实际长度减去10mm,双面焊80X2=160mmf：一角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值（Q235号钢E4303型焊条）：ffw=160N/mm2%正面角焊缝的强度设计值增大系数：对承受静荷载和间接承受动荷载的结构pf=1.22;对直接承受动荷载的结构印=1.0N 所= helw62370=74.25 N/mm25.25 160小于隹ffw=1.22X160=195.2N/mm2满足要求!=68N/mm2N57120tf=helw5.25160小于&ffw=1.0X160=16CN/mm2满足要求!2.2_ft2=745682=91.26N/mm2小于ffw=160N/mm2满足

31、要求、年11.22一、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=2.89kN计算简图如下支撑按照简支梁的计算公式8冏 nPl5奇数）5为偎翔其中n=1.40/0.70=2经过简支梁的计算得到支座反力（考虑到支撑的自重）Ra=Rb=（2-1）/2X2.89+2.89+1.40X0.14/2=4.44kN通过传递到支座的最大力为（考虑到支撑的自重）2X1.45+2.89+1.40X0.14=5.98kN最大弯矩（考虑到支撑的自重）Mmak2/8X2.89X1.40+0.14X1.40X1.40/8=1.05kN.m抗弯计算强度f=1.05X106/77530.0=13.50N/

32、mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mn2,满足要求！7.3施工脚手架计算计算参数:钢管强度为205.0N/mm；钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度5.3米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.55米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构4.40米，立杆的步距1.20米。采用的钢管类型为小48.3X3.6,连墙件采用2步2跨，竖向间距2.40米，水平间距3.10米。施工活荷载为2.0kN/m2,同时考虑1层施工。脚手板采用木跳板，荷载为0.10kN/m2,按照铺设2层计算。2栏杆米用冲压钢板，荷载为0.16kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m。脚手板下大横杆在小横杆上

33、面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2,高度变化系数1.2500,体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度5.55米，建筑物内锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁上面采用拉杆、下面采用支杆与建筑物拉结。最外面支点距离建筑物4.50m,支杆采用18号工字钢而拉杆采用钢丝纯。钢管惯性矩计算采用1=冗(D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=tt(D4-d4)/32D。一)、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1) .均布荷载值计算大横杆的自重标准值

34、P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.100x1.050/2=0.052kN/m活荷载标准值Q=2.000X1.050/2=1.050kN/m静荷载的计算值q1=1.2X0.040+1.2X0.052=0.111kN/m活荷载的计算值q2=1.4X1.050=1.470kN/m外匆的1口口切口口/口口！1口口口U口口f-1r-ift大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)£f'f-t大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2) .抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：陷如=0得十°岫跨中最大弯矩为M

35、1=(0.08X0.111+0.10X1.470)X1.5502=0.374kN.m支座最大弯矩计算公式如下：%=-0.10-0117/2支座最大弯矩为M2=-(0.10X0.111+0.117X1.470)X1.5502=-0.440kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：6=0.440义106/5260.0=83.610N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mn2,满足要求!3) .挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：0.677-+0,990-100m1。0瓦静荷载标准值q1=0.040+0.052=0.092kN/m活荷载标准值q2=1

36、.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 X 0.092+0.990 X 1.050) X 1550.0 4/(100 X 2.06 X 105 X 127100.0)=2.429mm大横杆的最大挠度小于1550.0/150与10mmf足要求!二)、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1).荷载值计算大横杆的自重标准值P 1=0.040 X 1.550=0.062kN脚手板的荷载标准值P 2=0.100 X 1.050 x 1.550/2=0.081kN活荷载

37、标准值Q=2.000 X 1.050 X 1.550/2=1.627kN荷载的计算值P=1.2 X 0.062+1.2 X 0.081+1.4 X 1.627=2.450kNP小横杆计算简图2) .抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=(1.2X0.040)X1.0502/8+2.450X1.050/4=0.650kN.mo=0.650X106/5260.0=123.515N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mn2,满足要求！3) .挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算

38、值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0X0.040X1050.004/(384乂2.060乂105X127100.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.062+0.081+1.627=1.770kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1770.410X1050.0X1050.0乂1050.0/(48乂2.06X105X127100.0)=1.631mm最大挠度和V=V1+V2=1.655mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mmf足要求！三)、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连

39、接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R<Rc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1=0.040X1.050=0.042kN脚手板的荷载标准值P2=0.100X1.050x1.550/2=0.081kN活荷载标准值Q=2.000X1.050X1.550/2=1.627kN荷载的计算值R=1.2X0.042+1.2X0.081+1.4X1.627=2.426kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑

40、动，其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN;四）、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）;本例为0.1667Ngi=0.167X5.320=0.887kN2）脚手板的自重标准值（kN/m2）;本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2=0.100X2X1.550X（1.050+4.400）/2=0.845kN3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）;本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160X1.550X2=0.496kN4）

41、吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）;0.010NG4=0.010X1.550X5.320=0.082kN经计算得到，静荷载标准值Ng=NG1+NG2+N33+N34=2.310kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000X1X1.550X1.050/2=1.627kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0基本风压（kN/m2）,W=0.300Uz风荷载高度变化系数，以=1.250Us风荷载体型系数：US=0.600经计算得到,风荷载标准值W=0.300X1.250X0.600=0.225kN/m2

42、。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9X1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2X2.310+0.9X1.4X1.627=4.823kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2Ng+1.4Nq经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2X2.310+1.4xl.627=5.051kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算公式MW=0.9X1.4W41ah2/10其中Wk风荷载标准值（kN/m2）；1） a立杆的纵距（m）;h立杆的步距（m）。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9X1.4X0.225义1.550X1.200X1.20

43、0/10=0.063kN.m五）、立杆的稳定性计算2） .不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N=5.051kN;i计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k计算长度附加系数，取1.155;u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500;l0计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155X1.500X1.200=2.079m；2A立杆净截面面积，A=5.060cm；W立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.260cm3;入长细比，为2079/16=131入0允许长细比（k取1）,为1800/16=113<210长细比验算满足要求！轴心受压立杆的稳定系数，

44、由长细比l0/i的结果查表得到0.396;(T钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；用钢管立杆抗压强度设计值，用=205.00N/mm2;经计算得：2（T=5051/（0.40X506）=25.205N/mn2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算（7<f,满足要求！3） .考虑风荷载时，立杆的稳定性计算例题其中N立杆的轴心压力设计值，N=4.823kN;1 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k计算长度附加系数，取1.155;u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500;l0计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155X1.500X1.200=2.079m；A立杆净

45、截面面积，A=5.060cn2;W立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.260cm3;入长细比，为2079/16=131入0允许长细比（k取1）,为1800/16=113<210长细比验算满足要求！小轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.396;Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.063kN.m；钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）;f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2;经计算得到一2（T=4823/（0.40X506）+63000/5260=36.098N/mR;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算（7<f,满足要求七、消防连廊模板支架力学

46、计算:梁模板扣件钢管支撑架计算书计算参数：（按最不利工况梁的截面200m由600mn#算）模板支架搭设高度为1.9m,梁截面BXD=200mm600mm立杆的纵距（跨度方向）l=0.90m,立杆的步距h=1.20m,梁底增加0道承重立杆。面板厚度18mm剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.0N/mn2,弹性模量6000.0N/mm。内龙骨采用50X80mm方。木方剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mn2o梁两侧立杆间距0.70m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2,混凝土钢筋自重25.50kN/m3。2倾倒混凝土荷载标准值

47、2.00kN/m。扣件计算折减系数取1.00。0091图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：2由可变荷载效应控制的组合S=1.2X(25.50X0.60+0.20)+1.40X2.00=21.400kN/m由永久荷载效应控制的组合S=1.35X25.50X0.60+0.7X1.40X2.00=22.615kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取0.7X1.40=0.98采用的钢管类型为小48.3X3.6。钢管惯性矩计算采用1=冗(D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=tt(D4-d4)/32D三、梁底支撑

48、钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。0.99kN0.99kNAsBtB700支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)0.990.990.000.000.990.99支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:0.75kN0.75kN0.156A&L-B700支撑钢管变形计算受力图0.0000.362支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmak0.248kN.m最大变形vmax=0.362mm最大支座力Qmax=0.992kN抗弯计算强度f=M/W=0.248X

49、106/5260.0=47.17N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm满足要求！（二）梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。0.134支撑钢管弯矩图（kN.m）0.500.500.650.350.350.650.650.500.500.350.350.65支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmak0.156kN.m最大变形vmax=0.242mm最大

50、支座力Qmax=2.134kN抗弯计算强度f=M/W=0.156xl06/5260.0=29.72N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R<Rc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=2.13kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求！五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：如其中N立杆的轴心压力最大值

51、，它包括：横杆的最大支座反力Ni=2.134kN（已经包括组合系数）脚手架钢管的自重N2=0.9X1.35X0.163X1.900=0.377kNN=2.134+0.377=2.511kNi计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；2A立杆净截面面积，A=5.060cm；W立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.260cm3;用一一钢管立杆抗压强度设计值，用=205.00N/mm2;a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h最大步距，h=1.20m；lo计算长度，取1.200+2X0.200=1.600m；入长细比，为1600/15.9=101<150长细比验算满足要求

52、！小一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到0.588;经计算得到=2511/（0.588X506）=8.439N/mn2;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算（7<f,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：b.四十外式风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw<据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.9X0.9X1.4Wk1ah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=UzXUsXwo=0.300X1.250X0.600=0.225kN/m2h立杆的步距，1.20m；la立杆迎风面的间距，0.70m；lb与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩

53、Mw=0.9X0.9X1.4X0.225乂0.700X1.200乂1.200/10=0.026kN.m;Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=2.134+0.9X1.2X0.310+0.9X0.9X1.4X0.026/0.900=2.543kN经计算得至U(r=2543/(0.588X506)+26000/5260=13.437N/mnf;考虑风荷载时立杆的稳定性计算(7<f,满足要求！模板支撑架计算满足要求管强度为205.0N/mm：钢管强度折减系数取1.00。梁木模板计算书一、梁模板基本参数二、梁截面宽度B=200mm，梁截面高度H=600m

54、m，梁模板使用的木方截面50x80mm梁模板截面底部木方距离200mm梁模板截面侧面木方距离200mm梁底模面板厚度h=18mm弹性模量E=6000N/mm抗弯强度用=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm弹性模量E=6000N/m2p抗弯强度用=15N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算三、模板自重=0.200kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm寸，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:fe曾禹丽F