35kV电网继电保护(精)

1、西安航空职业技术学院 毕业设计（论文论文题目：35Kv 电网继电保护设计 所属系部：自动化工程系指导老师:张桂金职称:教师专业:电气自动化西安航空职业技术学院制年月 日毕业设计（论文任务书 题目:35Kv 电网继电保护设计任务与要求：短路电流计算：电网继电保护配置设计；输电线路继电保护设计三部分分阶段写说明书一份，画硬件设计电路图（包括继电保护回路展开式原理图及 设备表。时间:年月 日至年月 日共周所属系部:自动化工程系学生姓名:宋科学号:18专业:电气自动化指导单位或教研室：指导教师:张桂金职称:教师西安航空职业技术学院制年月 日毕业设计（论文进度计划表日91x fv rt 轨柠悄现嵐FK实

2、fl1本表作评定学生平时成绩的依据之一35KV 电网继电保护设计【摘要】本次继电保护设计是 35KV 电网继电保护设计（多电源环网，单侧电源线路保护整定。本次设计中采用 WXB 11C 型微机保护对电网进行保护,首先介绍了电力系 统继电保护的基础知识，然后根据给定 35KV 电网的接线图及参数，进行短路电流计 算,制定出反应其输电线路上相间短路、接地短路故障的继电保护配置方案。通过对所配置的继电保护进行整定计算和校验，论证继电保护配置的正确性。并加装自 动重合闸装置，提高供电可靠性。关键词：短路电流计算；电网继电保护；输电线路继电保护；重合闸AbstractThis desig n is 35

3、KV electric grid protecti on desig n (multi-power sources loop, sin gleside power source line protectio n sett in g. In this desig n using WXB-11C microcomputerprotectio n protects the electrical n etwork. First the electrical power system protecti oneleme ntary kno wledge is in troduced.the n accor

4、di ng to the wiring diagram and theparameter of the 35KV electrical n etwork, the short-circuit curre nt is calculated. Protect ionequipme nt pla n reflect ing phase fault and earth fault on the tran smissi on line are determin ed. Through setti ng calculati on and verificati on of protect ion equip

5、ped, accuracy ofprotect ion equipme nt is proved. In order to improve power supply reliability, reclos ing isequipped. The basis of the sett ing values worked out, the defi nite value lists ofmicrocomputer protectio n are completed.Key words:protection; short-circuit current calculation; reclosing目录

6、1 概 述.1 1.1 电力系统继电保护的作 用. 1 1 电力系统继电保护技术与继电保护装 置. 11.2.1 继电保护技术要求.11.2.2继电保护装置.11.3 继电保护的基本要求.1 1.4电网继电保护的设计原贝 U .2 1.4.135kV 线路保护配置原贝 U .2 1.4.2 35kV母线保护配置原贝 U .2 1.4.3 35kV断路器保护配置原U .22 系统中各元件的主要参数计算.3 2 标幺制及标幺值计算方法.3 2.1 标幺制的概念.3 2.12 标么值的折2.2、双绕组变压器的参数计压器的参数计4 2. 3.1电阻参数计2.3.2 电抗参数计2. 4 输电线路参数的计

7、算.43 中性点接地的选择.53.135KV 中性点直接接地电网中线路的保护.5 3 高频保护整定时考虑的几个问题. 5 3.2.1高频信号注意事项.闭锁距离保护的整定计护各段的整定计算4 短路电流的计8 4.1 三相短路电流计5 继电保护整定（以下电流值的单位为：KA;电压值的单位为:KV。. 10 5.1 对保护 5 进行整定计算.11 5.1.1保护 5 的I段.11 5.1.2 保护 5 的U段.115.1.3 保护 5 的川段.125.2 护 3 进行整定计算.125.2.1 保护 3 的I.5 3 高频6 3.3 距离保.64.2 两相短路电流计9段.12522 保护 3 的U段.

8、125.2.3 保护 3 的川段.135.3 对保护 1 进行整定计算.135.3.1 保护 1 的I段.135.3.2 保护 1 的U段.135.3.3 保护 1 的川段.135.4 对保护 2 进行整定计算.14 5.4.1保护 2 的I段.145.4.2 保护 2 的U段.155.4.3 保护 2 的川段.155.5、对保护 4 进行整定计算.15 5.5 保护 4 的I段.155.5.2 保护 4 的U段.165.5.3 保护 4 的川段.165.6 对保护 6 进行整定计算.17 5.6.1保护 6 的I段.175.6.2 保护 6 的U段.175.6.3 保护 6 的川段.176

9、短路电流计算说明书.19 6.1三相短路电流计算.196.2 两相短路电流计算.216.2.1 两相短路电流负序电抗化简.23 6 继电保护整疋.25 6.3.1 方向元件的设置.266.3.2 整定原则.27 6.3.3 继电保护配置成果表.277 零序电流保护的整定计算.28 7.1零序电流保护瞬时段（I段的整定计算 .28 7 零序电流保护（U段的整定计算.29 7 零序电流保护（川段的整定计算 . 29 7 零序方向元件灵敏度的校验.30结束语. 31 谢辞.32 参考文献.331 概述1.1 电力系统继电保护的作用电力系统的运行要求安全可靠、电能质量高、经济性好。1.2 电力系统继电

10、保护技术与继电保护装置1.2.1 继电保护技术要求（1 起动失灵的保护为线路、过电压和远方跳闸、母线、短引线、变压器（高抗的电气量保护。（2 断路器失灵保护的动作原则为：瞬时分相重跳本断路器的两个跳闸线圈；经延时三相跳相邻断路器的两个跳闸线圈和相关断路器（起动两套远方跳闸或母差、 变 压器保护，并闭锁重合闸。（3 失灵保护应采用分相和三相起动回路，起动回路为瞬时复归的保护出口接 点（包括与本断路器有关的所有电气量保护接点。(4 断路器失灵保护应经电流元件控制实现单相和三相跳闸，判别元件的动作时 间和返回时间均不应大于 20ms。(5 重合闸仅装于与线路相联的两台断路器保护屏(柜内，且能方便地整

11、定 为一台 断路器先重合，另一台断路器待第一台断路器重合成功后再重合。(6 断路器重合闸装置起动后应能延时自动复归，在此时间内断路器保护应沟 通 本断路器的三跳回路，不应增加任何外回路。(7 闭锁重合闸的保护为变压器、失灵、母线、远方跳闸、高抗、短引线保护。(8 短引线保护可采用和电流过流保护方式，也可采用差动电流保护方式。(9 短引线保护在系统稳态和暂态引起谐波分量和直流分量影响下不应误动作。(10 短引线保护的线路或变压器隔离刀闸辅助接点开入量不应因高压开关场强 电磁干扰而丢失信号。对隔离刀闸辅助接点的通断应有监视指示。1.2.2 继电保护装置继电保护装置，就是指能反应电力系统中电气元件发

12、生故障或不正常运行状态,并动作于断路器跳闸或发出信号的一种自动装置1.3 继电保护的基本要求对继电保护装置有哪些基本要求 要求是:选择性、快速性、灵敏性、可靠 性。选择性：系统中发生故障时，保护装置应有选择地切除故障部分，非故障部分继续 运行；快速性 短路时,快速切除故障这样可以缩小故障范围，减少短路电流引起 的破坏；减少对用记的影响；提高系统的稳定性；灵敏性:指继电保护装置对保 护设备可能发生的故障和正常运行的情况，能够灵敏的感受和灵敏地作，保护装置的灵敏性以灵敏系数衡量。可靠性:对各种故 障和不正常的运方式，应保证可靠动作，不误动也不拒动，即有足够的可靠。1.4 电网 继电保护的设计原则1

13、.4.1 35kV 线路保护配置原则(1 每回 35kV 线路应按近后备原则配置双套完整的、独立的能反映各种类型故障、具有选相功能全线速动保护(2每回 35kV 线路应配置双套远方跳闸保护。断路器失灵保护、 过电压保护和不设独立电抗器断路器的 500kV 高压并联电抗器保护动作均应起动远跳。(3 根据系统工频过电压的要求，对可能产生过电压的 500kV 线路应配置双 套过电压保 护。(4 装有串联补偿电容的线路，应采用双套光纤分相电流差动保护作主保护。(5 对电缆、架空混合出线，每回线路宜配置两套光纤分相电流差动保护作为主 保护，同时应配有包含过负荷报警功能的完整的后备保护。(6 双重化配置的

14、线路主保护、后备保护、过电压保护、远方跳闸保护的交 流 电压回路、电流回路、直流电源、开关量输入、跳闸回路、起动远跳和远方信号传输通道均应彼此完全独立没有电气联系。(7 双重化配置的线路保护每套保护只作用于断路器的一组跳闸线圈(8 线路主保护、后备保护应起动断路器失灵保护。1.4.2 35kV 母线保护配置原则(1 每条 500kV 母线按远景配置双套母线保护，对 500kV 一个半断路器接线 方式, 母线保护不设电压闭锁元件(2双重化配置的母线保护的交流电流回路、直流电源、开关量输入、跳闸回路均应彼此完全独立没有电气联系。(3 每套母线保护只作用于断路器的一组跳闸线圈。(4 母线侧的断路器失

15、灵保护需跳母线侧断路器时，通过起动母差实现。143 35kV 断路器保护配置原则(1 一个半断路器接线的 500kV 断路器保护按断路器单元配置，每台断路器 配置 一面断路器保护屏(柜。(2 当出线设有隔离开关时，应配置双套短引线保护。(3 重合闸沟三跳回路在断路器保护中实现。(4 断路器三相不一致保护应由断路器本体机构完成。(5 断路器的跳、合闸压力闭锁和压力异常闭锁操作均由断路器本体机构实现,分相操作箱仅保留重合闸压力闭锁回路。(6 断路器防跳功能应由断路器本体机构完成。2 系统中各元件的主要参数计算2.1 标幺制及标幺值计算方法所谓标幺制，就是把各个物理量均用标幺制来表示的一种相对单位制

16、2.1.1 标幺制的概念标幺制(per unit 电路计算中各物理量和参数均以其有名值与基准值的比值表示无量纲体制。例如物理量 A ,有其相应基准值 AB ,则 A 的标幺值 A*=A/AB。2.12 标么值的折算进行电力系统计算时，除采用有单位的阻抗、导纳、电压、电流、功率等进行 运算外，还可采用没有单位的阻抗、导纳、电压、电流、功率等的相对值进行运 算前者称有名制，后者称标么制标么制之所以能在相当宽广的范围内取代有名 制，是由于标么制具有计算结果清晰、便于迅速判断计算结果的正确性、可大量简化计算等优点。标么值二实际有名值（任意单位/基准值（与有名值同单位对于直接电气联系的网络，在制订标么值

17、的等值电路时，各元件的参数必须按 统一的基准值进行归算.由于各元件的额定值可能不同，因此，必须把不同基准值 的标么阻抗换算成统一基准值的标么值.现统一选定的基准电压和基准功率分别为 V 和 S,则电抗的实际有名值换算成标么值，即在工程计算中规定，各个电压等级 都以其平均额定电压 V 作为基准电压.根据我国现行的电压等级，各级平均额定 电 压规定为 3.15, 6.3, 10.5, 15.75,37, 115, 230, 345, 525KV2.2、双绕组变压器的参数计算变压器的参数一般是指其等值电路中的电阻RT ,电抗 XT ,电导 GT 和电纳BT ,变压器的变比 K。根据铭牌上所给的短路损

18、耗 PS 短路电压 VS%,空载损耗 PO空载电流 10%。前两个数据由短路试验得到，用以确定 RT 和 XT;后两个数 据由空载试验得到，用以确定 GT 和 BT0电阻 RT :变压器作短路试验时，将一侧绕组短接，在另一侧绕组施加电压，使 短路绕组的电流达到额定值.由于此时外加电压较小，相应的铁耗也小，可以认为 短路损耗即等于变压器通过额定电流时原、副方绕组电阻的总损耗.在电力系统 计算中，常用变压器三相额定容量和额定线电压进行参数计算，则公式 为:RTQ=PSKWVN2KW103/SN2KVA电抗 XT:当变压器通过额定电流时，在电抗上产生的电压降的大小，可以用额 定电压的百分数表示，对于

19、大容量变压器，其绕组电阻比电抗小得多，则公式：XTQ=VS% VN2KVX103/100/SNKVA电导 GT :变压器的电导是用来表示铁芯损耗的.由于空载电流相对额定电流来说是很小的，绕组中的铜耗也很小，所以近似认为变压器的铁耗就等于空载 损耗,则公式为：GTS= POKW 10-3/VN2KV电纳 BT:变压器的电纳代表变压器的励磁功率.变压器空载电流包含有功分 量和无功分量，与励磁功率对应的是无功分量.由于有功分量很小，无功分量和空 载电流在数值上几乎相等.BTS=IO% SNKVA1.3(3 第川段的整定计算动作阻抗通常按躲过最小负荷阻抗min?fh Z整定。对全阻抗继电器zqh k

20、fh dzK K K ZZmin?=对方向阻抗继电器cos(minfhlm zq h k fh dz K K K Z?-=?川上两式中min?fh Z- 最小负荷阻抗,maxmin3/95. 09. 0(? =fh e fh IU ZkK 可靠系数，取 1.3;h K 继电器的返回参数，取 1.151.25; zqK 负荷自起动参数；取 1.52.5电网额定相电压；Imfh? 分别为阻抗元件的最灵敏角和负荷阻抗角第川段保护的灵敏系数：作近后备时5.1 =1dz Im Z Z K 川作远后备时2.12max +=? I fz I dzIm Z K式中max?fz K相邻线路末端短路时，实际可能的

21、最大分支系数。保护的动作时限tt t xl dz dz ?+? =max 川(4、继电器阻抗值：jxYHLH Idzj dz Kn n Z Z =? (5、起动元件的整定：负序电流与零序电流元件作为装置的起动元 件,与相电流元件辅助起动元件配合，起动发信并构成振荡闭锁回路。负序与零序电流元件按以下原则整定：1、本线路末端两相短路负序电流元件灵敏度大于42、本线路末端单相或两相接地短路，负序零序电流元件灵敏度均大于 43、距离保护第川段保护范围末端两相短路，负序电流元件灵敏度大于 2 4、距 离保护第川段保护范围末端单相或两相接地短路，负序或零序电流元件灵 敏度均大 于 2 相电流元件的整定为：

22、ffh k dz KI K I max ?=max?fh I- 最大负荷电流k K 可靠系数，取 1.21.3fK返回系数，取 0.854 短路电流的计算短路是电力系统的严重故障。所谓短路，是指一切不正常的相与相之间或相与 地之间发生通路的情况。产生短路的原因有以下几个方面：1、元件损坏 2、气象条 件恶化3、人为事故 4、其它在三相系统中可能发生的短路有：1、三相短路 f (3 2、两相短路 f (2 3、两相接 地短路 f (1,1。三相短路也称为对称短路，系统各相与正常运行时一样仍处于对称状态。其它 类型的短路都是不对称的路电力系统的运行经验表明，在各种类型的短路中，单相短路占大多数，两

23、相短 路较少，三相短路机会最少。 从短路计算方法来看，一切不对称短路的计算在采用 对称分量法后，都归结为对称短路的计算。 短路计算的目的1 选择有足够机械稳定度和热稳定度的电气设备为了合理的配置各种继电保护和自动装置并正确整定其参数，必须对电力网中 发生的各种短路进行计算和分析.在这些计算中不但要知道故障支路中的电流值，还必须知道在网络中的分布情况.有时还要知道系统中某些节点的电压值 1 在设计 和选择发电厂和电力系统电气主接线时，为了比较各种不同方案的接线 图，确定是 否需要采取限制短路电流的措施，都要进行必要的短路电流计算。1 进行电力系统 暂态稳定计算，研究短路对用户工作的影响等，也包含

24、有一部分 短路计算1 在实际工作中，根据一定的任务进行短路计算时必须首先确定计算条件 所 谓计算条件是指短路发生时系统的运行方式，短路的类型和发生地点，以及短路发 生后所采取的措施4.1 三相短路电流计算最大运行方式：两电站的六台机组全部投入运行，中心变电所在地 110KV 母线 上的系统等值标么电抗为 0. 225。城关变电所总负荷为 240A (35K V 侧由金河电 站供给110KA、青岭电站供给 130KA。剩余的 110 A 经中心变电所送入系统。最后化简所得的电抗为：X32=0.712; X33=10.791; X34=5.047解:根据题意解得三相短路电流系统:I*j= 1/X*

25、j = 1/0.712 =1.406l(3s.max=lj I*j=7.731青岭:X*js= X*j Se/Sj = 1.079查表得:I*e=0.98l(3q.max=l ” = I*e x Se/1.73Up =0.541金河:X*js= X*j Se/Sj = 0.757查表得:I*e=1.353I(3j.max=I”= I*exSe/1.73Up =1.115S=7.731 I q =0.541 I j =1.115 4.2 两相短路电流计算最小运行方式：两电站都只有一台机组投入运行，中心变电所 110KV 母线上的 系统等值标么电抗为 0.35 城关变电所总负荷为 105A(35K

26、V 侧,由金河电站供给 40A、青岭电站供给 65A。剩余的 15A 经中心变电所送入 系统。化简电抗图，得出两相正负序电抗图后，合并得出：X31=0.826; X32=10.804; X33=11.562解:根据题意解得三相短路电流系统:I*j= 1/X*j = 1/1.661 =0.602Is=IjX=3.310I(3s.min= 1.73 Is =5.733青岭:X*js= X*j Se/Sj = 1.163查表得:I*e=0.911=I*eXTSUp =0.25l(3q.min=1.73xI”= 0.433金河:X*js= X*jXe/Sj = 0.815查表得:I*e=1.265I”

27、= I*exSe/1.73Up =0.261I(3j.min=1.73xI”= 0.452 IS=5.733 I q =0.433 I j =0.4525 继电保护整定(以下电流值的单位为：KA;电压值的单位为：KV 各保护进行整定：分别对单侧电源进行保护的整定：A、对下面单侧电源进行保护整定：5.1 对保护 5 进行整定计算解:根据题意所得：5.1.1 保护 5 的I段Xs.max=0.866XEs/l(2d3.min = 23.81Xs.mi n= Es/I(3d3.max = 16.5Xs.mai n= 0.5(Xs.max + Xs.min = 20.155IIop5=KIrel I(

28、3d4.max=0.9204根据下图对检验:LImin=1/X1(0.866Es/IIop5-Xs.max=-9.280.15L 故满足要求;5.1.2 保护 5 的U段Ksen= I(2d4.min/ Inop5=1.3 (满足要求故:Inop5= I(2d4.min/ Ksen =0.395 Inop5=0.395 tnop5=tIop5+At =0.5s tnop5=0.5s5.1.3 保护 5 的川段I 川 op5=KrelKss IL.max /Kre=0.367 I 川 op5=0.367 灵敏度校验:近后备:Ksen = I(2d4.min/ I 川 op5=1.4 1.3远后备

29、：Ksen = I(2d8.min/ I 川 op5=6.3 1.2满足要求t 川 op5=tIIop5+At =2s tMop5=2s5.2 护 3 进行整定计算解:根据题意所得：5.2.1 保护 3 的I段IIop3=KIrel I(3d3.max=1.554Xs.max=0.866 (Es/l(2d2.min = 19.723Xs.mi n= Es/I(3d2.max = 12.777Xs.mai n= 0.5(Xs.max + Xs.min = 16.75检验:LImin=1/X1(0.866Es/ IIop3-Xs.max=-19.5460.15L故不满足要求；采用瞬时电流电压联锁速

30、断保护整定计算：LImain = 0.75L = 7.5 km电流元件的动作电流：IIop3= Es/( Xs.main+ X1 LImain=0.940低电压元件的动作电压：UIop3=1.73 IXIop3 X1 LImain=4.884最小运行方式时的保护区：LImin = (0.866Es-Xs.min IIop3/ X1 IIop3=-30.78故不满足要求，所以不设I段；5.2.2 保护 3 的U段IIIop3=Kph IIop5=0.8063检验:Ksen= I(2d3.min/ IIop3=0.8181.5故满足要求；tIop3=tIop5+At =op3=1s5.2.3 保护

31、 3 的川段I 川 op 3=Eop 3=0.298 灵敏度校验：近后备:Ksen = I(2d3.min/ I 川 op3=2.607 1.5远后备:Ksen = I(2d4.min/ I 川 op3=1.725 1.5满足要求t 川 op3=t 川 op5+At =op3=2.5s 5.3 对保护 1 进行整定计算5.3.1 保护 1 的I段IIop1=KI Iop1=1.128Xs.max=0.866 Es/l(2d1.min = 8.605Xs.mi n= Es/I(3d1.max = 6.845Xs.mai n= 0.5(Xs.max + Xs.min = 7.725检验:LImin

32、=1/X1(0.866Es/ IIop1-Xs.max=19.40.15L故满足要求；5.3.2 保护 1 的U段Inop 仁 Kph In nop 仁 0.373检验:Ksen= I(2d2.min/ Inop1=3.841.5故满足要求；tnop1=tnop3+At =nop1=0.5s 5.3.3 保护 1 的川段I 川 op =KrelKss IL.max /Kre=0.298 I 川 op1=0.298 灵敏度校验:近后备:Ksen = I(2d2.min/ I 川 op1=4.812 1.5远后备:Ksen = I(2d3.min/ I 川 op1=2.033 1.5满足要求t 川

33、 op1=t 川 op3+At =3s tMop 仁 3s B、对下面单侧电源进行保护整定5.4 对保护 2 进行整定计算解:根据题意所得：Xs.max=0.866 (0.866Es/ 11op2-Xs.max=-48.271.3故不满足要求；采用瞬时电流电压联锁速断保护整定计算：LIma in = 0.75L = 30 km电流元件的动作电流：IIop2= Es/( Xs.main+ X1 LI低电压元件的动作电压：UIop2=1.73 IXI op2 X1 LI最小运行方式时的保护区：LImin = (0.866Es-Xs.max 11op2/ X1 IIop5=-15.063kmLImi

34、n0.15L故不满足要求，所以不设I段；5.4.2 保护 2 的U段Ksen= I(2d1.min/ Inop2=1.3 (满足要求故:Inop2= I(2d1.min/ Ksen=0.249 IHop2=0.249 tUop2=tIop2+At =0.5s tHop2=0.5s 5.4.3 保护 2 的川段I 川 op2=KrelKss IL.max /Kre=0.298灵敏度校验：近后备:(取本线路末端Kse n = I(2d1.mi n/ I 川 op2=1.08 1.3满足要求t 川 op5=tHop5+At =op5=2s5.5、对保护 4 进行整定计算解:根据题意所得：Xs.max

35、=0.866 (0.866Es/ 11op4-Xs.max=-24.89350%L故满足要求；最小运行方式时的保护区：LImin = (0.866Es-Xs.mas 11op4/ X1 IIop2=-故不满足要求，所以不设I段；5.5.2 保护 4 的U段Inop4=KphII检验:Ksen= I(2d2.min/ Inop4=0.7921.3 故满足要求；tnop4=tnop2+At =nop4=0.5s 5.5.3 保护 4 的川段I 川 op4=灵敏度校验：近后备:Ksen =I(2d2.min/ I 川 op4=0.7561.3远后备:Ksen =I(2d1.min/ I 川 op4=

36、0.5691.3远后备:Ksen =I(2d1.min/ I 川 op4=1.141.2故满足要求t 川 op3=t 川 op5+At =op3=2.5s5.6 对保护 6 进行整定计算5.6.1 保护 6 的I段IIop6=KIrel l(3d3.max=0.4788Xs.max=0.866 (1.3 故满足要求；tnop6=tnop4+At =nop6=1s 5.6.3 保护 6 的川段I 川 op6=灵敏度校验：近后备:Ksen = I(2d3.min/ I 川 op6=0.6551.3远后备:Ksen = I(2d3.min/ I 川 op6=1.3=1.3低电压元件的动作电压：U 川

37、 op6=Kk Ug.min /Kh=26.061 Uop6=26.061 故均满足要求t 川 op6=t 川 op4+At =op6=3s6 短路电流计算说明书6.1 三相短路电流计算最大运行方式：两电站的六台机组全部投入运行，中心变电所在地 110 KV 母线 上的系统等值标么电抗为 0.225。城关变电所总负荷为 24 0A(35KV 侧，由金河电站 供给110KA、青岭电站供给 130 KA。剩余的 110A 经中心变电所送入系统。根据题意转换出电抗标么值排除城关变电所，合并整理其它电抗值得西安航空职业技术学院毕业设计论文整理合并得：KKMiia2!ms-*, n站*常-即KMarii

38、nX25=3.918X26=1.833X27=0.275X28=0.175整理合并得：西安航空职业技术学院毕业设计论文合并、星-三角等值转换：X29=0.5等值电抗转换:X30=7.583X31=3.547X32=0.712X33=10.791X34=5.047计算得出的最大短路电流分别为：IS =7.731 所得数据请 lq=0.541 查看计算书lj=1.115 第 1 页6.2 两相短路电流计算最小运行方式：两电站都只有一台机组投入运行，中心变电所 110KV 母线上的 系统等值标么电抗为 0.35 城关变电所总负荷为 105A(35KV 侧,由金河电站供给 40A、青岭电站供给 65A

39、。剩余的 15A 经中心变电所送入 系统。两相短路电流正序电抗化简：最小运行方式下转换的电抗标么值：X 仁 0.35X2=0.55X3=0X4=0.35X5=0.55X6=0X7=0.35X8=1.168X9=0.292X10=1X12=5.33X16=0.876X19=0.75X20= 4合并青中线、金中线、中变电抗X21=0.275X22=0.175X23=5.918X24=6.33整理、合并得：X25=0.625X26=8.178X27=8.751整理、合并得：X28=0.825X29=10.805X30=11.562621 两相短路电流负序电抗化简 最小运行方式下转换的负序电抗标么值X

40、1=0.35X2=0.55X3=0X4=0.35X5=0.55X6=0X7=0.35X8=1.168X9=0.292X10=1X12=5.33X16=0.876X19=0.75X20= 4整理、合并得：X21=0.275X22=0.175X23=5.918X24=6.33整理、合并得：X25=0.625X26=3.568整理、合并得：X27=4.736X28=0.552整理、合并得X29=Xf=0.7276.2.2 合并附加电抗图整理、合并得出：X31=0.826X32=10.804得出电抗图:X33=11.562计算得出的最大短路电流分别为：IS =5.733 所得数据请 lq=0.433l

41、j=0.4526.3 继电保护整定总电路转换图及变换成单侧电源简化图：总电路转换图：（图一单侧电源简化图：（图二:（图三:各个短路点的最大短路电流和最小短路电流数据表短路点Up(kv)冋路名称I (3)d oft* (KA) I (3) d. rain (KA)01373+ 1212. 15金河0. 4330. 155背岭0. 2110. 169D237系统0,9400.735-25 -利用三段式电流（电压保护，其整定数据见计算书。631 方向元件的设置-26 -g(ft Tna |TrLrVJ1ii_3 fl*i VIa otjjilk S站0 加tk1*1a 3WQlCL-tfX)(ks1

42、 Qi 5g, 3-7止F 73c 7S31.迁id勺】I50 梅2*Ja加a 3j咯 rDB799J65tLiesl-QL $i. E19MM0打0DEx 7Ufi.l16230.Mi154S| 7iJ-632 整定原则根据方向元件安装原则二(对在同一母线上的定时限过电流保护，按动作时限 考虑,时限短的安装方向元件，而长的不用装，若相等则均装判断 保护 2 和 5 的时限 为 2 秒,保护 3 和 4 的时限为2.5 秒,所以，保护 2 和 5 均应安装方向元 件。根据方向元件安装原则一(对瞬时过电流速断保护，当反方向电流大于保护的 动作值时，该保护需加装方向元件(1 对于保护 1,当 di

43、 点短路时：ldj1+ldq1=0.433+0.211=0.644(KA IIop1=1.128(KA所以不需要安装方向元件。(2 对于保护 3,当 d2 点短路时：Idj 2=0.376(KA IUop4=0.144(KA所以需要安装方向元件。(4 对于保护 6,当 d 4 点短路时：Idx4+Idj4=0.4+0.367=0.767(KA IUop6 =0.158 (KA所以需要安装方向元件。6.3.3 继电保护配置成果表(计算过程见计算书主保护后备保护保护丨段II 段III段瞬时电流联锁限时电流速断保护宾时限过电流保护1I 1 opl=L 128 t I opl =OsHIoplO. 3

44、73 t II opl=0.5simopl=0. 298tinopi=3s-27 -28 -Xntt|op? = 0. 5iI|l!o(j2=0. HiHllcp52s1113=0. 4345 t II申3=IsIIThp3 -0. 29S11110(13=2.54III o(H=0 144 tIEp4=0Ullopl=Or1 *86Hllopl=2- 5*cI I曲沪仇73 t 1 cp5 =taI It395t |ap5=0.5s：lll用5=CL 36*tUM=2sI |156tl!cp6-Hretlllo?=LL Kim7.2 零序电流保护(U段的整定计算按躲开本线路末端母线上变压器的另一侧母线接地短路时流过的最大零序电流整定：max003I KI kdz =nmax01 线路末端变压器另一侧母线发生接地短路时流过保护的最大零序电流灵敏度校验：5.130min 0=ndzIm II K7.3 零序电流保护(川段的整定计算(1 躲开下一线路始端三相短路时的max? bp Imax0? ? =bp k dz I K I 川式中25.1=k K ld C tx fzqbp n I K K Kmaxmax ? ?3fzq非周期分量系数，采用重合闸加速后取 1.52,否则取 1 K- 电流互感器的同型系数，同型时取 0.5,不同时取 1 CK 3-电流