Ch8_杆类构件静力学设计

1、第八章第八章 杆类构件静力学设计杆类构件静力学设计第八章第八章 杆类构件静力学设计杆类构件静力学设计PART A PART A 失效和失效判据失效和失效判据PART A PART A 失效和失效判据失效和失效判据PART A PART A 失效和失效判据失效和失效判据b PART A PART A 失效和失效判据失效和失效判据PART A PART A 失效和失效判据失效和失效判据PART A PART A 失效和失效判据失效和失效判据 ssn bbn PART A PART A 失效和失效判据失效和失效判据PART A PART A 失效和失效判据失效和失效判据PART A PART A 失

2、效和失效判据失效和失效判据PART A PART A 失效和失效判据失效和失效判据第八章第八章 杆类构件静力学设计杆类构件静力学设计PART B PART B 基本变形状态下的杆件强度计算基本变形状态下的杆件强度计算 max maxPART B PART B 基本变形状态下的杆件强度计算基本变形状态下的杆件强度计算 AFNmaxmaxPART B PART B 基本变形状态下的杆件强度计算基本变形状态下的杆件强度计算PART B PART B 基本变形状态下的杆件强度计算基本变形状态下的杆件强度计算 0 xF0sin30sin45ACNBCNFF 0yF0cos30cos45ACNBCNFFF

3、0.517F ,732. 0BCNFFFACNPART B PART B 基本变形状态下的杆件强度计算基本变形状态下的杆件强度计算0.517F ,732. 0BCNFFFACNFF732. 0NACAC A170N40092.9kNN92896F N170250517. 0BCNBCAFF82.2kNN82205F82.2kNFPART B PART B 基本变形状态下的杆件强度计算基本变形状态下的杆件强度计算/ACNFAAC22mm4 .258mm170/60000732. 0/BCNFABC22mm5 .182mm170/60000517. 0PART B PART B 基本变形状态下的杆

4、件强度计算基本变形状态下的杆件强度计算 pxWMmaxmaxPART B PART B 基本变形状态下的杆件强度计算基本变形状态下的杆件强度计算PART B PART B 基本变形状态下的杆件强度计算基本变形状态下的杆件强度计算pxWMmaxmkN8 . 9mmN16/100503kW9 .307kW9549/30098009549/xnMP PART B PART B 基本变形状态下的杆件强度计算基本变形状态下的杆件强度计算 WMmaxmax bISFzzQ*maxmaxPART B PART B 基本变形状态下的杆件强度计算基本变形状态下的杆件强度计算PART B PART B 基本变形状

5、态下的杆件强度计算基本变形状态下的杆件强度计算PART B PART B 基本变形状态下的杆件强度计算基本变形状态下的杆件强度计算PART B PART B 基本变形状态下的杆件强度计算基本变形状态下的杆件强度计算mkN6 .19max FaM/maxMW 3636mm1018. 2mm9/106 .19261bhW 32814361hhh mm1059. 2mm1018. 2882363Whmm260 取为mm200,mm1095. 1mm106 . 2434322取为hbPART B PART B 基本变形状态下的杆件强度计算基本变形状态下的杆件强度计算maxAFQmax23MPa2002

6、601098233MPa8 . 2PART B PART B 基本变形状态下的杆件强度计算基本变形状态下的杆件强度计算23maxQA2423mm1088. 5mm5 . 2109823432hbhAmm280mm1088. 534344Ahmm210mm2804343hbPART B PART B 基本变形状态下的杆件强度计算基本变形状态下的杆件强度计算PART B PART B 基本变形状态下的杆件强度计算基本变形状态下的杆件强度计算PART B PART B 基本变形状态下的杆件强度计算基本变形状态下的杆件强度计算IyMBB1MPa101 .2648101666MPa4 .29zBIyMB

7、2MPa101 .2614210166687.0MPa43.5MPaMPa101 .26142108662IyMCC第八章第八章 杆类构件静力学设计杆类构件静力学设计PART C PART C 连接件的强度计算（剪切与挤压）连接件的强度计算（剪切与挤压）PART C PART C 连接件的强度计算（剪切与挤压）连接件的强度计算（剪切与挤压）PPnn（合力）（合力）（合力）（合力）PPPART C PART C 连接件的强度计算（剪切与挤压）连接件的强度计算（剪切与挤压）nn（合力）（合力）（合力）（合力）PPPART C PART C 连接件的强度计算（剪切与挤压）连接件的强度计算（剪切与挤压

8、）AFQPART C PART C 连接件的强度计算（剪切与挤压）连接件的强度计算（剪切与挤压）cCCcAFPART C PART C 连接件的强度计算（剪切与挤压）连接件的强度计算（剪切与挤压）2hMbhlPART C PART C 连接件的强度计算（剪切与挤压）连接件的强度计算（剪切与挤压）2hMbhlMdFkN1 .57kN70102223dMFPART C PART C 连接件的强度计算（剪切与挤压）连接件的强度计算（剪切与挤压）2hMbhlFFQMdFQA MPa6 .281002010573blFAFQQ c3cccMPa3 .95610010572hlFAF第八章第八章 杆类构件

9、静力学设计杆类构件静力学设计PART D PART D 基本变形状态下的杆件刚度计算基本变形状态下的杆件刚度计算PART D PART D 基本变形状态下的杆件刚度计算基本变形状态下的杆件刚度计算 lEAlFlNmaxmaxpxGIM ,maxmax wwPART D PART D 基本变形状态下的杆件刚度计算基本变形状态下的杆件刚度计算PART D PART D 基本变形状态下的杆件刚度计算基本变形状态下的杆件刚度计算确定刀杆的扭矩确定刀杆的扭矩nPT9549mN2 .1273mN6089549mN2 .1273TMx根据强度条件确定刀杆件直径根据强度条件确定刀杆件直径MPa60MPa102

10、 .12731633maxdWMPx根据刚度条件确定刀杆件直径根据刚度条件确定刀杆件直径m5 . 0m18010802 .12733218049maxdGIMpxmm6 .47dmm7 .65d综合强度和刚度条件，取综合强度和刚度条件，取d =66mm=66mm第八章第八章 杆类构件静力学设计杆类构件静力学设计PART E PART E 压杆稳定性计算压杆稳定性计算 压杆稳定问题和强度问题一样，为了保证压杆正常工压杆稳定问题和强度问题一样，为了保证压杆正常工作，允许压杆承受的轴向压力作，允许压杆承受的轴向压力F F 必须小于临界压力必须小于临界压力F Fcrcr, , 或允或允许承受的压应力许

11、承受的压应力 必须小于临界应力必须小于临界应力 crcr。 引进一个大于引进一个大于1 1的安全因数的安全因数: :稳定安全因数稳定安全因数ncr 压杆的稳定条件为：压杆的稳定条件为：crcrnFF crcrn在工程中，常把稳定条件改写成如下形式进行计算：在工程中，常把稳定条件改写成如下形式进行计算：crcrcrnFFnncr被称为被称为工作安全因数工作安全因数PART E PART E 压杆稳定性计算压杆稳定性计算 一般来说，规定的稳定安全因数应略高于强度安全因一般来说，规定的稳定安全因数应略高于强度安全因数。这是因为数。这是因为 ncr 的选取，除了要考虑在选取强度安全系的选取，除了要考虑

12、在选取强度安全系数时的那些因素外，还要考虑影响压杆失稳所特有的不利因数时的那些因素外，还要考虑影响压杆失稳所特有的不利因素，如素，如压杆不可避免存在的初曲率、载荷的偏心、材料不均压杆不可避免存在的初曲率、载荷的偏心、材料不均匀匀等。这些不利因素，对稳定的影响比对强度的影响大。等。这些不利因素，对稳定的影响比对强度的影响大。钢材钢材: : ncr=1.83.0=1.83.0铸铁铸铁: : ncr=5.05.5=5.05.5可利用稳定条件来进行稳定性校核和确定许用载荷。可利用稳定条件来进行稳定性校核和确定许用载荷。对截面进行设计对截面进行设计 折减系数法折减系数法对于折减系数法，参考教材对于折减系

13、数法，参考教材149150149150页有关内容页有关内容第八章第八章 杆类构件静力学设计杆类构件静力学设计PART F PART F 复杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则 前面建立了杆件在基本变形下危险点为单向应力状态和前面建立了杆件在基本变形下危险点为单向应力状态和纯剪切状态下的强度条件，但是实际杆件，并非都是单向或纯剪切状态下的强度条件，但是实际杆件，并非都是单向或者纯剪切，而是复杂应力状态。者纯剪切，而是复杂应力状态。 复杂应力状态下，人们不再通过试验来建立强度条件，复杂应力状态下，人们不再通过试验来建立强度条件，而是根据一定的试验结果，对失效现象加以观

14、察、分析和归而是根据一定的试验结果，对失效现象加以观察、分析和归纳，寻找失效的规律，从而对失效的原因作一些假说，这些纳，寻找失效的规律，从而对失效的原因作一些假说，这些假说通常就称为假说通常就称为 强度理论强度理论。PART F PART F 复杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则强度理论认为强度理论认为: : 无论何种应力状态，也无论何种材料，无论何种应力状态，也无论何种材料，只要失效形式相只要失效形式相同，则失效原因就是相同的同，则失效原因就是相同的，且这个原因是应力、应变或变，且这个原因是应力、应变或变形能等中的一种。这样，造成失效的原因就与应力状态无关，形

15、能等中的一种。这样，造成失效的原因就与应力状态无关，从而便可由简单应力状态的实验结果，来建立复杂应力状态从而便可由简单应力状态的实验结果，来建立复杂应力状态的强度条件。的强度条件。失效现象主要有两种失效现象主要有两种: : 屈服和断裂。屈服和断裂。相应的强度理论大致也分为两类相应的强度理论大致也分为两类: : 一类是解释断裂失效的；一类是解释断裂失效的；另一类是解释屈服失效的。另一类是解释屈服失效的。PART F PART F 复杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则四种主要的强度理论：四种主要的强度理论：1 1、最大拉应力理论（第一强度理论）、最大拉应力理论（第一

16、强度理论）2 2、最大拉应变理论（第二强度理论）、最大拉应变理论（第二强度理论）3 3、最大切应力理论（第三强度理论）、最大切应力理论（第三强度理论）4 4、形状改变比能理论（第四强度理论）、形状改变比能理论（第四强度理论）PART F PART F 复杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则1 1、最大拉应力理论（第一强度理论）、最大拉应力理论（第一强度理论） 认为构件的认为构件的断裂断裂是由是由最大拉应力最大拉应力引起的。当最大拉应力引起的。当最大拉应力达到单向拉伸的强度极限时，构件就断了。达到单向拉伸的强度极限时，构件就断了。断裂判据断裂判据: :0)( ; 1

17、1 b强度条件强度条件: : 0)( ; 11 铸铁等铸铁等脆性材料脆性材料，无论是在单向拉伸、扭转或双向、，无论是在单向拉伸、扭转或双向、三向应力状态下，三向应力状态下，断裂都发生于拉应力最大的截面上断裂都发生于拉应力最大的截面上，与这与这一理论相符一理论相符。但这一理论没有考虑其它两个主应力对断裂的。但这一理论没有考虑其它两个主应力对断裂的影响，对没有拉应力的状态（如单向、双向压缩等）也无法影响，对没有拉应力的状态（如单向、双向压缩等）也无法应用。应用。PART F PART F 复杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则2 2、最大拉应变理论（第二强度理论）、最

18、大拉应变理论（第二强度理论） 认为构件的认为构件的断裂断裂是由是由最大拉应变最大拉应变引起的。当最大伸长线引起的。当最大伸长线应变达到单向拉伸试验下的极限应变时，构件就断了。应变达到单向拉伸试验下的极限应变时，构件就断了。断裂判据断裂判据: :强度条件强度条件: : 混凝土或石料等混凝土或石料等脆性材料脆性材料轴向受压时，如在试验机与试块的轴向受压时，如在试验机与试块的接触面上添加润滑剂，则试块沿垂直于压力的方向开裂，与这一接触面上添加润滑剂，则试块沿垂直于压力的方向开裂，与这一理论相符。这一理论虽然考虑了其它两个主应力对断裂的影响，理论相符。这一理论虽然考虑了其它两个主应力对断裂的影响，似乎

19、比第一强度理论合理，但实际情况并不如此，除了上述的少似乎比第一强度理论合理，但实际情况并不如此，除了上述的少数情况外，往往是第一强度理论更符合实际。数情况外，往往是第一强度理论更符合实际。EEb32111b321 321PART F PART F 复杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则3 3、最大切应力理论（第三强度理论）、最大切应力理论（第三强度理论） 认为构件的认为构件的屈服屈服是由是由最大切应力最大切应力引起的。当最大切应力引起的。当最大切应力达到单向拉伸试验的极限切应力时，构件就破坏了。达到单向拉伸试验的极限切应力时，构件就破坏了。单向拉伸情况下单向拉伸情

20、况下: :s12smax屈服判据屈服判据: :231maxs31强度条件强度条件: : 31PART F PART F 复杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则3 3、最大切应力理论（第三强度理论）、最大切应力理论（第三强度理论） 认为构件的认为构件的屈服屈服是由是由最大切应力最大切应力引起的。当最大切应力引起的。当最大切应力达到单向拉伸试验的极限切应力时，构件就破坏了。达到单向拉伸试验的极限切应力时，构件就破坏了。 这一强度理论可以较为满意地解释这一强度理论可以较为满意地解释塑性材料塑性材料的的屈服屈服现象，现象，例如低碳钢拉伸屈服时，沿着与轴线成例如低碳钢拉伸屈

21、服时，沿着与轴线成4545方向出现滑移方向出现滑移线，而这一方向斜面上的切应力也是最大。由于这一理论形线，而这一方向斜面上的切应力也是最大。由于这一理论形式简单，概念明确，且计算结果偏于安全，故在工程中广泛式简单，概念明确，且计算结果偏于安全，故在工程中广泛应用。但是这一强度理论没有考虑中间主应力应用。但是这一强度理论没有考虑中间主应力 2 2 对屈服的对屈服的影响。影响。PART F PART F 复杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则4 4、形状改变比能理论（第四强度理论）、形状改变比能理论（第四强度理论） 认为构件的认为构件的屈服屈服是由是由形状改变比能形状

22、改变比能引起的。当形状改变引起的。当形状改变比能达到单向拉伸试验屈服时形状改变比能时，构件就破坏比能达到单向拉伸试验屈服时形状改变比能时，构件就破坏了。了。单向拉伸情况下屈服判据单向拉伸情况下屈服判据: :2sd31Ev任意应力状态下任意应力状态下: :213232221d61Ev强度条件强度条件: : 21323222121 一些试验表明，这一强度理论可以较好地解释和判断一些试验表明，这一强度理论可以较好地解释和判断材料的屈服。由于全面考虑了三个主应力的影响，所以比材料的屈服。由于全面考虑了三个主应力的影响，所以比较合理，它比最大切应力理论更符合实验结果。较合理，它比最大切应力理论更符合实验

23、结果。PART F PART F 复杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则上述四个强度理论的强度条件可写成如下统一的格式上述四个强度理论的强度条件可写成如下统一的格式r r r 称为相当应力。称为相当应力。)()()(21)(2132322214313321211rrrrPART F PART F 复杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则 但是，必须指出材料的失效形式还与其所处的应力状态、但是，必须指出材料的失效形式还与其所处的应力状态、强度等有关。例如，低碳钢在三向拉伸时，呈现脆性断裂，强度等有关。例如，低碳钢在三向拉伸时，呈现脆性断裂

24、，应用第一强度理论；铸铁在三向压缩时，呈现屈服，应用第应用第一强度理论；铸铁在三向压缩时，呈现屈服，应用第三或第四强度理论。即无论是塑性或脆性材料，在三向拉应三或第四强度理论。即无论是塑性或脆性材料，在三向拉应力相近的情况下，呈现断裂失效，应用第一强度理论；而在力相近的情况下，呈现断裂失效，应用第一强度理论；而在三向压应力相近的情况下，呈现屈服失效，应用第三或第四三向压应力相近的情况下，呈现屈服失效，应用第三或第四强度理论。因此，即使同一种材料，在不同的应力状态，也强度理论。因此，即使同一种材料，在不同的应力状态，也不能采用同一种强度理论。不能采用同一种强度理论。PART F PART F 复

25、杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则例例8 8-7 -7 试用强度理论导出许用切应力和许用拉应力之间的关系式试用强度理论导出许用切应力和许用拉应力之间的关系式 解解 取一个纯剪切状态的单元体取一个纯剪切状态的单元体: :切应力强度条件切应力强度条件: : 计算主应力：计算主应力：321 0, , 11 r)1 ()( 3212r 2 313r 3)()()(212132322214rPART F PART F 复杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则从而得到从而得到: : 1 5 . 02 0.5773由第一强度理论由第一强度理论: :

26、由第二强度理论由第二强度理论: :由第三强度理论由第三强度理论: :由第四强度理论由第四强度理论: :PART F PART F 复杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则例例8 8-8 -8 已知一锅炉的平均直径已知一锅炉的平均直径d=1000mm=1000mm，蒸汽压力压强，蒸汽压力压强 p =3.6MPa，如图所示，设材料的许用应力如图所示，设材料的许用应力=160MPa， 试按照第三、第四强试按照第三、第四强度理论设计锅炉的壁厚度理论设计锅炉的壁厚d d。PART F PART F 复杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则参考参考第

27、五章应力状态分析二向应力状态实例第五章应力状态分析二向应力状态实例：d4pdd2pd 任意一点都是二向应力状态，则主应力任意一点都是二向应力状态，则主应力:d21pd d42pd03当采用第三强度理论时当采用第三强度理论时: 312dpdmm25.11mm160210006 . 3 2dpdPART F PART F 复杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则当采用第四强度理论时当采用第四强度理论时: )()()(21213232221)2()4()42(21222ddddpdpdpdpd9.74mmmm160410006 . 33 43dpd比较第三强度理论得到的比

28、较第三强度理论得到的d=11.25mm，可，可以看出，第三强度理论比第四强度理论保以看出，第三强度理论比第四强度理论保守。守。PART F PART F 复杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则例例8 8-9 -9 简支梁简支梁AB如图所示。如图所示。l=2m, a=0.3m。梁上的载荷为。梁上的载荷为 q=10kN/m，F=200kN。材料的许用应力为。材料的许用应力为 =160MPa。试选择合适的工字钢。试选择合适的工字钢型号。型号。PART F PART F 复杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则1 1) ) 画出剪力图和弯矩图画

29、出剪力图和弯矩图2 2) ) 根据最大弯矩选择工字钢型号根据最大弯矩选择工字钢型号注注: : 对于既有正应力又有切应力的情况，对于既有正应力又有切应力的情况，一般先按照正应力强度选择截面。一般先按照正应力强度选择截面。maxMW 336cm406mm1601065查表可选择查表可选择 I25b,其其W = 423cm3PART F PART F 复杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则3)最大切应力强度校核最大切应力强度校核最大切应力位于最大切应力位于A、B截面的中性轴截面的中性轴上，该点为纯剪切应力状态。上，该点为纯剪切应力状态。mm10,mm213maxbSIz

30、zMPa6 .98MPa10213102103max纯剪切应力状态的主应力纯剪切应力状态的主应力:max32max1 0 根据第四强度理论根据第四强度理论:MPa8 .1703max4r超出了许用应力，应重新选择。超出了许用应力，应重新选择。PART F PART F 复杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则重新选用重新选用I28b5mm.10,42mm2maxbSIzzMPa6 .82MPa5 .10422102103max1MPa.1433max4r考虑到考虑到C截面和截面和D截面具有比较大截面具有比较大的剪力和弯矩，在腹板和翼缘交界的剪力和弯矩，在腹板和翼缘交

31、界处正应力和切应力都较大，因此需处正应力和切应力都较大，因此需要对其进行主应力强度校核。要对其进行主应力强度校核。PART F PART F 复杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则校核校核C截面上的截面上的H点的强度点的强度MPa6 .59MPa5 .10107480)2/7 .13140(7 .131241020743MPa6 .105MPa107480)7 .13140(1055.6246zcIyMHHbISFzzcQHPART F PART F 复杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则C截面上的截面上的H点的主应力点的主应力022

32、H2HH1)2(2MPa6 .59)26 .105(26 .10522MPa4 .1322H2HH3)2(2MPa8 .26MPa6 .798 .52PART F PART F 复杂应力状态下的强度理论和设计准则复杂应力状态下的强度理论和设计准则按照第四强度理论有按照第四强度理论有)()()(212132322214r140.3MPa )4 .1328 .26()8 .26()4 .132(212224r由上述计算可得，选择由上述计算可得，选择I28a合适合适.第八章第八章 杆类构件静力学设计杆类构件静力学设计PART G PART G 提高杆件承载能力的措施提高杆件承载能力的措施 杆件的设计

33、除了满足强度、刚度和稳定性等要求以外，杆件的设计除了满足强度、刚度和稳定性等要求以外，还应考虑如何充分利用材料，使设计更为合理。还应考虑如何充分利用材料，使设计更为合理。 即材料在满足要求的前提下，所用材料最少，或者说在即材料在满足要求的前提下，所用材料最少，或者说在用料一定的条件下，杆件承载能力最高。用料一定的条件下，杆件承载能力最高。 以下主要以梁为例介绍几种工程上常用的措施。以下主要以梁为例介绍几种工程上常用的措施。 1）合理安排杆件的受力情况；）合理安排杆件的受力情况； 2）选用合理的截面形状；）选用合理的截面形状； 3）合理选择材料；）合理选择材料； 4）减小杆件的计算长度；）减小杆

34、件的计算长度； 5）增强支承的刚性。）增强支承的刚性。PART G PART G 提高杆件承载能力的措施提高杆件承载能力的措施1）合理安排杆件的受力情况）合理安排杆件的受力情况 a、 合理布置载荷，具体方法是将一个集中力分散为几个集合理布置载荷，具体方法是将一个集中力分散为几个集中力或分布力，或集中力尽量靠近支座。中力或分布力，或集中力尽量靠近支座。 b、 合理布置支座。工程上常见的门式起重机和锅炉筒体等，合理布置支座。工程上常见的门式起重机和锅炉筒体等，其支承点都不放置在两侧，其作用就在此。其支承点都不放置在两侧，其作用就在此。PART G PART G 提高杆件承载能力的措施提高杆件承载能

35、力的措施1）合理安排杆件的受力情况）合理安排杆件的受力情况PART G PART G 提高杆件承载能力的措施提高杆件承载能力的措施2）选用合理的截面形状）选用合理的截面形状 a、 在截面积不变的情况下，使截面的惯性矩、极惯性矩、在截面积不变的情况下，使截面的惯性矩、极惯性矩、抗弯截面系数等尽量大。抗弯截面系数等尽量大。PART G PART G 提高杆件承载能力的措施提高杆件承载能力的措施2）选用合理的截面形状）选用合理的截面形状 b、 采用变截面杆件，在内力较大处使用较大截面，在内力较采用变截面杆件，在内力较大处使用较大截面，在内力较小处使用较小的截面。最合理的变截面杆应当是每个截面的最大小处使用较小的截面。最合理的变截面杆应当是每个截面的最大应力都相等，且都达到许用应力，这样的梁称为应力都相等，且都达到许用应力，这样的梁称为等强度梁等强度梁。 鱼腹梁式桥鱼腹梁式桥PART G PART G 提高杆件承载能力的措施提高杆件承载能力的措施2）选用合理的截面形状）选用合理的截面形状PART G PART G 提高杆件承载能力的措施提高杆件承载能力的措施3）合理选择材料）合理选择材料 在其它条件相同的