化学工程基础第3章

1、中国人民大学化学系第三章 传质分离过程中国人民大学化学系第3章 传质分离过程概述非均相物系分离：沉降，过滤，固体的干燥等均相物系分离：气-液相：吸收和蒸馏液-液相：萃取液-固相：结晶中国人民大学化学系第3章 传质分离过程概述物质以扩散的方式迁移叫做物质传递过程或称传质过程所有均相物系分离过程和部分非均相物系分离都涉及到相间传质，因此又称为传质分离过程中国人民大学化学系3. 1. 传质过程的机理及传质设备3. 1. 1 传质过程的机理（一）单相中物质的传递物质在单相中的扩散有分子扩散和对流扩散两种1. 分子扩散静止流体中的扩散层流流体中垂直于流动方向的扩散固体中的扩散 (半导体掺杂，渗碳，渗铝)

2、中国人民大学化学系：单位时间内通过主体内某一界面的物质的量-1-12-3-32-1Fickddmol s , kmol sm:mol m , kmol m:m/:msNcDAnNAcnNAD 分分分费克()定律：分子扩散速率正比于传质面积和浓度在扩散方向上的梯度:分子扩散速率，:传质面积，扩散组分的浓度，扩散方向上的坐标，扩散通量扩散系数，3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系dddd()d()dddd()d()ddddpppNcDAnuuuyyyc Tc TQTqaSncnn 分传递通量正比与各自的浓度梯度依靠分子热运动传递3. 1. 传质过程的机理及传质设备费克定律：费克定

3、律：牛顿粘性定律：牛顿粘性定律：傅里叶定律：傅里叶定律：中国人民大学化学系分子扩散系数D是物质的特性常数，表示物质在介质中的扩散能力。 扩散组分的性质 组分所在的介质 温度 压力3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系053/21/31/33/2001/31/304.36 1011()7.7 10-15()ABABTDp vvMMpTDDpTTDvv液=扩散组分A在气体B中的扩散系数3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系2. 对流扩散分子扩散：在浓度差推动力的作用下，由于分子、原子等的热运动所引起的物质在空间的

4、迁移现象对流扩散：依靠流体微团携带物质运动进行的扩散对流传质：流体中的组分向固体壁或相界面扩散及其相反过程（1） 对流传质机理3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系2. 对流扩散有浓度梯度的区域称为传质边界层或流体膜。对流体膜可以进行合理简化：假设全部扩散阻力集中在一层虚拟厚度的膜内，流体主体与界面之间的对流传质等效于虚拟膜内的分子扩散，因此常把流体的对流传质称为膜传质膜传质（1） 对流传质机理3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系12ee12-1-1e-3-312-1Fick:mol s , kmol s:m:mol m , kmol m:m sDNA ccD

5、kNkA ccNcck由定律积分可以得到定态对流传质速率方程：令，有对流传质速率，虚拟膜厚度或扩散距离，主体与界面浓度差，膜传质系数或传质分系数，3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系等分子反向传质：任一截面处两个组分的扩散速率大小相等，方向相反。物质有宏观移动，一组份扩散，另一组份反向等量扩散，保证总浓度不变。单向传质：设A、B组分的气体混合物与液体接触，在相界面处，只有组分A可溶于液相，而组分B不溶于液相。A溶于液相，留下空缺，混合气体向液相表面递补，A、B分子递补运动成为“总体流动”。 B称为停滞组分。3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系（2） 对流传质

6、系数的准数关联式3. 1. 传质过程的机理及传质设备（3） 柯尔本的j因子类似率中国人民大学化学系（二） 相间传质流-固相间传质：单相传质-相变-单相传质的过程气-液相传质3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系1. 气-液相传质机理（1）双膜理论双膜理论物质扩散到气-液界面后溶于溶剂再扩散到液相中气-液界面分别有存在浓度差的层流有效膜气-液界面上气相-液相互相平衡3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系 对于具有自由相界面的气-液系统在界面上的湍流不会减弱，因而界面上没有稳定的流体膜存在； 在湍流程度很高时在界面上产生旋涡，传质主要靠旋涡进行； 此时传质系数主要决

7、定于流体力学条件，而与流体性质的关系极小。（2）界面动力状态理论界面动力状态理论3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系（3）溶质渗透溶质渗透-表面更新理论表面更新理论溶质渗透理论：液体在流动过程中每隔一定时间发生一次完全的混合,使液体的浓度均匀化,在t时间内,液相中发生的不再是定态的扩散过程,而是非定态的扩散过程. 表面更新理论：液体在流动过程中表面不断更新,即不断地有液体从主体转为界面而暴露于气相中,这种界面不断更新使传质过程大大强化,其原因在于原来需要通过缓慢的扩散过程才能将溶质传至液体深处,现通过表面更新,深处的液体就有机会直接与气体接触以接受传质.3. 1. 传质过程的

8、机理及传质设备中国人民大学化学系2. 气-液相传质速率方程iiii*,:*:*:GLGLGLGLNkppkccApckkNKppKccAKKpcpcc根据双膜理论，溶质依次通过气膜和液膜的传质通量：:界面处气相分压； :界面处液相浓度；， :气膜、液膜传质系数用通式表示：推动力传质通量=传质系数 推动力=阻力传质推动力可以用气-液相总推动力表示：分别为气相总传质系数和液相总传质系数能与液相(主体)浓度 平衡的气相分压，即与 平衡能与气相(主体*pcp)分压 平衡的液相浓度，即与 平衡3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系iiiiiii*:*,11111*GLLGLGGLGLLG

9、LGLcccHHpppNkppkHpHpHkppAppppkHkKkHkHKHKKkkNK A ppKcc（溶质的溶解度常数）总推动力为气相推动力和液相推动力之和气膜和液膜的阻力分别为1/和1/则传质总阻力为：同理可得：，因此有总速率方程可写为：3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系3. 1. 2 气液相传质设备传质接触面，湍流强度、传质推动力p连续接触式：填料塔，湍球塔p分级接触式：板式塔生产能力大分离效率高操作弹性大流体阻力小结构简单、造价低、运行可靠*GLNK A ppKcc3. 1. 传质过程的机理及传质设备要求要求中国人民大学化学系（一）填充塔1. 填料塔特点：结构简

10、单，流体阻力小填料选择：陶瓷、木材、钢填料要求：较大比表面积，浸润性好，自由空间大，密度小，机械强度高，价格便宜3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系中国人民大学化学系2. 湍球塔特点：在上升高速气流的冲力、液体的浮力和自身重力等各种力的相互作用下，球形填料悬浮起来形成湍动旋转和相互碰撞，引起气、液的密切接触，有效地进行传质、传热。优点：气速高、处理能力大、气液分布比较均匀、结构简单且不易被堵塞。缺点：小球较易变形和破裂，只适于传质单元数（或理论板数）不多的操作过程。3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系（二

11、）板式塔板塔式：塔内装有一层层的塔板(或称塔盘)，气体以鼓泡、喷射方式通过液相时，形成气泡、液滴、泡沫等乳浊状态，为传质提供了很大的相界面，且表面不断更新，因此具有很高的传质效率。气-液的传质、传热过程是在各个塔板上进行的。型式：泡罩塔，筛板塔，浮阀塔和浮舌塔。3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系塔板钻有许多均勾分布的小孔，形似筛孔，所以称为筛板。液体的溢流及塔板上液面的调节借助于溢流管。液体经溢流装置逐级下降，与通过筛孔吹入液层的气体呈错流接触。鼓泡层、泡沫层、雾沫层雾沫夹带液泛1. 筛板塔3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系2. 泡罩塔气体是以鼓泡的方式

12、通过塔板上的液层进行物质交换和热交换的3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系3. 浮阀塔分离效率高、允许变动的操作范围广、节约金属等优点生产能力大、塔板压力降小，能处理较脏、粘的物料等特点。而且构造较泡罩塔简单、效率比泡罩塔高。3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系3. 浮舌塔在塔板上用浮动舌片代替浮阀。气流主要以喷射方式斜穿液层，气-液相处于一种近乎乳化的泡沫状态，因此传质效率非常高。3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系（三）喷射式传质装置喷射吸收器采用气-液并流操作，流速不受限制。这样不仅可提高生产能力，而且高速气流也易将液滴打碎乳化，造成

13、很大的接触面和强烈的湍动，从而大大提高传质效果。3. 1. 传质过程的机理及传质设备中国人民大学化学系3. 2 液体的精馏蒸馏：利用液体混合物中各组分挥发度的差别，使液体混合物部分汽化并随之使蒸气部分冷凝，从而实现其所含组分的分离间歇蒸馏连续蒸馏简单蒸馏平衡蒸馏精馏特殊精馏常压加压减压中国人民大学化学系3. 2. 1 双组分溶液的气-液平衡2,FCtpy xpxytxy平衡体系的自由度温度:压强:一组分在气液相的组成:（一）相律和组成相律:平衡体系中组分数、相数和自由度数之间关系3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系（二）理想溶液气-液相平衡关系的基本算式*;,;,AAABBBABABAAAB

14、BBAABBABABABppxppxpppppypp yypp ypppxpxyypppp拉乌尔定律：道尔顿定律：对理想溶液：3. 2. 1 双组分溶液的气-液平衡3. 2 液体的精馏苯-甲苯甲醇-乙醇烃类同系物中国人民大学化学系（三）气-液平衡相图3. 2. 1 双组分溶液的气-液平衡3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系非理想溶液: 恒沸点和恒沸组成（三）气-液平衡相图3. 2. 1 双组分溶液的气-液平衡3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系（四）相对挥发度和气-液平衡关系()(),( )( )( )()ln;( )()ln()ln()ln()()lngliiTTABABABgli Ti

15、 Tggllii TiTi TiTigliiTiTigliiTiTiuuiRTiippxxuupuuRTuuRTxppuRTuRTxppuup xRTpp ex 挥发度：某组分在两相中的化学势相等：3. 2. 1 双组分溶液的气-液平衡3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系（四）相对挥发度和气-液平衡关系 */1,11/ 111AAABBBAAAABBBBAAAAABBBBBAABABAAAAAApxpxpxppxppxyxpxyxyxxxyyxyxyx 相对挥发度：对理想溶液：若平衡气体为理想气体：由于，所以（气-液平衡方程）3. 2. 1 双组分溶液的气-液平衡3. 2 液体的精馏中国人民

16、大学化学系（五）理想二组分溶液相平衡数据的估算3. 2. 1 双组分溶液的气-液平衡3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系（五）理想二组分溶液相平衡数据的估算1. 由正常沸点估算任意温度时纯组分的饱和蒸气压VbVV2*1*212*12125*2288dln1,lnd8811ln8811lglg2.3038811lg(1.013 10 )lg2.303bbbbHTHHPPCTRTRTTppRTTTppR TTTpR TT 特鲁顿规则：克拉修斯克拉贝龙公式：3. 2. 1 双组分溶液的气-液平衡3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系2. 相对挥发度的估算0*0*00*888811ln1888811

17、ln188lnlnln88ln88lg2.303bbbAAAAbAbbbBBBBbBbbAABBABbbABbbABTTTppRTTRTTTTppRTTRTTTppppppRTTTTRTTTRT （五）理想二组分溶液相平衡数据的估算3. 2. 1 双组分溶液的气-液平衡3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系21.1699.17888ln288 2ln21.169lg9.17810bbbbABABbbbbABABbbABbbABbbbbABABbbbbABABbbABbbABTTTTTTTTTTRTTTTTTTTRTTTTTTTTe 取（五）理想二组分溶液相平衡数据的估算3. 2. 1 双组分溶

18、液的气-液平衡3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系（六）非理想二组分溶液气-液相平衡数据的估算*22*,ABlgA2(B-A)lgB2(A-B)A,B/AAAABBBBABABABAAAAAAAAAAABBBBBBBBBppxppxxxxxpxpxxppxpxxp 拉乌尔定律修正：,：组分 、 的活度系数马古利斯公式：为端值常数非理想溶液的相对挥发度:3. 2. 1 双组分溶液的气-液平衡3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系简单蒸馏3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系3. 2. 2 精馏原理和流程装置（一）精馏原理3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系3. 2. 2 精馏原理和流程装置（

19、一）精馏原理3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系3. 2. 2 精馏原理和流程装置3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系3. 2. 2 精馏原理和流程装置3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系3. 2. 3 精馏过程的物料衡算和操作线方程（一）全塔物料衡算,n Fn Dn Wn Ffn Ddn Wwn Dddn Ffn Dn Fqqqqxqxqxqxqxqq总物料：某组分：易挥发组分回收率：塔顶采出率：3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系中国人民大学化学系（ 二）操作线方程假若把精馏塔内某一横截面以上或以下作为物料衡算的区域，并对该区域内的组分进行物料衡算，就可得到经过该截面的上升蒸气和回

20、流液浓度与各操作条件之间的关系，这种关系的数学表达式就是精馏塔的操作线方程。3. 2. 2 精馏原理和流程装置3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系 1. 恒摩尔流假定：在精溜塔内，无中间加料或出料的情况下，各层塔板的上升蒸气摩尔流相等(恒摩尔气流)，下降液体的摩尔流量相等(恒摩尔液流)。混合液中各组分的摩尔气化热相等塔设备保温良好，热损失可以忽略3. 2. 2 精馏原理和流程装置3. 2 液体的精馏在精榴塔塔板上气-液两相接触时，假若有l kmol/h蒸气冷凝，同时相应有l kmol/h的液体气化,V,1,V,2,V,3,V,L,1,L,2,L,3,L,V,1,V,2,V,3,V,L,1,L

21、,2,L,3,Lnnnnnnnnnnnnnnnnqqqqqqqqqqqqqqqq精馏段：常数常数提馏段：常数常数中国人民大学化学系2. 精馏段操作线方程,V,L,D,V1,L,D,L,D1,L,D,L,D,L,D1111nnnnnnnndnnnndnnnnnnnndqqqqyqxqxqqyxxqqqqqRqRyxxRR总物料：易挥发组分：令：（精馏段操作线方程）3. 2. 2 精馏原理和流程装置3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系3. 提馏段操作线方程,L,V,W,L,V1,W,L,W1,L,W,L,Wnnnnmnmnwnnmmwnnnnqqqqxqyqxqqyxxqqqq总物（提馏料：易挥

22、发组段操作分：线方程）3. 2. 2 精馏原理和流程装置3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系（1）料液的预热情况冷液进料冷液进料：料液温度低于泡点的冷液体：饱和液体进料饱和液体进料：料液温度为泡点的饱和液体，又称泡点进料；气气- -液混合物进料液混合物进料：原料温度介于泡点和露点之间的气-液混合物饱和蒸气进料饱和蒸气进料：原料温度为露点的饱和蒸气，又称露点进料；过热蒸气进料过热蒸气进料：原料温度高于露点的过热蒸气。原料的五种热状态4. 加料处的操作线方程3. 2. 2 精馏原理和流程装置3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系V1molqH气化料液所需热量料液摩尔气化焓进参数：变料状态3. 2

23、. 2 精馏原理和流程装置3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系（2）加入料液情况对上升蒸气量和回流液量的影响,n Ln Ln Fn Vn Vqqqqq,n Ln Ln Fn Vn Vqqqqq,n Ln Ln Ln Fn Vn Vqqqqqq3. 2. 2 精馏原理和流程装置3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系,n Ln Ln Vn Vn Fqqqqq,n Ln Ln Vn Vn Fqqqqq（2）加入料液情况对上升蒸气量和回流液量的影响3. 2. 2 精馏原理和流程装置3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系（3）加料板处的物料衡算、热量衡算及加料处的操作线方程,F,V,L,V,L,FF,

24、VV,LL,VV,LLVVLL,L,LVF,FVL,L,L,F,V,V,F,1nnnnnnnnnnnnnnnnnnnqqqqqqHqHqHqHqHHHHHqqHHqqHHqqqqqqq q物料衡算：热量衡算：假设：得：上式代入物料衡算方程：()3. 2. 2 精馏原理和流程装置3. 2 液体的精馏V1molqH气化料液所需热量料液摩尔气化焓变中国人民大学化学系,Ff,V,L,V,L,L,L,F,V,V,Ff,1111nnnnnnnnnnnyy xxqxqyqxqyqqxqqqqqqq qqyxxqq对易挥发组分作物料衡算：由于通过该区域的气-液组成的改变无限小即：则有：(加料处的操作线方将和(

25、)代入上式：程或 线方程)3. 2. 2 精馏原理和流程装置3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系(三) 操作线方程在y-x相图上的表示1f,L,W1,L,W,L,111111nndnnmmwnnnn WRyxxRRqyxxqqqqyxxqqqq3. 2. 2 精馏原理和流程装置3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系(四) 回流比对操作线的影响及选择1. 回流比与传质过程推动力的关系yyyy与经过塔内任一截面回流液成平衡的气相浓度:经过同一截面上升蒸气浓度:传质推动力：3. 2. 3 精馏过程的物料衡算和操作线方程3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系(四) 回流比对操作线的影响及选择2. 最

26、大回流比全回流：qn,D = 0qn,F = 0qn,L = 0n,Lmaxn,D qRq 最大回流比：11111nndnnRyxxyxRR3. 2. 3 精馏过程的物料衡算和操作线方程3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系(四) 回流比对操作线的影响及选择3. 最小回流比minmin0min1dqdqdqqqxyRahRd hxxxyRyx3. 2. 3 精馏过程的物料衡算和操作线方程3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系(四) 回流比对操作线的影响及选择当采用饱和液体进料时*min*1 (1)qffqffdfffxxxyyxxyRyx3. 2. 3 精馏过程的物料衡算和操作线方程3. 2

27、液体的精馏中国人民大学化学系(四) 回流比对操作线的影响及选择4. 适宜回流比3. 2. 3 精馏过程的物料衡算和操作线方程3. 2 液体的精馏,V,D,V,V,F(1)(1)nnnnnqRqqqqqmin(1.1 2)RR适宜回流比中国人民大学化学系中国人民大学化学系3. 2. 4 理论塔板和理论塔板数理论塔板：在其上气-液两相都充分混合，且传热及传质过程阻力均为零的理想化塔板。离开该板时气-液两相达到平衡状态。经过一个理论板达到平衡的气-液两相，再分别和上一板的液相及下一板的气相接触，会形成新的平衡。对于给定的分离要求，这种由不平衡到平衡的过程，往往要经过若干次，最终才能达到所要求的塔顶、

28、塔底组成。这种由不平衡到平衡的次数，称为理论塔板数。(一) 理论塔板的概念3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系3. 2. 4 理论塔板和理论塔板数3. 2 液体的精馏(一) 理论塔板的概念实际塔板上气液两相难以达到平衡，理论板是不存在的，仅用做衡量实际板分离效率的依据和标准。 原料液组成 进料热状态 操作回流比 要求分离程度p 气气-液相平衡关系液相平衡关系p操作线方程操作线方程逐板计算法，图解法，芬斯克公式-吉利兰图中国人民大学化学系(二) 逐板计算法求理论塔板数111111121222(1),1 (1)(1)1(2)11(1)(3)()()1(4),12ddnfnqmwxyyxyxxyR

29、yxxRRyxyxxxxnxxmnm塔顶采用全凝器计算至饱和液体进料 或其他进料状态精馏段理论塔板数：使用提留段操作线方程和气液相平衡方程计算至提留段理论塔板数：精馏塔所需总理论塔板数为:3. 2. 4 理论塔板和理论塔板数3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系(三) 图解法求理论塔板数3. 2. 4 理论塔板和理论塔板数3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系(四) 用芬斯克公式和吉利兰图计算理论塔板数0/lg/1lgABdABwxxxxn3. 2. 4 理论塔板和理论塔板数3. 2 液体的精馏全回流条件下的理论塔板数(芬斯克公式)中国人民大学化学系3. 2. 5 板效率和实际塔板数塔板效率：

30、实际板上的传质传热一般不能达到平衡1. 单板效率1*1nnMGnnyyEyy3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系3. 2. 5 板效率和实际塔板数2. 全塔板效率100%TTTTNENNNE实际塔板数：3. 2 液体的精馏流体的物理性质（密度、粘度、表面张力、扩散系数）流体的流动情况踏板尺寸和结构中国人民大学化学系3. 2. 6 塔高、塔径和塔板压力降的计算(一) 塔高的计算减少雾沫夹带，小于10%溢流管中液面控制，防止淹塔3. 2 液体的精馏HNh塔高中国人民大学化学系(二) 塔径的计算244VVqd uqdu减少雾沫夹带防止液泛现象3. 2. 6 塔高、塔径和塔板压力降的计算3. 2 液

31、体的精馏空塔线速度 u中国人民大学化学系(三) 塔板的压力降1220()1,22dLdLWpphhguhhhg3. 2. 6 塔高、塔径和塔板压力降的计算3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系3. 2. 7 间歇蒸馏特点：只有精馏段而无提馏段非定态操作装置简单，操作灵活分类： 回流比恒定，馏出液组成逐渐下降1. 馏出液组成恒定，回流比不断增大3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系3. 2. 8 其他精馏简介多组分精馏共沸精馏萃取精馏反应精馏3. 2 液体的精馏中国人民大学化学系3. 2. 8 其他精馏简介多组分精馏3. 2 液体的精馏分离三个或三个以上组分混合物的精馏重关键组分轻关键组分中国人

32、民大学化学系3. 2. 8 其他精馏简介共沸精馏3. 2 液体的精馏对于具有共沸点的非理想溶液，在液相浓度达到共沸组成以后，就不能一般的精馏方法将其分离。若加入第二组分可以和原溶液中某一组分形成沸点更低的共沸物，使组分间相对挥发度增大，则在精馏过程中该组分就和第三组分（夹带剂）以共沸物的形式由塔顶蒸出。这种特殊精馏方法称为共沸精馏或恒沸精馏。中国人民大学化学系3. 2. 8 其他精馏简介萃取精馏3. 2 液体的精馏在相对挥发度接近于1的溶液中加入第三组分后，若第三组分与原溶液中某一组分有较强的作用力，则可以提高原溶液组分间的相对挥发度，从而使原溶液得到分离的方法称为萃取精馏。加入的第三组分称为

33、萃取剂。中国人民大学化学系3. 2. 8 其他精馏简介反应精馏3. 2 液体的精馏化学反应与分离操作同时进行的精馏可逆平衡反应异构体混合物分离中国人民大学化学系第3章 传质分离过程 3. 3 吸收 吸收：利用适当液体溶解气体混合物中的有关组分(有时还伴有化学反应)，以分离气体混合物的一种操作 吸收剂 吸收质（吸收组分） 惰性组分v物理吸收 (传质速率)v化学吸收 (传质速率、反应速率)水吸收氯化氢生产盐酸水除去合成氨原料气中二氧化碳洗油回收焦炉气中的芳烃水除去工厂废气中二氧化硫丙酮吸收乙烯/乙炔中的乙炔中国人民大学化学系3. 3 吸收第3章 传质分离过程中国人民大学化学系解吸：又称脱吸，是吸收

34、的逆过程，是使溶解于吸收液中的溶质释放出来的过程。 减压解吸 升温解吸 升温-减压解吸 气提解吸第3章 传质分离过程3. 3 吸收中国人民大学化学系3. 3. 1 吸收的气-液平衡(一) 气-液平衡关系式亨利定律：p*=Ex （稀溶液）p*:气相中溶质的平衡分压x ：液相中溶质的摩尔分数E ：亨利常数E：表示溶解的难易程度，随温度变化第3章 传质分离过程中国人民大学化学系(一) 气-液平衡关系式*(1),(2),()(3),1-1-()1 (1)ccpHHEpEEyx ymx mpppxyXYxymXYYmXm X总总总总、液相浓度用物质的量表示、气-液相浓度均用摩尔分数表示、摩尔比表示浓度3

35、. 3. 1 吸收的气-液平衡第3章 传质分离过程中国人民大学化学系(二) 气-液平衡曲线3. 3. 1 吸收的气-液平衡第3章 传质分离过程中国人民大学化学系3. 3. 2 吸收过程的物料衡算,2,2,22,12,12ddd()()()()()An Bn Cn Bn Cn Cn Bn Bn CNqYqXqYYqXXqYXXYqqYYqXX第3章 传质分离过程中国人民大学化学系3. 3. 3 吸收塔中吸收的计算（一）吸收剂的用量第3章 传质分离过程中国人民大学化学系3. 3. 5 化学吸收简介()()ALAiALAiANk S cck S cc化学吸收的优点：加快吸收速率，提高了设备容量在吸收

36、过程中，溶质气体与溶剂中某一个(或一个以上)组分可能发生化学反应，这种伴有化学反应的吸收过程称为化学吸收化学吸收传质速率方程：化学反应使物理吸收通量增大的倍数第3章 传质分离过程中国人民大学化学系化学吸收的特点： 吸收质因与溶剂中反应组分起化学反应而消耗，使得与此液相成平衡的吸收质的分压降低，从而提高了吸收的推动力 如果反应进行得很快，以至在气-液界面附近吸收质已完全反应，则吸收质在液膜内扩散需要克服的阻力便大大降低例如用水吸收二氧化硫的过程速率原是气膜与液膜共同控制的，若改用NaOH溶液来吸收，便变成几乎完全是气膜控制(此时液膜传质系数相对极大)。3. 3. 5 化学吸收简介第3章 传质分离过程中国人民大学化学系3. 4 膜分离利用固体膜对流体混合物中各组分的选样性渗透分离各利用固体膜对流体混合物中各组分的选样性渗透分离各组分的方法称为组分的方法称为膜分离膜分离特点： 多数膜分离过程中组分不发生相变化，所以能耗较低； 膜分离在常温下进行，对食品及生物药品的加工特别适合； 膜分离过程不仅可除去病毒、细菌等微粒，而且也可除去溶液中大分子和无机盐，还可分离共沸物或沸点相近的组分； 由于以压差及电位差为推动力，因此装置简单，操作方便。第3章 传质分离过程中国人民大