现浇梁支架检算说明书

1、石武铁路客运专线郑西跨陇海铁路特大桥62+100+100+62m连续箱梁满堂支架现浇施工支架计算书计算： 复核： 中铁七局石武客专河南段项目部二OO九年十月目 录一、工程概况1二、荷载计算2三、立杆竖向承载力验算3四、地基检算4五、模板检算5六、 横向、纵向支撑肋检算7七、附件9支架检算说明书一、工程概况郑西跨陇海铁路特大桥是石武客专郑西贯通线上的一座特大桥梁，全长4830m，101105墩处采用一联（62+100+100+62）m预应力混凝土连续箱梁上跨郑武客专。箱梁顶宽为12m，底宽为6.7m，中支点附近顶板厚35cm，腹板厚100cm，底板厚120cm。该连续箱梁采用悬臂现浇法施工。其中

2、，0#、1#节段和边跨现浇段需采用满堂支架现浇施工。梁体采用单箱单室、变截面、变高度结构。紧邻中支点处梁截面如下：跨中截面、边跨直段截面如下：钢管脚手架采用钢管外径48mm，壁厚3.5mm碗扣式支架，纵、横向步距60cm（腹板下纵、横向间距30cm）；横杆层距120cm，纵横分别布置；剪刀撑沿线路方向每3米在横截面上设置一道，纵向设置8道，即两侧翼板下各2道，两侧腹板下各1道，梁体中间2道，剪刀撑与地面成45°60°角。模板采用1.5cm厚竹胶板，模板下采用10×10cm纵向方木，腹板下满铺，底板、翼缘板下间距20cm；中间15×15横向方木，间距60c

3、m顶托上部采用15×15纵向方木。 地基处理采用三七灰土换填处理,换填厚度为100cm，表面利用20cm厚C20混凝土进行封层。处理完毕的地基表面应高出现有施工便道20cm，并与施工便道顺坡连接。地基两侧设置纵向排水沟，随时排走上表面的积水，防止破坏处理完毕的地基。0#节段地基处理宽度为14.2m，处理长度为23.2m；边跨现浇段地基处理宽度为14.2m，处理长度为12m。三七灰土处理完毕的地基承载力不得小于280kpa。并利用轻型触探仪对处理完毕的地基进行检测。二、荷载计算 计算荷载选取梁体紧邻中支点横隔梁截面，由于其他节段和边跨现浇段的梁体截面尺寸均小于此节段，且满堂支架结构完全

4、相同，所以该计算荷载时偏于安全的。设计荷载（1）箱梁自重，箱梁混凝土容重26KN/m3；（2）模板、支架荷载，按 5.5 KN/m2计；（3）施工荷载，按1.5 KN/m2计；（4）砼振捣荷载，按2.5 KN/m2计；（5）倾倒混凝土荷载，按3 KN/m2计；（2）（5）荷载合计为12.5KN/m2。三、立杆竖向承载力验算1、根部截面（梁高7.85m）腹板下立杆荷载分析碗扣立杆分布30cm×30cm，横杆层距(即立杆步距)60cm。腹板处断面面积为7.909 m2，7.909×26/1.0205.634 KN/m2，荷载组合：1.2×205.634+1.4

5、5;12.5264.261KN/m2，则单根立杆受力为：N264.261×0.3×0.323.783 KN 40 KN （满足）。2、根部截面（梁高7.85m）底板下立杆荷载分析碗扣立杆分布60cm×60cm，横杆层距(即立杆步距)60cm。底板处断面面积为5.82m2，5.82×26/4.732.196 KN/m2，荷载组合：1.2×32.196+1.4×12.556.135 KN/m2，则单根立杆受力为：N56.135×0.6×0.620.209KN 40 KN （满足）。3、支架稳定性检算支架水平横杆步距60

6、cm，立杆钢管外径48mm，内径41mm，壁厚3.5mm，截面积A=489mm2，截面惯性矩I=121867mm4，截面抵抗矩W=5078mm3，自由长度；Lo=1200mm，允许应力=145MPa。腹板下方每根杆件平均承受压力为23.783kn，单根杆件轴心压力取10.5Lo/r=600/15.78=38查碗扣式脚手架安全技术规范附录C得稳定系数=0.893则N=26.163*1.5=39.24<Af=0.893×489×205=89.519Kn故稳定性满足要求。其余地段支架受力小于腹板下方，不再检算。四、地基检算支架立杆最大受力为：，立杆底托尺寸为：0.15cm&

7、#215;0.15cm，C20砼的应力扩散角取45°，计算模型如下：立杆对砼表面的压强为：，砼标号为C20，满足要求。立杆通过砼层对三七灰土层的压强为(因立杆间距为0.3*0.3m，小于应力扩散后的面积，故按0.3m进行计算)：砼容重取2.5t/m3，砼层对灰土层的压强为：灰土层所受总压强为：地基处理后要求其承载力不小于280kPa，满足要求。五、模板检算模胶板，其静弯曲强度标准值为，弹性模量为：，模板厚度。模板截面抵抗矩和模板截面惯性矩取宽度为1m计算:模板截面抵抗矩 模板截面惯性矩 腹板下模板下部方木为满铺，故无需检算，检算底板模板即可。底板模板检算：采用三跨连续结构。强度计算模

8、板上的均布荷载设计值为：q=1.2*（5.82*26kn/m3+5.5）+1.4*（1.5+2.5+3）=166.62kn最大弯矩： <60MPa 挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。q=5.82*26+5.5*4.7=177.17kn最大挠度为： 可。（3）侧模模板检算新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值： ， 式中：混凝土的重力密度，按实际取26.25kN/m3； t新浇混凝土的初凝时间，无资料时取200/（T+15）h，得5.714h； T混凝土的入模温，取20oC； v混凝土的浇注速度。取2.5m/h； H模板计算高度，取7.2m；

9、 1外加剂影响修正系数，取1；2混凝土坍落度影响修正系数，取1。根据以上2个公式计算的新浇注混凝土对模板的最大侧压力F分别为52.175kN/m2，189kN/m2，取最小值52.175kN/m2作为侧模计算荷载。计算中采用新浇注混凝土侧压力标准值F1=52.175kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。竹胶板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇注混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇注混凝土侧压力。竖向方木(次楞)中心距(纵向)0.3m，纵向钢管(主楞)中心距0.6m(竖向)，计算时，按照三跨连续梁计算。跨度为0.3m+0

10、.3m+0.3m。强度计算模板上的均布荷载设计值为：最大弯矩： 可抗剪强度计算最大剪力：最大剪应力：挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度为： 可。6、 横向、纵向支撑肋检算1、小纵木验算小纵木采用10cm×10cm方木（红松木），其容许应力：w12 Mpa，弹性模量：E9×103 Mpa，跨中最大挠度要求满足fL/500，L为计算跨度。在腹板下满铺,在底板、翼缘板下间隔20cm,为安全起见，纵木的力学计算模型采用简支梁，其强度及挠度的验算结果见表3。表3 纵木强度及挠度验算结果位 置惯性矩（4）跨度（）均布荷载（kN/）应力（mpa）挠度（mm）允

11、许应力（mpa）允许挠度（mm）腹板下8.333E-060.312.2462.640.07120.6底板下8.333E-060.618.1583.920.44 121.2从以上验算结果可知，纵木强度及挠度验算结果满足规范要求。2、15×15方木验算15×15纵向、横向方木（红松木），其容许应力：w12 Mpa，弹性模量： E9×103 Mpa，跨中最大挠度要求满足fL/500，L为计算跨度。其强度及挠度的验算结果见表4。表4 横木强度及挠度验算结果位 置惯性矩（4）跨度（）集中荷载（kN）应力（mpa）挠度（mm）允许应力（mpa）允许挠度（mm）腹板下4.21E

12、-050.31025.440.02 120.6底板下4.21E-050.675.664.030.14121.2从以上验算结果可知，横木强度及挠度验算结果满足规范要求。2、侧模竖向方木、纵向钢管计算竖向方木(次楞)中心距(纵向)0.3m，纵向钢管(主楞)中心距0.6m(竖向)。1）竖向方木计算计算时，按照三跨连续梁计算。跨度为0.6m+0.6m+0.6m。强度计算模板上的均布荷载设计值为：最大弯矩： 可抗剪强度计算最大剪力：最大剪应力： 挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度为： 可。2）纵向钢管计算计算时，按照三跨连续梁计算。跨度为0.6m+0.6m+0.6m（拉丝纵距为0.6m）。纵向钢管为双钢管。48mm×3.5mm钢管截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103mm3，I=W×r=5.08×103 mm3×24mm=1.2×105 mm4。P/2 P P P P P P P P P/2强度计算模板上的集中荷载设计值为：最大弯矩： 可抗剪强度计算最大剪