48m连续梁张拉控制应力调整计算

1、文案大全新建成都至蒲江铁路工程新建成都至蒲江铁路工程 CPZQ-1CPZQ-1 标标(DK6+190.0)成都西特大桥成都西特大桥(32+48+32)m(32+48+32)m 连续梁纵向预应力筋连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算张拉控制应力调整计算中国中铁二局中国中铁二局中铁二局股份有限公司成都至蒲江铁路站前工程项目经理部2014.052014.05 成都成都新建成都至蒲江铁路工程新建成都至蒲江铁路工程 CPZQ-1CPZQ-1 标标文案大全(DK6+190.0)成都西特大桥成都西特大桥(32+48+32)m(32+48+32)m 连续梁纵向预应力筋连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算张

2、拉控制应力调整计算计算：计算：复核：复核：审核：审核：中铁二局股份有限公司成都至蒲江铁路站前工程项目经理部2014.052014.05 成都成都文案大全1 编制依据-1-2 适用范围一 1 一3 工程概况-1-4 设计预应力损失-2-4.1 预应力损失计算参数-2-4.2 工程实例-2-4.2.1 管道摩阻系数的测定-2-4.2.2 锚口摩阻和喇叭口摩阻的测定-4-5 张拉控制应力的调整-5-5.1 调整锚下控制应力和锚外控制应力-5-5.1.2 计算施工锚下控制应力-6-5.2 计算的结果与分析-7-文案大全1 1 编制依据编制依据新建成都至蒲江铁路工程成都西特大桥（32+48+32）m 双

3、线预应力混凝土连续箱梁图号：成蒲施桥-01-卜 05国家和铁路总公司相关方针政策、规范、验收标准及施工指南等；中铁二局股份有限公司修建类似工程的经验。2 2 适用范围适用范围适用于新建成都至蒲江铁路站前工程成都西特大桥五联（32+48+32）m连续梁纵向预应力体系。3 3 工程概况工程概况本连续梁采用两向预应力体系，即为纵向、竖向。纵向预应力筋采用抗拉强度标准值为 fpk=1860Mpa，弹性模量为Ep=195Gpa，公称直径为 15.20mm 的高强度钢绞线。顶板、腹板及底板纵向预应力每根管道均采用 9 根/束；采用外径 87mm，内径 80mm 金属波纹管成孔，M15A-9 圆塔形锚具锚固

4、，张拉千斤顶采用 YCW250B。梁体腹板中的竖向预应力筋采用公称直径 25mm 的预应力砼用螺纹钢筋（PSB830）（精轧螺纹钢筋），内径 035mm 铁皮管成孔，YCW60B 型千斤顶张拉，JLM-32 型锚具锚固。4 4 设计预应力损失设计预应力损失4.1 预应力损失计算参数文案大全本工程采用外径 87mm,内径 80mm 金属波纹管成孔， 钢束与孔道壁之间的摩阻系数 U 取 0.25,管道位置的偏差系数 K 取 0.0025；锚具的锚口摩阻损失与锚下喇叭口摩阻损失之和 o 按锚外控制应力的k6%计算；根据设计文件的要求，在施工时应按（1）、（2）项实测结果调整张拉控制应力。4.2 工程

5、实例新建成都至蒲江铁路工程成都西特大桥（32+48+32）m 双线预应力混凝土连续箱梁图号： 成蒲施桥-01-卜 05 中所有纵向预应力钢束 N1N25 （备）的锚下控制应力O均为：1302MPa，根据设计文件con要求，施工时需按照实际测定的管道摩阻和锚具应力损失对张拉控制应力o进行调整。k4.2.1 管道摩阻系数的测定（1）测试原理本次测试方法与常规测试方法比较，主要特点是：图 I 中约束垫板的圆孔直径与管道直径相等，预应力筋以直线形式穿过喇叭口和压力传感器，预应力筋与二者没有接触，故所测数据仅包括管道摩阻力，保证了管道摩阻损失测试的正确性。而常规测试所测摩阻力包括了喇叭口的摩阻力，测试原

6、理上存在缺陷。文案大全图 1 管道摩阻测试图2)摩阻损失的计算公式平面曲线和空间曲线力筋的管道摩阻损失的计算公式统为：o=。1-e-(Ue+KX)scon式中：o:钢筋(锚下)控制应力(MPa)：cono:由摩擦引起的应力损失(MPa)：se:从张拉端至计算截面的长度上，钢筋弯起角之和(rad)：X:从张拉端至计算截面的管道长度(m);U:钢筋与管道壁之间的摩擦系数：K:考虑每米管道对其设计位置的偏差系数。(3)测试结果与分析通过委托“国家金属制品质量监督检验中心”对新建成都至蒲江铁路工程成都西特大桥(32+48+32)m 双线预应力混凝土连续箱梁 0#梁段纵向钢绞线束进行摩阻损失测试。 预应

7、力管道采用外径 87mm,内径 80mm 金属文案大全波纹管成孔，对该梁的 NI 左外、N1 右外、N9 左、N9 右四个孔道进行管道摩阻测试，实测结果为：U=0.2643,k=0.00213U=0.2643,k=0.00213o 实测结果的摩阻系数 U 比设计值的 U=0.25 大，实测结果的管道位置的偏差系数 K 比设计值的 K 二0.0025 小。4.2.2 锚口摩阻和喇叭口摩阻的测定(1)测试原理锚口摩阻及喇叭口摩阻试验在混凝土试件上进行，截面中心处的预应力管道为直线管道，采用的成孔方式及锚具、锚垫板与梁体相同。试验采用单端张拉方式， 试验张拉控制力为预应力钢绞线的 0.8fXAp(A

8、,为 9 根钢绞线的面积)。ptk试鲨試件被动端主动图 2 锚口、喇叭口摩阻试验标准试件示意图(2)测试结果及分析通过委托“国家金属制品质量监督检验中心”根据上述的测试原理，经过现场试验 3 个试验试件， 得出测试结果见表 l,锚口摩阻和喇叭口摩阻损失的平均值为 4.6%。该实测值比设计值(6%)偏小文案大全表表| |锚具摩阻损失测试结果锚具摩阻损失测试结果试件编号第一组第二组第三组锚具摩阻损失4.8%4.6%4.5%平均值：4.6%5 5 张拉控制应力的调整张拉控制应力的调整5.1 调整锚下控制应力和锚外控制应力为保证梁体的设计张拉应力准确的施加于梁体，须根据实际的管道摩阻和锚具摩阻对设计张

9、拉应力进行调整。下面对新建成都至蒲江铁路工程(DK6+190.0)成都西特大桥(32+48+32)m 双线预应力混凝土连续箱梁进行纵向预应力体系张拉控制应力的调整。2.1.1 根据设计参数计算跨中控制应力o=aX(1-a)conK12a=axe-(ue+KX)1cona=axe-(Ue+KX)ii-1式中:acon:预应力筋锚下控制应力(MPa)：k：预应力筋锚外控制应力(MPa)：1.4%。(1)文案大全a12：由锚口及喇叭口造成的摩阻损失(MPa)；a1:第一段末控制应力(MPa)；i：第 i 段末控制应力(MPa)；i：第 i 段首控制应力(MPa)：e:力筋张拉端曲线的切线与计算截面曲

10、绒的切线之夹角，称为曲线包角；X:从张拉端至计算截面的管道长度；U:力筋与管道壁之间的摩擦系数；K:考虑管道对其设计位置的偏差系数。根据式(1)、(2)、(3)和设计参数可得表 2。表表 2 2 设计参数计算数据设计参数计算数据钢钢束束编编号号1 12 23 34 45 56 67 78 89 91010张拉控张拉控制应制应力力okok(MPa(MPa) )锚具锚具摩阻摩阻损失损失o o1212(%)(%)锚下控锚下控制应制应力力o oconcon(MPa(MPa) )第一第一段长段长度度(m)(m)第第- -段段第二段第二段角度角度(rad)(rad)第二第二段长段长度度(m)(m)第二段第

11、二段末应末应力力o2o2(MPa)(MPa)第三段第三段长度长度(m)(m)跨中应跨中应力力o3(MPao3(MPa) )第段第段末应末应力力o1o1(MPa)(MPa)N11385.10.061302 5.000/0/1285.81285.8N21385.10.061302 6.000/0/1282.61282.6N31385.10.061302 1.9631295.60.01250.0751291.39.463 1261.21261.2N41385.10.061302 1.9631295.60.01250.0751291.312.9631250.21250.2N51385.10.06130

12、2 1.963 1295.60.01250.0751291.316.9631237.71237.7N91385.10.061302 2.3191294.50.26061.5641208.11.214 1204.41204.4N101385.10.061302 3.4851290.70.19741.1841224.93.406 1214.51214.5N11 1385.10.061302 3.995 1289.10.19741.1841223.46.406 1203.91203.9N121385.10.061302 1.1971289.10.38832.331171.211.6201137.61

13、137.6N13 1385.10.061302 1.470 1297.20.38832.4871169.915.2391015.31015.3注：设计的管道摩阻系数注：设计的管道摩阻系数 u=0.25,u=0.25,偏差系数偏差系数 k=0.0025k=0.0025文案大全5.1.25.1.2 计算施工锚下控制应力计算施工锚下控制应力根据实测的管道摩阻和锚具摩阻，运用式(1)、(2)、(3)文案大全反算施工锚下控制应力和锚外控制应力。各项参数及结果见表 3。表表 3 3 施工参数计算数据施工参数计算数据钢束钢束编号编号1 12 23 34 45 56 67 78 89 9跨中应跨中应力力(MP

14、a(MPa) )管道摩管道摩阻系数阻系数U U偏差系偏差系数数 k k第二段第二段末应末应力力a2a2(MPa)(MPa)第一段第一段末应末应力力0101(MPa(MPa) )锚下控锚下控制应力制应力0 0con(Mcon(MPa)Pa)锚锚具具摩摩阻阻损损失失实际张实际张拉控制拉控制应应力力okok(MPa(MPa) )设计张设计张拉控制拉控制应力应力 okok(MPa)(MPa)设计与实设计与实际际 okok 偏差偏差(%)(%)N11285.8 0.2643 0.00213/1299.44.6136213621385.1-1.69N21282.6 0.2643 0.00213/1298.

15、94.6136213621385.1-1.73N31261.2 0.2643 0.002131286.41290.81296.24.6135913591385.1-1.94N41250.2 0.2643 0.002131284.21288.71294.14.6135613561385.1-2.11N51237.7 0.2643 0.002131281.61286.11291.44.6135413541385.1-2.32N91204.4 0.2643 0.002131207.51291.61298.04.6136113611385.1-1.80N101214.5 0.2643 0.002131223.31288.41297.94.6136013601385.1-1.81N111203.9 0.2643 0.002131220.21285.21296.14.6135913591385.1-1.95N121137.6 0.2643 0.002131165.41284.31287.64.6135013501385.1-2.62N131015.3 0.2643 0.002131149.71267.31271.