满堂模板支架专项施工方案

1、目录第一章编制依据3第二章工程概况 42.1 工程简介42.2 工程建筑设计概况42.3 工程结构设计概况52.4 结构各构件尺寸5第三章满堂模板支架搭设与拆除63.1立杆、扫地杆搭设要求63.2纵横向水平杆搭设要求63.3满堂模板支架的支撑设置63.4满堂模板支架拆除要求7第四章脚手架选择与布置84.1 材料的选择 84.2 楼板支撑示意图 84.3 梁支撑示意图9第五章满堂模板支撑体系稳定验算115.1 120mm楼板底模板计算书115.2 楼板模板次楞验算125.3 梁侧模模板计算 135.4 梁侧模板次楞计算155.5 梁底模板计算165.6 梁底模板次楞计算175.7 对拉螺栓强度验

2、算18185.8 首层板底支撑钢管计算（100mmfe厚）层高3.6m （最不利）5.9 梁底支撑钢管计算（200 X 500mn）20第1章编制依据JGJ130-2011长垣县纪检监察宣教中心全套施工图建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范建筑结构静力计算手册(第二版)直缝电焊钢管(GB/T13793-2008)低压流体输送用焊接钢管(GB/T3091-2008)碳素结构钢(GB/T700-2006)钢管脚手架扣件(GB15831-2006混凝土模板用胶合板(GB/T17656-2008)木结构设计规范(GB50005-2003)工程概况2.1工程简介项目名称-长垣产城融合区公租房建设项目地理

3、位置，长垣桂陵大道西侧、纬四路北侧建设单位，K垣县房产管理局设计单位：可南省城乡建筑设计院有限公司资金来源,国家政策性补助资金+县政府自筹总工期24个月质量合格主要功能及用途地下室为储藏室。1、7、9号楼为底商住宅，2、3、5、6、8号楼为 纯住宅2.2工程建筑设计概况楼号建筑面积建筑局度层数层局1#娄8182.779m232.6m地下1层地上11层负一层 2.8m, 一层冏场3.3m标准层2.9m2#娄7468.574 m232.2m负一层 2.8m,其它层 2.9m3#娄11002.534 m232.2m5#811732.09 m232.2m6#®7259.6 m232.2m7#

4、娄11955.45 m232.2m负一层 2.8m, 一层冏场3.0m标准层2.9m8#娄15737.78 m232.2m负一层 2.8m,其它层 2.9m9#®13442.51 m232.6m负一层 3.5m, 一层冏场图3.6m标准层2.9m总建筑面积86781.317 m2墙体剪力墙结构。外墙为CL剪力墙。填充砌体米用200厚加气混凝土 砌块屋间保温层为50厚挤塑聚苯板；4mmB SBS改性沥青油毡。青灰色块瓦屋间建 筑 装 饰 装 修节能设计窗户米用双层中空玻璃，外墙米用 CL建筑节能体系。屋向采用50 厚挤塑聚苯板保温层。外墙装修外墙为土黄色仿面椅涂料/白色外墙漆。内墙及顶

5、棚装户内内墙、顶棚为混合砂浆墙面和顶棚，厨房、卫生间为釉面石专 墙喃口水泥砂浆顶棚，楼梯间、电梯间及公共部分为混合砂浆内修墙前和顶棚。地面卫生问、阳台、厨房为地砖防水地面；楼梯、楼梯间为陶瓷地砖 楼面，其他房间为水泥砂浆地面。2.3工程结构设计概况结构形式力墙结构抗震设防类别内类安全等级级耐火等级一级他基独立基础以粉质粘土做为地基持力层，承载力特征值为120KPa地下水埋深9.7米。结构参数混凝土强度等级CFG桩+筏板基CFG桩，桩径400,桩长20nl桩顶铺设 200厚级配砂石褥垫层，底标图-3.81m 0 筏板厚600.CFGtt :C20筏板:C30,力墙200mm 300mm其它为C3

6、0陶造柱、圈梁、其也C252.4结构各构件尺寸1、结构板：100mm 120mm在验算楼板支撑体系时选取最不利结构稳定的120mm厚的结构板计算。2、结构梁：梁最大截面尺寸为300mm*500mm因此在验算梁支撑体系时选取最不利位置即梁最大截面计算。3、框架柱：柱高分别有 3.6m、2.9m；4、层高：主楼 2.8m、2.9m、3.0m、3.3m、3.6m；脚手架的选择与布置3.1 满堂模板支架的布置立杆横距纵距乙7m,步距人LR,沿梁跨度方向增加一道立杆;模板：15mnS的木胶合板；钢管： 48.3X3.6;穿墙螺栓：直径12mm沿梁跨度方向在立杆纵向间距中间布置;方木：50mm(80mm3

7、.2 材料的选择1、钢管：48.3X3.6,采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T13793-2008) 或低压流体输送用焊接钢管(GB/T3091-2008)中规定的3号普通钢管。其质量 应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700-2006)中Q235-A级钢的规定。2、扣件：旋转扣件、直角扣件、对接扣件，采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831-2006的规定。3、模板：15mm木胶合板，应符合国家现行标准混凝土模板用胶合板 (GB/T17656-2008)的规定。4、方木：50mme 8 0mm应符合现行国家标准木结构设计规范(GB50005-20

8、03)的规定。3.3 楼板支撑示意图楼面模板支撑放大图LTT<0一广厂TT丁TLTTTH I . 小 立：oooo,"£if3.4 梁支撑示意图5000200020002000L犀M :第4章满堂模板支架搭设与拆除4.1 立杆、扫地杆搭设要求1、每根立杆底部应设置底座或垫板。2、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mmt的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆 下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延 长两跨与立杆固定，高低差不应大于1mi靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应

9、小于500mm3、脚手架底层步距不应大于2m4、立杆除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。4.2 纵横向水平杆搭设要求4.2.1 纵向水平杆搭设要求1、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。2、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接。搭接应符合下列 规定：1 ）纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在 同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm各接头中心只最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。2）搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件规定，端部扣件盖板边 缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不

10、应小于 100mm4.2.2 横向水平杆搭设要求1、主节点处必须设置一根横向水平杆用直角扣件扣接且严禁拆除；2、非主节点处的横向水平杆最大间距不应大于纵距的1/2 o4.3 满堂模板支架的剪刀撑设置1、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；2、在架体外侧周边及内部纵、横向每 5m8m,应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m8m每道剪刀撑宽度不应小于4跨，斜杆与地面的倾角宜在必招之间。3、剪刀撑斜杆的接长官采用搭接，应用旋转靠肩固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm4.4 满堂模板支架拆除要求1

11、、拆除时间：必须满足规范规定的底模及支架拆除时的混凝土强度的要求。2、拆除方法：拆除支架时应按施工方案确定的方法和方案进行拆除，拆除作业必 须由上至下进行，严禁上下同时作业。3、运至地面的构配件按规定及时检查、整修、保养，剔出不合格配件，并按品 种、规格随时码堆存放。第五章满堂模板支撑体系稳定验算根据本工程实际情况，现验算主楼楼板，框架梁，脚手架承载力计算，立杆为纵距la=1m,立杆横距为lb=1m,步距h=1.8m,模板为15mm的木胶合 板钢管计算参数为：钢管立杆截面积A=489mm2立杆回转半径按照壁厚4.5 mm,经 计算为i=15.8mm ,截面惯性矩I=1.219 X山 mm4弹性

12、模量 E=2.06X d N/mm2, 截面模量 W=5080mm3,钢管抗压强度设计 值:用=0.205kN/mm2满堂模板支架参数信息：梁最大截面300mm*650mmt真板支架高度首层为4.6 m,楼板厚最大尺寸为120mm满堂支架沿梁E和变方向间距 La=1.0m,垂直梁跨度方向间距Lb=1.0m,梁下增加一根立杆，扫地杆距支撑面高度梁底、楼板底采用方木支撑，钢管采用 "乱加工5,模板采用l5mmB木胶合板。梁侧模板参数信息：钢楞，截面类型为 ：圆钢管中4丸打工6 ；次楞龙骨材 料：木楞，宽度：50mm 高度:80mm；主楞间距：450mm次楞间距：200mm穿 梁螺栓水平间

13、距：450mm穿梁螺栓直径：12mm5.1 120mm楼板底模板计算书面板按简支跨计算，木胶合板厚15mm取立杆间距为一个计算单元，毛截面抵抗bhbh12 =281250加加，弹性模量=1000*15*15/6=37500 月加，惯性矩_ 9.010”二E=/ 皿,1 7kN/包荷载计算：模板自重=0.5钢筋混凝土自重活荷载计算：施工活荷载取3.0振捣混凝土产生的活荷载取21倾倒混凝土对垂直面板产生的荷载取荷载组合：由可变荷载效应控制的组合：Q 1上，4行岂 4- C7,J + I 4* R9Q J Q上 + QQkN/、 =13.02由永久荷载效应控制的组合：O LW5 X ( * 5*)

14、* L* * 0¥ 01* + Q J=11.585因此面板上均布荷载取由可变荷载效应控制的组合：q=13.02* 1=13.02面板计算简图：5球M =挠度验算：''=0.11mm<L/400=0.5mm所以模板的强度和挠度均满足要求。5.2楼板模板次楞验算次楞参数：计算跨度取立杆间距La=Lb=1m方木尺寸为 50mm*80mm弹性模量 加吃=6=53333.3皿' ,惯性距E=10000 /nzrrj,毛截面抵 .史- N. _ 412 =2133333.33 门加；永久荷载计算：方木及模板自重:,= 0,6钢筋混凝土自重：活荷载计算：施工活荷载取

15、 0.6振捣混凝土产生的活荷载取0.4 ''倾倒混凝土对垂直面板产生的荷载取Q”0.4 /量荷载组合：由可变荷载效应控制的组合:Q - (fjl1 +0一纲O/ +kN/ =3.084由永久荷载效应控制的组合：G - 135L4 K *7（。# Q* + QQ5.3梁侧模模板计算kN/ =4.31kN/因此面板上均布荷载取由可变荷载效应控制的组合：q=4.31 7mL3：!二=1.73mm< 二=2.25mm挠度验算:截面抗弯刚度验算：5用“沙跨中最大弯矩：=0.44* * y歹、=8.25< =17 :=400*15*15/6=15000梁参数：梁截面最大尺寸:=

16、10=67.46_ 9.0*行次一？E 二/17永久荷载计算：新浇筑混凝土作用于模板的侧压力:200mm*500mm计算跨度取0.2m,毛截面抵抗矩, 而1,1 = 4，皿，惯性矩 12 =112500,弹性模量新浇混凝土对模板的侧压力计算值;F1、F2-改口计£,明地1AA/ i混凝土重力密度，取25 /；混凝土浇筑速度，取4m/h；-混凝土初凝时间，=200/ (T+15) , T取30?;1 1B2一取 1.2;一取 1.15;混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度，取 0.4m；取 F= 1=10AY/活荷载计算：振捣混凝土时产生的荷载标准值：Q"=4荷载效应

17、组合：由永久荷载效应控制的组合：G=1.35*10+1.4*0.7*4=17.42kN/由可变荷载效应控制的组合：Q=1.2* 10+1.4*4=17.6kN/因此作用在梁侧模的均布荷载为 q=17.6*1=17.6/后模板计算简图：计算跨度取0.2m tvA,二空跨中弯矩：=0.088 1 一Bj模板抗弯强度验算：.54=5.87<=261)挠度验算：-，=0.36mm<L/400=0.5mm满足要求。5.4梁侧模板次楞计算N/ 、次楞参数：方木尺寸为50mm*80mm弹性模量 E=10000，川打，毛截面抵抗矩而_ 加%= 0 =3333.3皿/，惯性距, J2 =833333

18、.33m加二沿梁跨度方向每隔 500mm加一道对拉螺栓，计算跨度取0.5m；永久荷载计算：=13.75*0.55=7.56-,活荷载计算：=4*0.55=2.2 /jTJ荷载效应组合：kN/由永久荷载效应控制的组合：G=1.35*7.56+1.4*0.7*2.2=12.362由可变荷载效应控制的组合：Q=1.2* 7.56+1.4*2.2=12.152因此作用在梁侧模次楞的均布荷载为q=12.362*0.5=6.181次楞计算简图：%kN/ inA/跨中弯矩：=0.193 1 _ %模板抗弯强度验算：/ N/<=26 1挠度验算：-，=0.6mm<L/400=1.25mm满足要求。

19、5.5梁底模板计算面板按简支跨计算，木胶合板厚15mm计算E度取0.15m,在梁底立杆1m间距中 间增加一道支撑立杆，故取0.5m板带计算荷载，毛截面抵抗bhW =bh=150*15*15/6=2411.9山"，惯性矩.12 =42187.5叫”,弹性模量9.0* 10,叶 rE=/ 皿1 7恒荷载计算：模板自重=0.51Gn = 25 Mo.65 = 16.25 AAz钢筋混凝土自重活荷载计算：施工活荷载取3.0振捣混凝土产生的活荷载取倾倒混凝土对垂直面板产生的荷载取Q”=2%;荷载组合：由可变荷载效应控制的组合：Q 1,2 T 6上 + 上）+ 1 一4 *。一9| O.k +

20、Q" *。）kN/ =28.92由永久荷载效应控制的组合：1J5* 5J* 1.4m 0.7（+。】.+ Q2）kN/ _、 =29.47因此面板上均布荷载取由可变荷载效应控制的组合:q=29.47 0.5=14.735Ma抗弯强度验算:N/ f N/=17.18<=26挠度验算：, ' =0.256mm<L/400=0.375mm满足要求5.6 梁底模板次楞计算N/次楞参数：计算跨度取 0.5m,方木尺寸为50mm*80m, m弹性模量E=10000 一bhLI J上，毛截面抵抗矩 ，=6 =33333.3酬切，惯性距'12 =833333.3小小 ；、

21、，、，"一 a = 0,5"5 = 0,2"”永久荷载计算：方木及模板自重：钢筋混凝土自重:=25乂0，65 - 4.875活荷载计算：施工活荷载取0.9 1振捣混凝土产生的活荷载取0.6.倾倒混凝土对垂直面板产生的荷载取0” . 0.6 /11】荷载组合：由可变荷载效应控制的组合：Q 12T(7其 *(7. ) 1.4 m 0.9| Q k +。JkN/=8.766由永久荷载效应控制的组合：a- 135 “4+ 5J*+ Qf)=8.943q=8.943因此面板上均布荷载取由可变荷载效应控制的组合: 次楞计算简图：衣制计算苜司KU跨中弯矩：=0.279* b 广

22、N/ . N/ ?模板抗弯强度验算：=8.41 <=26 15骐ij* _挠度验算：, =0.87mm<L/400=1.25mm满足要求5.7 对拉螺栓强度验算对拉螺栓参数：直径 12mm对拉螺栓沿梁E度方向按500mm分布，Fs=0.95*(力对拉螺栓最大轴力设计值 N=0.45*Fs=0.5*0.95* (1.2*10+1.4*4 ) =8.36 比丫对拉螺栓轴向拉力设计值 L =12.9N才两足要求。5.8 首层板底支撑钢管计算（100mm板厚）层高3.6m （最不利）5.8.1 100mm厚板底支撑横向钢管计算纵距la=1m,立杆横距lb=1m ,横向支撑钢管按照均布荷载作

23、用下的连续梁计钢筋混凝土板自重（kN/m） : q1 = 25.000 X 0.10 X 1=2.5kN/m模板的自重线荷载（kN/m）: q2 = 0.50 X1=0.5kN/m活荷载（kN/m）:经计算得到，活荷载标准值 q2 = 3.000 x 1=3kN/m静荷载 q1 = 1.2 X2.5+1.2 X 0.5=3.6kN/m活荷载 q2 = 1.4 x 3=4.2kN/m组合荷载：q=q1+q2=7.8kN/m5.8.2 抗弯强度计算最大弯矩 M =0.1 X7.8 X1' =0.78kN.m支撑钢管的最大挠度为 2.1mm小于1000/150与10 mm,满足要求！5.8.

24、3扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R <Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN ;3R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.58kN当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑 动，其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可 取12.0kN。单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求 ，可以考虑采用双扣件。5.8.4 立杆的稳定性计算 不组合风荷载时立杆的稳定性计算公式:其中N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最

25、大支座反力 N1=8.58kN （已经包括组合系数1.4）脚手架钢管的自重 N2 = 1.2 X 0.125 X3.6=0.54kN不组合风荷载计算轴心力设计值N = 8.58+0.54=9.12kN模板支架立杆的计算长度4=h+2a=1.8+2*0=1.8m h支架立杆步距a模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，因为首层 层高为3.9m,除去板厚100mm模板支撑厚度90mm立杆长度为3.71m,扫地杆高 200mm 故 a=0mm4 1800/立杆长细比人=IE* =114查表Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数，稳定系数= =0.489A立杆的截面面积，A=489 '钢材的抗压强度设计值，=205 九/ N/因此弁再=38.1 ，满足立杆稳定性要求。5.9梁底支撑钢管计算（200 X500mn）5.9.1 横向支撑钢管纵距la=1m,立杆横距lb=1m,c=200mm,步距h=1.5m,横向支撑钢管按照集中荷载荷载的计算：KN/钢筋混凝土板自重（kN/m） : p1 = 25.000 X 1 X 0.5=12.5/ 切KN/模板的自重荷载（kN/m） : p2 = 0.50 X 1 X 0.5=0.25 乙门活荷载（k