梁板结构设计PPT学习教案

1、会计学1梁板结构设计梁板结构设计(shj)第一页，共181页。1.4 梁、板的计算跨度第1页/共181页第二页，共181页。32022-5-9nn由承重结构传至基础及地基。第2页/共181页第三页，共181页。42022-5-9n装配(zhungpi)整体式楼盖是将各种预制梁、板在现场吊装就位后，通过整浇措施和现浇混凝土构成整体。装配(zhungpi)整体式楼盖的刚度、整体性和抗震性能比装配(zhungpi)式楼盖好，又比现浇式楼盖节省模板和支承，但焊接工作量往往较大，并且需要混凝土二次浇注。n现浇式第3页/共181页第四页，共181页。52022-5-9设钢筋，现场的工作量大，且工期较长。第

2、4页/共181页第五页，共181页。62022-5-9（a）单向(dn xin)板肋梁楼盖（b）双向板肋梁楼盖（c）井格梁楼盖（d）密肋楼盖（e）无梁楼盖（f）扁梁楼盖第5页/共181页第六页，共181页。72022-5-9第6页/共181页第七页，共181页。82022-5-9种在两个方向弯曲的板称为双向板；n两个方向弯曲。第7页/共181页第八页，共181页。92022-5-9设沿长向和短向传递的荷载(hzi)分别为qx和qy yxqqq当不计及相邻板带(bn di)的影响时，板带(bn di)交叉点A处的挠度必然相等 （2-1-1）EIlqEIlqf384538454yy4xx（2-1-

3、2）4x4yyxllqq （2-1-3）4x4yy1/llqq4y4xx1/llqqlx/ly1.00 1.25 1.50 1.75 2.002.503.00( (lx/ly) )41.00 2.44 5.06 9.38 16.00 39.06 81.00qy0.50 0.709 0.835 0.904 0.941 0.975 0.988qx0.50 0.291 0.165 0.096 0.059 0.025 0.012第8页/共181页第九页，共181页。102022-5-9第9页/共181页第十页，共181页。112022-5-9第10页/共181页第十一页，共181页。122022-5-

4、9n单向板：23m；n双向板：35m；n次梁：47m；n主梁：58m。第11页/共181页第十二页，共181页。132022-5-9楼盖形式楼盖形式简支简支h/l连续连续h/l悬臂悬臂h/l肋梁肋梁楼盖楼盖单向板单向板1/351/40根部根部1/12双向板双向板1/451/50无梁楼盖无梁楼盖有柱帽有柱帽1/35，无柱帽，无柱帽1/30双向密肋楼盖双向密肋楼盖1/201/25按挠度控制(kngzh)控制(kngzh)板的最小厚度（mm） 第12页/共181页第十三页，共181页。142022-5-9现浇钢筋(gngjn)混凝土板的最小构造厚度（mm）板的类别板的类别最小厚度最小厚度板的类别板的

5、类别最小厚度最小厚度单单向向板板屋面板屋面板60密肋板密肋板肋间距肋间距70040民用建筑楼面板民用建筑楼面板60肋间距肋间距70050工业建筑楼面板工业建筑楼面板70悬臂板悬臂板悬臂长度悬臂长度50060行车道下的楼面行车道下的楼面板板80悬臂长度悬臂长度50080双向板双向板80无梁楼板无梁楼板150第13页/共181页第十四页，共181页。152022-5-9周边需设梁时，应结合门、窗过梁综合考虑。n3）方便施工。梁的截面类型不宜过多，梁截面尺寸应考虑支模的方便，特别是采用钢模板时。第14页/共181页第十五页，共181页。162022-5-9n为充分利用梁的截面高度，减少钢筋的排数，主

6、梁的截面宽度不宜小于250mm，通常取300。次梁的截面宽度可取200或250mm。n对荷载较大及正常使用时变形要求较高的梁，还需验算挠度和裂缝宽度。第15页/共181页第十六页，共181页。172022-5-9梁的类型梁的类型 梁的类别梁的类别梁高梁高h梁宽梁宽b整体浇注整体浇注的的T形梁形梁主主 梁梁（1/121/8）l（1/21/3）h，且，且250次次 梁梁（1/181/14）l（1/21/3）h，且，且200井格梁井格梁（1/201/15）l（1/31/4）h，且，且250悬臂梁悬臂梁（1/81/6）l（1/21/3）h第16页/共181页第十七页，共181页。182022-5-9C

7、一端与柱（梁）整体(zhngt)连接另一端搁支在墙上A两端与柱（梁）整体连接B两端搁支在墙上第17页/共181页第十八页，共181页。192022-5-9支承条件按弹性理论考虑塑性内力重分布板梁板梁AlclnBCcnMINlhlcn05. 1MINllcnMINlhlcn05. 1MINllcn22MINlhblcn2025. 1MINlbl22MINwnnblhl2025. 1MINwnnbll连续(linx)梁、板的计算跨l0 第18页/共181页第十九页，共181页。第19页/共181页第二十页，共181页。212022-5-9布置原则 梁格布置应尽可能规整，使梁、板跨度相等(xingd

8、ng)或接近， 便于统一梁、板截面尺寸，以简化设计、方便施工， 取得较好的经济效益和建筑效果。次梁沿横向布置次梁沿纵向布置第20页/共181页第二十一页，共181页。222022-5-9n梁在支座处可以自由转动，但无竖向位移；n不考虑薄膜效应对板内力的影响(yngxing)；n构件传至支座的荷载按简支条件计算，忽略其连续性；n实际跨数小于和等于五跨时，按实际跨数计算；实际跨数大于五跨且跨差小于10%时，按五跨计算。第21页/共181页第二十二页，共181页。232022-5-9第22页/共181页第二十三页，共181页。242022-5-9第23页/共181页第二十四页，共181页。25202

9、2-5-9距的一半范围内的面积。n板、次梁主要承受均布荷载。n主梁则主要承受由次梁传来的集中荷载，一般主梁自重所占比重不大，可将其换算成集中荷载加到次梁传来的集中荷载内第24页/共181页第二十五页，共181页。262022-5-9荷载取值1）恒载（自重）2）活载（人群(rnqn)、设备）第25页/共181页第二十六页，共181页。272022-5-9梁板整体性对变形的影响(yngxing)（a）理论转角q （b）实际转角q 第26页/共181页第二十七页，共181页。282022-5-9pppgg21;21pppgg43;41（2-2-1）对连续(linx)板，折算荷载取对连续次梁，折算荷载

10、取（2-2-2）第27页/共181页第二十八页，共181页。292022-5-9第28页/共181页第二十九页，共181页。302022-5-9第29页/共181页第三十页，共181页。312022-5-9第30页/共181页第三十一页，共181页。322022-5-90pV0gV20pM20gMlpklgkVlpklgkMQkGkVQlkGlkMQVGV0QM0GM连续(linx)次梁、板在均布荷载作用下（2-2-3）主梁在集中荷载作用下（2-2-4）第31页/共181页第三十二页，共181页。332022-5-9采用二次弯矩分配法或其它(qt)结构力学方法求解。第32页/共181页第三十三

11、页，共181页。342022-5-9n按内力包络图确定的纵筋和箍筋既可以保证连续梁整体的结构安全，同时也节约钢筋第33页/共181页第三十四页，共181页。352022-5-9第34页/共181页第三十五页，共181页。362022-5-9220bbVMbVMM2bbpgVVVV bM、V支座中心处的弯矩、剪力设计(shj)值V0按简支梁计算的支座剪力设计(shj)值b 支座宽度弯矩设计值（2-2-5）剪力设计值均布荷载下集中荷载下（2-2-6a）（2-2-6b）第35页/共181页第三十六页，共181页。372022-5-9nC.按弹性理论计算，各截面的弯矩及配筋很不均衡，往往支座处弯矩及配

12、筋过大而造成施工不便。第36页/共181页第三十七页，共181页。382022-5-9不同于按弹性理论计算得的结果，这种刚度随荷载变化而引起的内力变化，通常称为结构的塑性内力重分布。第37页/共181页第三十八页，共181页。392022-5-9n由于Ec Ec ，混凝土分配到的应力发生了变化，这种现象称为“应力重分布”。n应力重分布在静定结构 和 超静定结构中都可能发生。第38页/共181页第三十九页，共181页。402022-5-9第39页/共181页第四十页，共181页。412022-5-9第40页/共181页第四十一页，共181页。422022-5-9nB：塑性(sxng)铰出现时，只

13、要结构不产生机动，仍可承受荷载；或者说，当出现足够的塑性(sxng)铰，使结构产生机动时，结构才失效。n塑性(sxng)铰的分类n钢筋铰受拉钢筋先屈服，适筋截面（转动大、延性好）n混凝土铰混凝土先压碎，超筋截面（转动小、脆性）第41页/共181页第四十二页，共181页。432022-5-9第42页/共181页第四十三页，共181页。442022-5-9荷载，n在加载过程中，塑性铰处的弯矩值不再增加。第43页/共181页第四十四页，共181页。452022-5-9第44页/共181页第四十五页，共181页。462022-5-9静定结构不存在(cnzi)内力重分布，因其某一截面上一旦形成塑性铰，就

14、意味着整个结构成为几何可变体系，丧失了继续承载的能力。 第45页/共181页第四十六页，共181页。472022-5-9dun)简支梁。n若在梁上再作用活荷载p，则n支座弯矩不增加，仍为M=-gl2/12n跨中弯矩增加为： M=gl2/24+pl2/8n当p=g/3时，跨中弯矩达到极限值：n M=gl2/24+pl2/8= gl2/12n跨中截面处也形成了塑性铰，整个结构变为机构而失效第46页/共181页第四十七页，共181页。482022-5-9nn1）裂缝宽度和挠度要求较严格的构件；n2）直接承受动荷载和重复荷载的构件；n3）预应力和二次受力构件；n4）重要的或可靠性要求较高的构件。第47

15、页/共181页第四十八页，共181页。492022-5-9出现裂缝过宽或挠度过大。第48页/共181页第四十九页，共181页。502022-5-9eseMMM Me为结构力学计算(j sun)的弯矩；Ms为调幅后的弯矩；因为b 1 ，所以有关系MeMs ；结论：调幅弯矩值小于等于结构力学计算值。第49页/共181页第五十页，共181页。512022-5-9第50页/共181页第五十一页，共181页。522022-5-9段(jidun)的变形和裂缝宽度应符合混凝土结构设计规范GB50010-2002的要求。第51页/共181页第五十二页，共181页。532022-5-9nE.剪力设计值按荷载最不

16、利布置和调整后的支座弯矩由静力平衡条件确定。第52页/共181页第五十三页，共181页。542022-5-9第53页/共181页第五十四页，共181页。552022-5-920mplpgM连续板考虑塑性(sxng)内力重分布时的弯矩系数amp端支座支承情况截面位置端支座边跨跨中离端第二支座离端第二跨中中间支座中间跨中A1B2C3搁支在墙上01/11-1/10(两跨连续板)-1/11(多跨连续板)1/16-1/14 1/16与梁整体连接 -1/16 1/14第54页/共181页第五十五页，共181页。562022-5-920mplpgM连续板考虑塑性内力(nil)重分布时的弯矩系数amp第55页

17、/共181页第五十六页，共181页。572022-5-9pgpgg625. 021pgpp375. 021第56页/共181页第五十七页，共181页。582022-5-922maxB119. 0105. 0lplgM22375. 0119. 0625. 0105. 0lpglpg21103. 0lpg 考虑(kol)调幅20%，则2maxBB0882. 08 . 0lpgMM取系数22B0909. 0111lpglpgM实际调幅17.54% 第57页/共181页第五十八页，共181页。592022-5-9 22210836. 02409. 0409. 0lpglpgpglM22max1100.

18、 0078. 0lplgM22375. 0100. 0625. 0078. 0lpglpg120863. 0Mlpg而按弹性理论(lln)计算边跨跨中最大弯矩时，活载应在1、3、5跨为便于记忆，取21max111lpgM第58页/共181页第五十九页，共181页。602022-5-9承受(chngshu)均布荷载时：20mblpgM承受等间距、等大小的集中荷载时：0mblPGM端支座端支座支承情况支承情况截面位置截面位置A1B2C3搁支在墙上搁支在墙上01/11-1/10(两跨连续梁两跨连续梁)-1/11(多跨连续梁多跨连续梁)1/16-1/141/16与梁整体连接与梁整体连接 -1/241/

19、14与柱整体连接与柱整体连接 -1/161/14连续梁考虑塑性内力重分布时的弯矩系数mb第59页/共181页第六十页，共181页。612022-5-9承受(chngshu)均布荷载时：20mblpgM承受等间距、等大小的集中荷载时：0mblPGM集中荷载作用下弯矩修正系数 端支座支承情况端支座支承情况截面位置截面位置A1B2C3跨中中点处作用一个集中力时跨中中点处作用一个集中力时1.52.21.62.71.6 2.7跨中三分点处作用两个集中力时跨中三分点处作用两个集中力时2.73.02.73.02.9 3.0跨中四分点处作用三个集中力时跨中四分点处作用三个集中力时3.84.13.84.54.0

20、 4.8第60页/共181页第六十一页，共181页。622022-5-9承受(chngshu)均布荷载时：承受等间距、等大小的集中荷载时：连续梁考虑塑性内力重分布时的剪力系数vb nvblpgVPGnVvb荷载荷载情况情况端支座端支座支承情况支承情况截面位置截面位置A内侧内侧 B外侧外侧 B内侧内侧 C外侧外侧 C内侧内侧AinBexBinCexCin均布均布荷载荷载搁支在墙上搁支在墙上0.450.600.550.550.55与梁或柱整体连接与梁或柱整体连接0.500.55集中集中荷载荷载搁支在墙上搁支在墙上0.420.650.600.550.55与梁或柱整体连接与梁或柱整体连接0.500.6

21、0第61页/共181页第六十二页，共181页。632022-5-9第62页/共181页第六十三页，共181页。642022-5-9第63页/共181页第六十四页，共181页。652022-5-9310cbVMMM 按荷载的最不利布置，用弹性方法计算的各控制(kngzh)截面 的最不利弯矩；V0 按简支梁计算的支座剪力设计值； b 支座宽度。第64页/共181页第六十五页，共181页。662022-5-9矩之和不得(bu de)小于按简支条件求得的跨中弯矩的1.02倍，n5）各控制截面弯矩值不得(bu de)小于按简支条件求得的跨中弯矩的1/3。第65页/共181页第六十六页，共181页。672

22、022-5-9第66页/共181页第六十七页，共181页。682022-5-9宜大于1.5h，且不宜大于250mm。n位置n为使截面有效高度h0尽可能大，以节约(jiyu)钢筋，一般来说，单向板跨中受力钢筋在下，分布钢筋在上；支座处受力钢筋在上，分布钢筋在下。第67页/共181页第六十八页，共181页。692022-5-9第68页/共181页第六十九页，共181页。702022-5-9第69页/共181页第七十页，共181页。712022-5-9(gngjn)截面面积的15%，且不宜小于该方向板截面面积的0.15%；n其间距不宜大于250mm，直径不宜小于6mm；n对集中荷载较大的情况，分布钢

23、筋(gngjn)的截面面积应适当增加，其间距不宜大于200mm。第70页/共181页第七十一页，共181页。722022-5-9n该钢筋伸入板内的长度从梁边算起每边不宜小于板计算跨度l0的1/4，第71页/共181页第七十二页，共181页。732022-5-9n当柱角或混凝土墙的阳角突出到板内且尺寸较大时，亦应沿柱边或墙阳角边布置构造钢筋，该构造钢筋伸入板内的长度应从柱边或墙边算起，并应按受拉钢筋锚固在梁内、墙内或柱内。第72页/共181页第七十三页，共181页。742022-5-9第73页/共181页第七十四页，共181页。752022-5-9第74页/共181页第七十五页，共181页。76

24、2022-5-9第75页/共181页第七十六页，共181页。772022-5-9n第76页/共181页第七十七页，共181页。782022-5-9n高度配置纵向构造钢筋，每侧纵向n构造钢筋（不包括梁上、下部受力n钢筋及架立钢筋）的截面面积不应n小于腹板截面面积bhw的0.1%，且n其间距不宜大于200mm。第77页/共181页第七十八页，共181页。792022-5-9n箍筋的最大间距当V0.7ftbh0时，箍筋的配筋率应满足(mnz)rsv=Asv/(bs)0.24ft/fyv梁高梁高h150h300 300h450 450h800 h800V0.7ftbh0150200250300V0.7

25、ftbh0200300350400第78页/共181页第七十九页，共181页。802022-5-9第79页/共181页第八十页，共181页。812022-5-9不允许用布置在集中荷载(hzi)影响区域内的受剪箍筋代替附加横向钢筋第80页/共181页第八十一页，共181页。822022-5-9yv1svfnmFAsinysbfFA第81页/共181页第八十二页，共181页。第82页/共181页第八十三页，共181页。842022-5-9双向板肋梁楼盖。第83页/共181页第八十四页，共181页。852022-5-9第84页/共181页第八十五页，共181页。862022-5-9第85页/共181

26、页第八十六页，共181页。872022-5-9第86页/共181页第八十七页，共181页。882022-5-9呈圆形的裂缝。n这些裂缝的出现，又促进了板底对角线方向裂缝的进一步扩展。第87页/共181页第八十八页，共181页。892022-5-9而破坏。第88页/共181页第八十九页，共181页。902022-5-9第89页/共181页第九十页，共181页。912022-5-9第90页/共181页第九十一页，共181页。922022-5-9第91页/共181页第九十二页，共181页。932022-5-920mqlM 20y20 xxqlmqlmM20 x20yyqlmqlmM200 x0 xq

27、lmM200y0yqlmM应当注意的是，弯矩系数m是按材料(cilio)泊松比u=0制定的，当u0（混凝土u=1/6）时，其跨中弯矩应按下式计算：l0取两个(lin )方向跨度l0 x和l0y中的较小值。第92页/共181页第九十三页，共181页。942022-5-9矩时，将活荷载隔跨布置；在计算各区格支座最大弯矩时，将活荷载并跨布置。第93页/共181页第九十四页，共181页。952022-5-9n最大跨中弯矩。第94页/共181页第九十五页，共181页。962022-5-9直截面的转角，大小相等(xingdng)、方向相反、变形协调，不会产生弯矩，n可以把中间支座看作是铰支，所有中间区格板

28、均可看作是四边简支的双向板。第95页/共181页第九十六页，共181页。972022-5-9第96页/共181页第九十七页，共181页。982022-5-9在设计中可以取平均值，计算配筋。第97页/共181页第九十八页，共181页。992022-5-9损线上也具有足够的转动能力n该典型的破损线，通常称之为塑性铰线。第98页/共181页第九十九页，共181页。1002022-5-9双向板是高次超静定(jn dn)结构，不可能根据塑性理论计算出其理论上的、准确的极限荷载值，而只能给出上限值和下限值。第99页/共181页第一百页，共181页。1012022-5-9第100页/共181页第一百零一页，

29、共181页。1022022-5-9Mqc qc极限均布荷载设计值； d板的虚位移。 M、q分别(fnbi)为各塑性铰线上的总内力矩及该塑性铰线 所连结的一对小节板之间的虚角变位。第101页/共181页第一百零二页，共181页。1032022-5-9121121113122131llqflflllfllqqV22112122MMMMMMM 板在均布荷载(hzi) q 作用下形成破坏机构时，跨中产生微小的竖向位移。外功为均布荷载 q乘以高度为f的角锥体体积内功为2/tan1lf2211211222MMMMMMlfM 第102页/共181页第一百零三页，共181页。1042022-5-9 qu均布荷

30、载设计值； l01、l02板的短边与长边的计算边长。M1、M1、M1相应于l01、l02方向，整个截面(jimin)宽度的跨中 极限弯矩与支座极限弯矩，不考虑弯矩的 正负号，按绝对值计算。M2、M2、M2相应于l01、l02方向，整个截面(jimin)宽度的跨中 极限弯矩与支座极限弯矩，不考虑弯矩的 正负号，按绝对值计算。令外功等于内功 221121122122312MMMMMMllql 第103页/共181页第一百零四页，共181页。1052022-5-9q 基本(jbn)方程q 补充(bchng)条件222211111212,mmmmmmmmmmlln 11211lnmlmM11122lm

31、lmM112111lmnlmMM 111222lmlmMM 13/1813/18121211nnqlnnnqlm221121122122312MMMMMMllql 第104页/共181页第一百零五页，共181页。1062022-5-913/1813/18121211nnqlnnnqlm第105页/共181页第一百零六页，共181页。1072022-5-9第106页/共181页第一百零七页，共181页。1082022-5-9第107页/共181页第一百零八页，共181页。1092022-5-9qq85eqq32e2102012ll220101lpglqqg、p板面的均布恒载、均布活载；梯形(tx

32、ng)荷载作用时：三角形荷载作用时：第108页/共181页第一百零九页，共181页。1102022-5-9对于无内柱的双向板楼盖，其板仍按连续双向板计算，其支承梁的内力则按结构力学的交叉(jioch)梁系进行计算 第109页/共181页第一百一十页，共181页。1112022-5-9板的类别板的类别楼盖形式楼盖形式简支简支h/l连续连续h/l普通混凝土普通混凝土双向板肋形楼盖双向板肋形楼盖1/451/50轻混凝土轻混凝土双向板肋形楼盖双向板肋形楼盖1/381/42h为板厚，l为板的跨度(kud)。第110页/共181页第一百一十一页，共181页。1122022-5-9nn3.板的有效厚度h0n

33、短向： h0 =h-asn长向： h0 =h-as-d第111页/共181页第一百一十二页，共181页。1132022-5-9内均配置按最大弯矩求得的板底钢筋，边板带内则减少一半，但每米宽度内不得少于3根。n对支座负钢筋，为了承受四角扭矩，n钢筋沿支座宽度均匀分布。第112页/共181页第一百一十三页，共181页。1142022-5-9不足时另加负钢筋第113页/共181页第一百一十四页，共181页。1152022-5-9n楼盖的板和粱在两个方向受力比较均匀，因而结构高度可以做得小些。n常用于公共建筑的大厅中。第114页/共181页第一百一十五页，共181页。1162022-5-9梁的间距(j

34、in j)一般为1.53m常用跨度1020m第115页/共181页第一百一十六页，共181页。1172022-5-9第116页/共181页第一百一十七页，共181页。1182022-5-9第117页/共181页第一百一十八页，共181页。1192022-5-9应的内力。第118页/共181页第一百一十九页，共181页。1202022-5-9第119页/共181页第一百二十页，共181页。第120页/共181页第一百二十一页，共181页。1222022-5-9的顶盖等。第121页/共181页第一百二十二页，共181页。1232022-5-9震墙结构。q组成(z chn)q板、柱、柱帽第122页/

35、共181页第一百二十三页，共181页。1242022-5-9柱上板带(bn di)：柱轴线两侧各lx/4(或ly/4) 范围内的板带(bn di)跨中板带：柱距中间 lx/2(或ly/2) 范围内的板带第123页/共181页第一百二十四页，共181页。1252022-5-9柱上板带(bn di)：柱轴线两侧各lx/4(或ly/4) 范围内的板带(bn di)第124页/共181页第一百二十五页，共181页。1262022-5-9跨中板带：柱距中间(zhngjin) lx/2(或ly/2) 范围内的板带第125页/共181页第一百二十六页，共181页。1272022-5-9第126页/共181页

36、第一百二十七页，共181页。1282022-5-9v跨中的总挠度为 f 1 + f 2，此挠度较相同柱网尺寸(ch cun)的肋梁楼盖的挠度为大，因而无梁楼盖的板厚应大些。第127页/共181页第一百二十八页，共181页。1292022-5-9第128页/共181页第一百二十九页，共181页。1302022-5-9第129页/共181页第一百三十页，共181页。1312022-5-9第130页/共181页第一百三十一页，共181页。1322022-5-9第131页/共181页第一百三十二页，共181页。1332022-5-9第132页/共181页第一百三十三页，共181页。1342022-5-

37、9n等代柱的截面(jimin)即原柱截面(jimin)，柱的计算高度，对于楼层取层高减去柱帽的高度；对于底层，取基础顶面至该层楼板底面的高度减去柱帽高度，n 2当仅有竖向荷载作用时，可近似按分层法计算。第133页/共181页第一百三十四页，共181页。1352022-5-9截面截面 端端 跨跨 内内 跨跨 边支座边支座 跨中跨中 内支座内支座 跨中跨中 支座支座 柱上板带柱上板带 0.90 0.55 0.75 0.55 0.75 跨中板带跨中板带 0.10 0.45 0.25 0.45 0.25 第134页/共181页第一百三十五页，共181页。1362022-5-9n1）活荷载与恒荷载的比值

38、不大于 3 ；n2）每个方向至少应有三个连续跨；n3）任一区格内的长边与短边之比不应大于1.5 ；n4）同一方向上各跨跨度的差值不应超过20% 。第135页/共181页第一百三十六页，共181页。1372022-5-9 对 x 方向(fngxing)板的总弯矩设计值：g、q 板单位面积上作用的恒荷载和活荷载设计值； lx、ly 两个方向的柱距； c 柱帽在弯矩方向的有效宽度；当无柱帽时取零。 对 y 方向板的总弯矩设计值：2xyx03281CllpgM2yxy03281CllpgM第136页/共181页第一百三十七页，共181页。1382022-5-9截截 面面 柱上板带柱上板带 跨中板带跨中

39、板带 内跨内跨支座负弯矩支座负弯矩 跨中正弯矩跨中正弯矩0.50 0.180.170.15 边跨边跨第一内支座负弯矩第一内支座负弯矩 跨中正弯矩跨中正弯矩 边支座负弯矩边支座负弯矩0.50 0.22 0.480.17 0.18 0.05 第137页/共181页第一百三十八页，共181页。1392022-5-9n一般采用下列方法确定：n跨中板带每米宽的正、负弯矩为中区格和边区格跨中板带每米宽相应弯矩的80%；n柱上板带每米宽的正、负弯矩为中区格和边区格柱上板带每米宽相应弯矩的50%。第138页/共181页第一百三十九页，共181页。1402022-5-9方便。第139页/共181页第一百四十页，

40、共181页。1412022-5-9第140页/共181页第一百四十一页，共181页。1422022-5-9大提高板的受冲切承载力第141页/共181页第一百四十二页，共181页。1432022-5-90mthp7 . 0hafFl2/btmaaa004hyhxllqFyxl1冲切破坏(phui)锥体的斜面；2临界截面；3临界截面的周长；4冲切破坏(phui)锥体的底面线第142页/共181页第一百四十三页，共181页。1442022-5-91冲切破坏锥体的斜面；2临界截面(jimin)；3临界截面(jimin)的周长；4冲切破坏锥体的底面线0mt05. 1hufFlsvuyv0mmpc,t8

41、. 015. 03 . 0AfhufFlsin8 . 015. 03 . 0sbuy0mmpc,tAfhufFl配置弯起钢筋配置箍筋第143页/共181页第一百四十四页，共181页。1452022-5-9成，其弯起角可根据板的厚度在 300450之间选取，弯起钢筋的倾斜段应与冲切破坏斜截面相交，其交点应在离集中反力作用面积周边以外h/2h/3 的范围内。弯起钢筋直径不应小于12mm 。且每一方向不应少于三根。第144页/共181页第一百四十五页，共181页。1462022-5-9第145页/共181页第一百四十六页，共181页。1472022-5-9第146页/共181页第一百四十七页，共18

42、1页。1482022-5-9nn同一部位(bwi)两个方向的弯矩同号时，由于纵横向钢筋叠置，应分别取各自的截面有效高度。第147页/共181页第一百四十八页，共181页。1492022-5-9n无梁楼盖的周边，应设置圈梁，其截面高度不小于板厚的 2.5 倍。圈梁除与半个柱上板带一起承载弯矩外，还须承受一定的扭矩，所以应另设置必要的抗扭构造钢筋。第148页/共181页第一百四十九页，共181页。1502022-5-9第149页/共181页第一百五十页，共181页。构造第150页/共181页第一百五十一页，共181页。1522022-5-9第151页/共181页第一百五十二页，共181页。1532022-5-9n梯段处不小于2200，平台处不小于2000。n栏杆高度n室内不小于900，室外不小于1050第152页/共181页第一百五十三页，共181页