建筑抗震课程设计

1、某2层现浇钢筋混凝土框架结构房屋（按多层框架考虑），其平面及剖面分别见图1和图2,楼层高度分别为H1=3.9m、H2=3.6m见分组表。现浇钢筋混凝土楼（层）盖。框架梁截面参考尺寸：走道梁（各层）为250mmx 400mm 顶层为 250mm< 600mm 一层250mm< 650mm 柱截面参考尺寸：500mmx 500mm 混凝土强度等级：梁采用C30;柱采用C35。钢筋强度等级：受力纵筋和箍筋的强度等级分别不低于HRB400 HRB335抗震设防烈度为 8度，设计基本地震加速度为0.2g ,结构阻尼比为 0.05 ,设计地震分组为第二组、场地类别为IV类。试对该框架进行横向水

2、平地震作用下的地震设计计算。荷载信息如下：钢筋混凝土容重为 25kN/m3,楼板厚度为h见分组表，活荷载标准值：住宅楼面为2.0kN/m2 , 走道为2.0kN/m2 ,不上人屋面为 0.5kN/m2。设计时考虑雪荷载的影响，雪荷载标准值为0.4 kN/m2。BK«98«VVB1(19II«HIIW梁柱的刚度均采用D值法计算，即梁的截面惯性矩考虑了楼板的作用，计算结果如表所示。表1梁的抗侧移刚度截面h b /m2矩形截面边框架梁中框架梁部位跨度惯性矩3I0 bh/123410 m走道梁0.25X0.42.41.3322.52.663.333二层其他梁0.25X0.

3、664.56.753.37594.5一层其他梁0.25X0.6564.58.584.2911.445.72注：混凝土 C30, Ec 3.0 104 'c2、柱及楼层的抗侧移刚度 I2i柱抗侧移刚度：D 冷h2二层：K，上2ic2 KN/mm2-;一层： K. ,ic0.5 K2 K表2框架柱值及楼层抗侧移刚度楼层层高柱号根数截回141.12 ().361515021210023.6141.85 ().482030028420061730045.214.5590.84 ().30124905176041.39 ().411731069240141.36 ().5518360257040

4、13.9145.214.2082.15 ().642121029694066846041.02 ().50167006680041.61 ().5919420476803、结构自振周期计算采用假想顶点位移计算，见表3:表3假想顶点位移计算楼层重力代表值（kN）楼层剪力楼层抗侧移度层间位移楼层位移2264526456173000.004280.0141355562006684600.009280.009286200取填充墙的周期影响系数t 0.60,则结构的基本自振周期为:?= 1.7 W79 1.7 X0.67 xV0.014= 0.135?四、水平地震作用计算及弹性位移验算1、水平地震影响系

5、数结构的基本自振周期为？= 0.135?多遇地震设防烈度8度，设计基本地震加速度为 0.20g, 查表得水平地震影响系数最大值amax 0.16 o场地类别为iv类，地震分组为第二组，查表得特征周期?= 0.75?结构阻尼比为0.05,阻尼调整系数也=1,故地震影响系数为:=取？?萨 0.162、结构总的水平地震作用标准值由于按多层框架考虑，采用底部剪力法计算水平地震作用，结构等效总重 力Geq取重力荷载代表的85刈算，则结构底部剪力标准值FEk为:?尸？?= 0.16 X0.85 X6200 = 843.2?由于？?= 0.75?0.55?且？?= 0.135 < 1.4?= 1.05

6、,不需修正顶层附加地震作用。各层水平地震作用计算公式为：？?= ?工？?计算结果如表4。英?=1?1?3、楼层地震位移计算5地震作用下各楼层水平地震层间剪力为：V Fk,计算结果如表4所示。k i4、多遇水平地震作用下的位移验算多遇地震作用标准值产生的楼层内最大的弹性层间位移Ue VGi弹性层间位移角为:Ue其中h为计算楼层层高，计算结果如表 4所示：楼 层层 高23.626457.51983833703496.3496.36173000.8041447613.935553.913865346.9843.26684601.2213196表4 Fi、Vi、 e的计算显然弹性层间角位移均小于弹性层

7、间角限制e1 4一一 ,故梁柱截面尺寸均满足要求。550五、多遇水平地震作用下框架内力计算1、框架柱端剪力及弯矩水平地震作用下的中框架柱剪力和柱端弯矩标准值如表5所示:表5水平地震作用下的中框架柱剪力和柱端弯矩标准值柱层数n/mVi /KNV v ik/KNyr bM ij/KN.mMit/KN.m?23.6496.3617300151500.02512.411.120.4118.1426.5413.9843.2668460183600.02722.771.360.5851.6837.12?23.6496.3617300203000.03316.381.850.4426.1232.8513.9

8、843.2668460212100.03226.982.150.5557.8747.35水平地震作用下的边框架柱剪力和柱端弯矩标准值如表6所示：表6水平地震作用下的中边框架柱剪力和柱端弯矩标准值柱层数h/mVi /KNVik/KNyMjb/KN.mMit/KN.m?23.6496.3617300124900.0209.930.840.4014.3021.4513.9843.2668460167000.02521.081.020.6049.3332.88?23.6496.3617300173100.02813.901.390.4221.0129.0213.9843.2668460194200.0

9、2924.251.610.5754.3641.012、梁端弯矩、剪力及柱轴力水平地震作用下的中框架梁端弯矩、剪力及柱轴力标准值如表7所示:表7水平地震作用下中框架梁端弯矩、剪力及柱轴力标准值楼 层大梁走道梁跨度 lMEk/KN.mMEk/KN.mVEk/KN跨度l/mMEk/KN.mMEk/KN.mVEk/KNN Ek/KNNEk/KN2626.5418.877.572.413.9813.9811.657.574.081655.2646.4216.952.427.0527.0522.5424.529.67这儿选取半结构采用弯矩分配法计算框架0.8,梁的跨中弯矩随之做相应的增加。水平地震作用下的

10、边框架梁端弯矩、剪力及柱轴力标准值如表8所示:表8水平地震作用下边框架梁端弯矩、剪力及柱轴力标准值楼 层大梁走道梁跨度 lMEk/KN.mMEk/KN.mVEk/KN.m跨度l/mMEk/KN.mMEk/KN.mVEk/KNN Ek/KNN Ek/KN2621.4516.676.352.412.3512.3510.296.353.941647.1839.1814.392.422.8422.8419.0320.748.58六、竖向荷载作用框架内力分析计算框架在重力荷载代表值竖向作用下的内力时，重力荷载代表值取全部永久荷载、50%的楼面活荷载和节点分配系数：Ii内EIi图3节点布置图节点B:_45

11、587_因?= 45587 + 42080 + 57200 = 0.31542080叫=0.290?45587 + 42080 + 5720057200卬?= 0.395任45587 + 42080 + 57200节点C:45587卬?= LLCr“CCC = 0.50345587 + 4500045000国?= 45587 + 45000 = 0.497节点D:45587吁二=0.425?45587 + 45000 + 33333 X0.545000p?= 0.420-45587 + 45000 + 33333 X0.533333 X0.5卬？= 0.15545587 + 45000 + 3

12、3333 X0.5节点F:33333 X0.5因?= 45587 + 42080 + 33333 X0.5+ 57200 = 0.10345587 p?= 0.28245587 + 42080 + 33333 X0.5 + 57200 57200 K999C= 0.354内 45587 + 42080 + 33333 X0.5 + 57200 42080 p?= 0.261内 45587 + 42080 + 33333 X0.5+ 5720050%的雪荷载。由于结构的基本对称，竖向荷载下的框架侧移可以忽略，因此， 内力。考虑塑性内力重分布进行梁端负弯矩调幅，取弯矩调幅系数为 1、各节点分配系数

13、表9各节点分配系数节点?2?Z?!?B0.3950.3150.29C0.4970.503D0.4200.1550.425F0.3540.1030.2820.2612、连续梁荷载计算以下均取中框架结构计算(1)连续梁恒载 二层：大梁线荷载：25 X(0.25 X0.6+ 0.12 X4.5) + 0.5 X0.4 X4.5 = 18.15KN 走道梁线荷载：25 X(0.25 X0.4+ 0.12 X4.5) + 0.5 X0.4 X4.5 = 16.9KN 一层：大梁线荷载：25 X(0.25 X0.65+ 0.12 X4.5) + 0.5 X2 X4.5= 22.10KN 走道梁线荷载：25

14、 X(0.25 X0.4+ 0.12 X4.5) + 0.5 X2 X4.5= 20.5KN (2)弯矩计算 周端弯矩：?= -? - x22.1 X62 = -66.3?.?= -?=-1 x 18.15 X62 = -54.45?.? 12?= 2?户-1 X20.5 X1.22 = -9.84?.?3?= 2?= - 3 X16.9 X1.22 = -8.11?.?弯矩分配见表10。表10弯矩分配过程点ABCDFHGE端ABBABFBCCBCDDCDEDFFDFBFGFHHFGFED配系数0.290.3950.3150.5030.4970.420.1550.4250.2820.3540.

15、1030.261端弯矩-66.3-54.4554.45-8.1166.3-9.84-4.92-4.0619.6119.2326.1920.8810.4413.0911.0722.1421.8710.94-12.03-24.06-8.88-24.34-12.178.88-10.16-8.09-16.18-20.31-5.91-14.98-7.495.912-0.13-0.26-0.36-0.29-0.14-0.183.066.126.053.021.062.130.792.151.08-0.79-0.16-0.13-0.25-0.32-0.09-0.23-0.120.093-0.42-0.84-

16、1.15-0.91-0.46-0.57-0.15-0.31-0.30-0.150.060.120.040.120.06-0.040.090.070.150.180.050.130.07-0.05最终弯矩9.0618.12-51.8433.6637.79-37.7446.45-16.16-30.22-27.3358.19-15.79-15.08-7.541.033.99调幅-41.47-30.1937.16-12.9346.55-12.63整理并考虑梁端弯矩值折算到节点边缘后可得到重力荷载代表下中框架梁端弯矩及柱端弯矩、轴力值，如表11所示。表11重力荷载代表下中框架梁端弯矩及柱端弯矩、轴力值楼

17、 层大梁走道梁?/KN. m?/KN. m?/KN. m?/KN. m?/KN. m?/KN. m?/KN. m?处N.m?夕？ ?/KN. m?/KN. m2-30.1937.16-12.9312.9337.7933.6672-30.22-27.33121.81-41.4746.55-12.6312.6318.129.06146.81-15.08-7.54228.04注：？? ?留?分别表示梁左端和右端弯矩，此表中的弯矩值已经考虑了调幅。此表中 的弯矩符号规则：以顺时针为正。七、内力组合和内力调整本框架抗震等级为二级。只考虑水平地震作用效应和重力荷载效应的组合。1、框架梁的内力组合和调整对于

18、第一层大梁：（注：此处以使梁下部受拉的弯矩为正并考虑了弯矩值折算到节点边缘）1）大梁端部组合弯矩设计值梁左端：地震弯矩逆时针方向作用且Y?=1.2 时,梁左端负弯矩：?= 1.3?+ 1.2?1.3X (-55.26)X(10.32555 26)+ 1.2 X(-37.8 )X 3.955.26 + 46.42=-111.69?. ?地震弯矩顺时针方向作用且丫?=1.2 时,梁左端正弯矩：一？?= 1.3?+ 1.2?=1.3 X 55.26X (10.3255dX3.9)+ 1.2 X(-37.8 )地震弯矩顺时针方向作用且?3 1.0 时,=20.97?梁左端正弯矩?= 1.3?+ 1.0

19、?=1.3 X 55.26X (10.3255dX3.9)+ 1.0 X(-37.8 )=28.53?同理，大梁右端弯矩组合分别为:琢=1.3?+ 1.2?=1.3 X (-46.42 ) X(10.32546.42 55.26 + 46.42)+ 1.2X3.9X (-42.88 )=-106.30?. ?1.3?+ 1.2?=1.3 X 46.42 X(10.3254642) + 1.2 X 3 955.26 + 46.42X (-42.88 )=1.3 X 46.42 X(1=3.38?.?= 1.3?+ 1.0?0.32577T7T7；) + 1.0.X 3.955.26 + 46.4

20、2X (-42.88 )=11.96?.?经比较，大梁端部组合弯矩设计值得最后取值为：梁左端负弯矩:-111.69KN.m,正弯矩 28.53KN.m；梁右端负弯矩：-106.30KN.m,正弯矩11.96KN.mo2）大梁跨中组合弯矩设计值3)? = 1.3?+ 1.2?-55.26 X (1=1.3 X0.325、55:26) + 42.18X 3.955.26 + 46.421.21-X22.1X6237.80 + 42.88=65.18?.?_2? = 1.3?+ 1.2?=1.3 X55.26 X(10.32555.2655.26 + 46.42)-42.18X3.9+ 1.2 X(

21、1 X22.18X6237.80 + 42.88=76.68?.?=1.3 X-55.26 X (1?=0.32555.2655.26 + 46.421.3?+ 1.0?)+ 42.18X3.9+ 1.01X(- X22.1X6237.80 + 42.88=64.85?.?经比较，梁底跨中组合弯矩设计值得最后取值为:76.68?.m。4）大梁端部组合剪力设计值梁端剪力增大系数取管?= 1.2。且 冷?尸1.2。梁端弯矩顺时针作用时的剪力为：?= 1.2 X28.53 + 106.30 +5.51.2X(0.5X22.1 X5.5)=108.98?梁端弯矩逆时针作用时的剪力为:?_ 1 2 x

22、111.69 + 11.965.5经比较，梁端剪力设计值得最后取值为：？?=1.2X(0.5X22.1 X5.5)=108.98?。106.54?楼层端部地震重力荷载代表值最大值M/KN.mV/KNM/KN.mV/KNM?/KN. mM?/KN. mV/KN2大梁左±24.65?7.57-30.1954.45-64.904.6680.1712所示。同理，用Excel表格处理数据可以得到横向水平地震作用与重力荷载代表值组合效应，如表格 表12中框架梁的横向水平地震作用与重力荷载代表值组合效应右±16.98?7.57-37.16-54.45-63.30076.82中±

23、3.84?7.5750.810065.959.84走道梁左±11.07?11.65-12.9320.28-26.674.1543.80右±11.07?11.65-12.93-20.28-26.674.1543.80中0?11.651.93002.3215.151大梁左±51.02?16.95-41.4766.3-110.728.53108.98右±42.18?16.95-46.55-66.3-106.311.96106.54中±4.42?16.9559.110076.6822.04走道梁左±21.41?22.54-12.6324.6-

24、39.8417.8465.95右±21.41?22.54-12.63-24.6-39.8417.8465.95中0?22.544.76005.7129.3注：表中弯矩以以使梁下部受拉的弯矩为正。走道梁净跨 阴=2.4 - 0.5= 1.9?。“士”考虑了地震两个方向的作用，即左震和右震，梁两端的剪力两个值分别考虑了地震弯矩顺时 针和逆时针方向。2、框架柱的内力组合和调整对于第一层中柱 Z2的内力组合和调整计算如下。1）柱端组合弯矩设计值柱端弯矩组合计算第一层中柱 Z2柱顶弯矩：? 1.3?+ 1.2?=.3 X 47.35 X(10.32547.3547.35 + 57.87一)X3

25、.9+ 1.2 X(-13.20 )=34.32?；顺时针方向）筱1.3?+ 1.2?=.3 X (- 47.35) X(10.3254-T5) + 1.2X(-13.20 )47.35 x 3 947.35 + 57.87=-65.99?.?乳逆时针方向）冷1.3?+ 1.2?0.325=.3 X 57.87 X(1后记)+ 1.2 X(-5.66 )577 x3947.35 + 57.873.9=54.51?五顺时针方向）1.3?%?+ 1.2?=.3 X (- 57.87) X(10.3255-T-) + 1.2 X(-5.66 )57.87 X 3 947.35 + 57.87 3.9

26、=-75.62?.?乳逆时针方向）柱端弯矩调整这里仅以逆时针方向弯矩调整为例，并进行承载力计算。A.柱下端截面。对于二级框架：?= 1.5 X75.62=113.43KN.mB.柱上端截面。经验算，底层柱轴压比小于0.75 ,因此，柱上端弯矩按下面式子调整:?= 1.5 E ?按柱上下端弹性分析所得的考虑地震组合的弯矩比进行分配。节点左侧梁弯矩(已折算到节点边缘)：第一层中柱Z2上端节点：冷 1.2 X42.88 + 1.3 X42.18 = 106.3?m=15.84?m冷 1.2 X (- 10.0) + 1.3 X21.41第二层中柱Z2下端节点：物=1.2 X (-22.53 )+ 1

27、.3 X (-21.21 )则第一层中柱Z2上端截面调整后的组合弯矩设计值为：”？?奢=? ?空?= 1 5 X.X (106 3 + 15 84)= ? ?+?2 - ?A 1265.99+54.612)柱端组合剪力设计值柱上下端截面组合剪力设计值调整时，对于二级框架结构，柱剪力增大系数取=-54.61?.m100.25?N.m?= 1.3 o?=?+ ?1.3 ?119.5 + 89.691.3 X= 76.07?0.3253.9 -3)节点核心区组合剪力设计值二级框架，强节点系数 ？?=1.35。?=?+ ?1.35 ?r(1 -?0- ? ?106.3 + 15.84=1.35 X0-

28、65V4 X(1-0.04 - 0.042?0- ?-?0.65 + 04-0.04 - 0.04 23.9 X47.3547.35 + 57.87+ 3.6 X26.1226.12 + 32.850.65 + 04)213所示。=260.55?同理可得其他柱端节点处的弯矩调整值、组合剪力设计值及节点核心区组合剪力设计值，如表 表13中框架柱端弯矩逆时针方向调整柱楼 层?/KN. m?/KN. m?源/KN. m?潺/KN. m? ?/KN. m调整后？?？/KN. m调整后？?/KN. mV/KN?j?KNZ2266.8354.6163.32.10100.2482.9672.17139.51

29、165.9975.62106.315.8454.61100.25113.4377.70260.55Z1267.4252.03063.3094.9577.8368.06135.03157.6665.720111.6950.0389.798.5868.47238.26注：表中柱端弯矩已经折算到节点边缘。 ?裱示所求柱端弯矩节点处的另一个柱端弯矩。二层柱？?= 3.6 - 0.3 = 3.3?。表14中框架柱端弯矩顺时针方向调整柱楼 层?婿/KN. m?/KN. m?/KN. m?/KN. m?/KN. m调整后？/KN. m调整后?/KN.mV/KN?-j-/KNZ225.810.53-19.15

30、2.1025.580.4410.2536.37134.3257.053.3815.840.5328.3985.5841.4441.0Z128.1014.550-19.15028.7319.3118.9240.85119.6149.41020.9714.5518.0674.1233.5244.73八、截面抗震承载力验算以下以第一层大梁和第一层Z2柱为例计算。混凝土 C30: ?= 14.3?/?2, ?= 1.43?/?2; C35: ?= 16.7?/?2, ?= 1.57?/?2。(1)框架梁截面抗震承载力1)梁正截面抗弯承载力计算梁端在地震反复作用下受弯承载力应满足以下要求：在正弯

31、3;!下：？?< ?>(? 0 - ?在负弯£!下：?< ?(?- 0.5?)+ ?？0 - ? ?- ?梁左端下部配筋：360 X (650 - 40 - 40)414, ?= 615?2。104.28?2，?= L =一演？ 0 - ? ?)考虑到为了满足梁配筋的构造要求，选配 梁左端上部配筋：由于？尸? ?0?(?0-?/< 0,则为了满足梁配筋的构造要求，选配416, ?= 804?2。验算二级框架抗震要求:_ 360 X (804 - 615)=1.0 X14.3 X250 X610? ? 615? - ?=0.03 < 0.35_?!?=0.

32、765 > 0.3? 804?= 804?另 > 0.3%?= 0.3% X250 X650 = 487.5?2即均满足要求。同理结合表12中数据可求出其它梁端配筋，如表15所示。表15中框架梁抗弯承载力计算楼层? 刃？?> 0.3%?理论值 (?2)实配2大梁左上04014(615 ?，)0.030.735满足左下18.74012(452 ?今右上04014(615 ?，)0.030.735右下04012(452 ?今跨中264.24012(452 ?今0.030.735走道梁左上04014(615 ?)0.030.735左下27.04C12(452 ?今右上04C14(6

33、15 ?，)0.030.735右下27.04C12(452 ?)跨中15.14C12(452 ?有0.030.7351大梁左上04C14(615 ?)0.040.735左下104.34C12(452 ?有右上04C14(615 ?，)0.040.735右下43.74C12(452 ?有跨中280.34C12(452 ?3)0.040.735走道梁左上04C14(615 ?，)0.040.735左下116.24C12(452 ?/)右上04C14(615 ?，)0.040.735右下116.24C12(452 ?/)跨中37.24C12(452 ?)0.040.735注：大梁：0.3%?= 0.

34、3% X650 X250 = 450?;走道梁：0.3%?= 0.3% X250 X400 = 300? 0由表可得以上截面抗震承载力验算均满足要求。2)斜截面承载力验算检验梁截面尺寸：0.2?0.2 X1.0 X14.3 X250 X610。一一=X10-3 = 513.12?0.85?= 108.98?满足截面尺寸要求。由斜截面承载力公式可得：? ?- 0.6?0.85 X108980 - 0.6 X0.7 X1.43 X250 X610>=< 0?温300 X610?.由二级抗震等级要求，箍筋直径d >8mm ,箍筋间距s= min100,8d, -,取双肢箍X 138

35、.04 = 177.44?)1.2 X 138.04 = 153.86?B1015 0同理可求得其它斜截面承载力验算，如表16所示。表16中框架梁斜截面承载力验算楼层梁?/KN0.2?/ ?小N0.2?> ?您 ?/?/ ?/?配箍2大梁80.17513.12KN满足<0B1015C走道梁43.8302.82KN满足<0B1015C1大梁108.98471.06KN满足<0B1015C走道梁65.95302.82KN满足0.4 ?/?B1015C(2)框架柱截面抗震承载力以柱Z2截面为例。1)轴力组合设计值和轴压比验算柱轴力组合验算：?= 1.3?+ 1.2?= 1.3

36、 X9.07 + 1.2(与柱端顺时针方向弯矩对应?= 1.3?+ 1.2?= 1.3 X (- 9.07) +(与柱端顺时针方向弯矩对应最大轴压比验算:?177440一 =0.0496 < 0.75? 14.3 X2500满足要求。2)正截面承载力计算取柱端弯矩逆时针方向为例。?= 119.5?, ?= 89.69?, ?= 153.86?柱为双曲率弯曲，？?1 = ? = ?1弯矩比：-?289.69。=-0.75 < 0.9轴压比:?公 °.043 < °.75柱偏心方向的回转半径：i = W?= /2102510P = 0

37、.144?祝 3 9?1乂左后=27.1 < 34- 12放=34+ 0.75 X12 = 43由混凝土结构设计规范可知：此时可不考虑感觉自身挠曲变形的影响。同理可得其它柱截面的抗弯承载力，如表17和表18所示。表17中框架柱截面轴力组合及轴压比验算轴力组合柱Ne/KNNGe/kn1.3 N E +1.2 N GE /kn-1.3 N E +1.2 N GE/knN/(Af c)<0.75二层Z23.94121.8151.282141.038满足Z16.357294.65578.145满足一层Z28.58228.04284.802262.494满足Z120.74146.81203.

38、134149.21满足表18中框架柱端弯矩顺时针方向调整时正截面承载力计算轴力组合柱M1/KN.mM2/KN.mM1M2Nl<0.9AfC-lc iAeiNc< bA°fc bAs(mm2)实配p >0.8%二层Z20.535.810.09满足25满足58大偏压-1524C18(1018mm2)满足Z18.114.550.56满足25满足174大偏压-234C18(1018mm2)满足一层Z234.3257.050.60满足27满足221大偏压204C18(1018mm2)满足Z119.6149.410.40满足27满足263大偏压724C18(1018mm2)满足

39、注：为了便于排版，用表格中 然示式” 34- 12署轴力组合柱M1/KN.mM2/KN.mM1M2上<0.9Afclc iAeNc< bAcfc bAs(mm2)实配p >0.8%二层Z254.6166.830.82满足25满足462大偏压2524C18(1018mm2)满足Z152.0367.420.77满足25满足733大偏压3274C18(1018mm2)满足一层Z265.9975.620.87满足27满足286大偏压1434C18(1018mm2)满足Z157.6665.720.88满足27满足344大偏压1804C18(1018mm2)满足?0-?'表19中

40、框架柱端弯矩逆时针方向调整时正截面承载力计算?(? 2+?当白"争取守对称配筋？?= ?尸则柱截面四周均选配 4c18,总配筋 12C18,?= 3054?m2, p= -3054= 1.2% > 0.8%,500 X 500才两足要求。3）斜截面抗剪承载力验算 柱截面尺寸验算：0.2? _ 0.2 X1.0 X16.7 X500 X 460-3 _ 勿勿?=0.85一?>?= 77.70?则所有柱截面满足要求。柱截面抗剪承载力验算：若选10A1006合箍，则箍筋直径d>A8,箍筋间距s<100mn 8d(纵筋直径)，体积配箍率Psv = 上弋/：=1.4%

41、> = = 0.87%,均满足二级抗震等级柱加密区的箍筋构造要 450 入 450 入 100f yv求。而且箍筋肢距不大于200mm对纵筋的约束要求也满足。对非加密区的配筋仅改为H n2h710A20霞合箍筋即满足抗震构造要求，止匕时:3.575 X 1000=3.99 > 32X 460取入二3。H n2h73.3 X 10002F= 3.59 > 3?= 0.3 X 16.7 X2500 = 1252500? > N? 284802N11.75?= ?(?T?Asv?+ fyv 7?。+ 0.056?)1.750.85(1 + 3X 1.57 X 500 X460

42、 + 270 X4785 X 460 + 0.056 X 177440)200=427000?>? 77700?则柱截面抗剪承载力验算满足要求。 (3)节点核心区验算由于梁宽bb = bC = 250mm ,取bj = bc=500mm。而且节点四侧各梁截面宽度小于该侧柱截面宽度的1/2,正交方向的纵向框架梁高度不小于本横向框架梁高度二的3/4,取交叉梁约束影响系数n = 1.5节点核心区配箍与柱端配箍相同。截面尺寸验算:0.2 jf?bj?0.2 X1.5 X16.7 X500 X5000.85X10-3 = 1743.5 ?= 260.55?才两足要求。节点作用的轴力：?)?= 1.

43、3?加+ 1.0?>?= -1.3 X4.08 + 1.2 X121.8 = 116.5?< 0.5?= 2087.5? 抗震承载力验算：1Asvj/bj?="(1.1?bj?+ fyv 下(？?0- ?) + 0.05? j b (1.1 X 1.5 X1.57 X 500 X 500 + 270 X 42SZ8J5 x 570 + 320 + 0.05 x 116500 X1.5 X1) 0.85 '10027=530.3?> ? 260.55?则节点核心区抗震满足要求。九、罕遇地震作用下变形计算由于该结构为8度设防的钢筋混凝土框架结构, 部位的抗震变形

44、。采用简化方法验算。应进行高于本地区设防烈度预估的罕遇地震作用下薄弱层1、各层梁端、柱端基线抗弯承载力 按实际配筋计算各层梁端、因此有两个不同的屈服弯矩。对于一层大梁：梁左端：柱端基线抗弯承载力O梁的上下配筋不一样，顺时针和逆时针的屈服弯矩不同,上部：Mbyk = fyk Asb(? ?0-X615(610-40)X10-6=140.2KN.m下部：Mbyk = fykAsb(?0-?诊=400X452(610-40)X10-6=103KN.m梁右端：上部：M下部：M对于二层大梁：梁左端：bykbyk=140.2KN.m =130KN.m上部：Mbyk = fykAsb(?0- ? ?= 400X615(560-40)X10-6=127.9KN.m下部： M byk = fyk Asb(? ?o- ? ? = 400X452(560-40)X10-6=94KN. m梁右端：上部：M下部：Mbykbyk=127.9KN.m=94KN. m?对于第一