渠化工程课程设计讲解学习

1、?渠化工程学?课程设计1设计目的课程设计的目的在于稳固和加深课堂中所学的根本概念和根本理论,了解渠化工程(主要指船闸)设计的一般原那么、步骤和方法,树立正确的设计思想,培 养和提升计算、绘图的根本水平.2设计任务通过渠化工程课程设计,可以将所学的根底课和专业根底课同专业知识有机 的结合起来,使学生更好地明确学习目的,加深专业印象,为今后从事航道及通航建筑物的勘测、规划、可行性研究、设计、施工和科学研究工作打下坚实的基 础,以到达本专业培养目标的要求.3根本内容与要求3.1 船闸总体平面布置及设计标准3.1.1 船闸及引航道在枢纽中的布置1 .船闸的布置(1)布置原那么：船闸在通航期内应有良好的

2、通航条件, 满足船舶平安迅速通畅过闸,并有利于 运行治理和检修；遵照综合利用、统筹兼顾的原那么,正确处理船闸与溢流坝、泄水闸、电站等建 筑物之间的关系和矛盾,优化布置,以发挥最大的综合效益；根据国民经济开展规划,做到远近结合,既要满足设计水平年内航运的需要, 又要考虑远景开展,充分留有余地；在满足航运要求的前提下,应尽量选择经济合理、工程投资少、能就地取材、 施工方便的方案；对大、中型和水流泥沙条件复杂的工程应进行模型试验,优选布置方案.布置方式：采用闸坝并列式.2 .引航道的布置(1)引航道的布置方式：采用对称型式.(2)引航道尺度1)引航道宽度B0：单线船闸且停泊段只一侧停泊等候进闸的船舶

3、由于,Bo >bc bc1b1b2=10.8+10.8+10.8+0.5*10.8=37.8m所以,取B0=40m2)引航道长度导航段长度11 :由于,11 > Lc=160m c所以,取11=160m调顺段长度12：由于,12 > (1.5 2.0)Lc =(1.52.0)*160=240320 m所以,取12 =320m停泊段长度13：由于,13 > Lc=160m所以,取l3=160m过渡段长度l 4 :由于,1410 B=10* (60-40) =200m所以,取1 4=200m制动段长度1 4':由于,14,= Lc且取 =3.0 所以,14,=3*1

4、60=480m 3)引航道的最小水深H.：由于本设计船闸为I级船闸,所以引航道最小水深应满足Hd/T 1.5 (T表 示设计最大船舶(队)满载吃水).即Ho1.5T =1.5*2=3m,取H0=3m4)弯曲半径和弯道加宽 引航道的最小弯曲半径R: 由于,R 4Lc=4*160=640m所以,取R=640m弯道加宽值 B:由于, B L2c (2R Bo) =1602 (2 * 640 40) =19.39m所以,取 B=20m3 . 口门区的防沙和水流条件要求(1) 口门区的防沙：船闸宜布置在顺直稳定河段,上、下游引航道口门应尽可能避开易淤积部位, 尤其是凸岸淤积区及回流、环流淤积区.如因当地

5、条件限制,找不到适宜的河段时,那么应通过论证,证实可采取工程举措到达通航要求,才可布置.对泥沙淤积 影响较大的船闸,应考虑布置防淤清淤设施,以保证引航道尺度.(2) 口门区的水流流速：口门区是过闸船舶进出引航道的咽喉.因此在通航期内,引航道口门区的流速、流态应满足船舶(队)正常航行的要求.并应尽量预防出现不良的流态,如 泡漩、乱流等,如因条件限制不能预防时,那么须采取举措,消减到无害程度.在 ?船闸总体设计标准?中,引航道口门区水面最大流速限值见下表.船闸引航道口门区水面最大流速限值( m/s)船闸级别平行航线的纵向流速垂直航线的横向流速回流流速IIV2.00.30.4vm1.50.25由于本

6、设计船闸为I级船闸,所以平行航线的纵向流速不应大于2.0m/s ,垂直航线的横向流速不应大于 0.3m/s ,且回流流速不应大于0.4m/s.3.1.2船闸型式选择1.船闸线数和级数(1)船闸线数：船闸线数是船闸规模的重要局部,应根据船闸设计水平年的客、 货运量,过闸的船型船队组成,地形地质条件,船闸所在河流的重要性等因素, 结合船闸尺度及通过水平、船闸级数,综合论证选择.本设计船闸采用单线船闸.(2)船闸级数：船闸级数直接影响船闸的通过水平.船闸级数的选择,应根据 船闸总水头、地形、地质、水源、水力学等自然条件和可靠性、技术条件、治理 运用条件等,通过经济技术比拟确定.由于单级船闸较多级船闸

7、具有过闸时间短、 通过水平大、故障较少、检修停航时间较短,占线路较短、枢纽布置较易如需 设冲沙建筑物等和治理方便等优点,因而是最广泛采用的形式.本设计船闸采 用单级船闸.2.船闸建设规模及标准1船闸的根本尺度：船闸的根本尺度是指船闸正常通航过程中,闸室可供船 舶平安停泊和通过的尺度,包括闸室有效长度、有效宽度和门槛水深.闸室有效长度Lx：闸室有效长度Lx等于设计最大船队长度加上富裕长度,即：Lx Lc Lf式中：Lf一闸室的充裕长度m.对于顶推船队：Lf 2 0. 06lc所以,闸室有效长度 Lx=160+ 2+0.06*160 =171.6m.取 Lx=172m闸室有效宽度Bx：闸室有效宽度

8、Bx是指闸室内两侧墙面最突出局部之间的最 小距离,为闸室两侧闸墙面间的最小净宽度.Bxbcbfbfb 0. 025 n 1bc式中：bc 一只有一个船队或一艘船舶单列过闸时,那么为设计最大船队或船舶的宽度bc;b 充裕宽度附加值m,由于bc10. 8m 7m,所以 b 1m,取b =1m ；n一过闸停泊在闸室的船舶列数.所以,闸室有效宽度Bxbcbf=11.8m,取Bx=12m门槛最小水深H:门槛最小水深是指在设计最低通航水位时门槛上的最小深度.我国船闸设计标准采用门槛水深大于等于设计最大船舶队满载吃水的1.6倍,即H T 1.6所以,门槛最小水深H 1.6 * 23.2m,取H=4m船闸最小

9、过水断面的断面系数：一 1.5 2.0式中：Q 最低通航水位时,船闸过水断面面积褶一最大设计过闸船舶队满载吃水时船舶断面水下局部的断面面积itf所以,船舶的最小断面系数. = 12*4 / 10.8*2 2.22m,满足要求.2船闸设计水位和各局部高程1船闸设计水位：设计河段的水文资料统计表厅P工程设计洪峰流量下泄流量坝前水位下游水位1P=0.2% 校核洪水220.812P=2.0% 设计洪水41100217.563正常蓄水位203.004死水位P 278.005上游最高通航水位5400203.006上游最低通航水位200.007下游最高通航水位190.508下游最低通航水位177.502)船

10、闸各局部高程船闸闸门顶高程：根据国内船闸设计和运用实践,闸首门顶超高可采用下表的数值: 船闸闸门顶最小平安超高值船闸等级IIVv叩超图值(m)0.50.3上闸首闸门顶高程=校核洪水位+超高=220.81+0.5= 221.31m下闸首闸门顶高程=上游设计最高通航水位+超高=203+0.5 = 203.5m闸首墙顶高程：上闸首墙顶高程=上闸首闸门顶高程+构造高=221.31+1 = 222.31m下闸首墙顶高程=下闸首闸门顶高程+构造高=203.5+1=204.5m闸室墙顶高程=上游设计最高通航水位+空载干舷高度=203+1.5=204.5m闸室底板顶部高程=下游设计最低通航水位闸室设计水深=1

11、77.5-4=173.5m闸首门槛顶高程：上闸首门槛高程=上游设计最低通航水位-门槛水深=200-4= 196m下闸首门槛高程=下游设计最低通航水位门槛水深=177.5-4= 173.5m引航道底高程：上游引航道底高程=上游设计最低通航水位引航道最小水深=200-3= 197.0m下游引航道底高程=下游设计最低通航水位引航道最小水深=177.5-3=174.5m导航建筑物和靠船建筑物顶高程：上游导航建筑物顶高程=上游设计最高通航水位+最大空载干舷高度=203+1.5=204.5m下游导航建筑物顶高程=下游设计最高通航水位+最大空载干舷高度=190.5+1.5二 192m3.1.3船闸通过水平和

12、耗水量1.船闸通过水平：船闸通过水平是指单位时间内船闸能通过的货物总吨数(过货 水平)或船舶总数(过船水平),是船闸的一项重要经济技术指标.(1)船舶过闸时间(单级船闸)1)进出闸时间：船队进出闸时间,可根据其运行距离和进出闸速度确定.对单 向过闸和双向过闸方式应分别计算.双向进闸距离是船队自引航道中停靠位置至闸室内停泊处之间的距离,双向出闸距离是船队自闸室内停泊处至双向过闸靠船码头的距离. 单向进闸距离是船 队自引航道中停靠位置至闸室内停泊处之间的距离, 出闸时,是船队自闸室内停 泊处至船尾驶离闸门之间的距离.其距离可分别按下式近似确定：单向进闸：L1L C1J =172*(1+0.4)=2

13、40.8m单向出闸：L'1LC1I ) =172*(1+0.1)=189.2m双向过闸：L2I、LC(12)11 l 2=172*(1+0.1)+160+320=669.2m根据?船闸设计标准?差得单向进闸速度V=0.5m/s,单向出闸速度V 1=0.7m/s, 双向进闸速度 %=0.7m/s,双向出闸速度 V2=1.0m/so进出闸时间可按下式计算：单向进闸：11L, / V1 =240.8/0.5=8.03min单向出闸：t4L'1 / V'1 =189.2/0.7=4.51min双向进闸：t' 1L2 / V2=669.2/0.7=15.93min双向出闸

14、：t' 4 L'2 / V'2=669.2/1.0=11.15min2)开启、关闭闸门时间12 :闸门启闭时间与闸门型式和闸首口门宽度有关,当闸首口 门宽为12m时,取t2=2min.3)闸室灌泄水时间13 :船闸灌泄水时间与水头,输水系统型式,闸室尺度等有关,取t 3 =8min.4)船队进出闸间隔时间：取 t5=5min.5)单向一次过闸时间：T1t 14t22t 3t 42 5 =8.03+4*2+2*8+4.51+2*5=46.54min35双向一次过闸时间：T22t'14t 22t 32t'4 4t 5 =2*15.93+4*2+2*8+2*1

15、1.15+4*5=98.16min2123456)过闸时间：单级船闸一次过闸时间可按下式计算：T1 /TT2、T (T,) =47.81min22(2)日平均过闸次数 n可按下式计算：60"n - =21*60/47.81=26.35,取 n=26(3) 一次过闸平均载重吨位G:根据运量预测,一顶+2*1000t船队约占30%, 一顶+2*500t船队约占50% , 一顶+2*300t船队约占20%G=2000*30%+1000*50%+600*20%=1220t(4)船闸通过水平P:P 2 (nn0) NG-=0.5*(26-2)*352*1220*0.84/1.3=333(万 t

16、/年)2.船闸耗水量：船闸的耗水量是船闸的一项重要的经济技术指标.船闸的耗水量包括船舶过 闸用水量和闸、阀门漏水量两局部.(1)单级船闸单向一次过闸的用水量3单级船闸单向一次过闸的用水重：V)CH= (172*12 ) * (203-177.5) =52632 m单级船闸双向一次过闸的用水量(用水量为单向一次过闸用水量的一半)：.1 . .3V 0-V0=26316 m3一 .1 V''0-(V0v0 )39474 m32(2)闸阀门漏水量：qeu式中：e止水线每米上白渗漏损失(m3/s/m),当水头小于10m时,其e=0.0015330.0020 m/s/m,当水头大于 10

17、m 时,取 e=0.002 0.003 m/s/mu一闸门和阀门边沿止水线的总长度(m),即闸门止水线：2l n3h2 * 73 * 30104m阀门止水线：2*3*2.5=15m3所以,q=0.003* (104+15) =0.357 m(3)船闸一天内平均耗水量：0.75V 0n864000.75 * 52632 * 26864000.357312.49 m3.2输水系统型式选择及水力计算3.2.1 船闸输水系统型式选择：船闸输水系统的型式可分为集中输水系统和分散 输水系统两类型.输水系统类型可根据以下判别系数初步选定：式中：H设计水头(m)T一闸室灌水时间(min)8一 .一、由于m刀_

18、,1.58 ,所以才用分散输水系统.25.53.2.2 分散输水系统1 .分散输水系统的水力特性：分散输水系统是通过设置在闸室墙或底板内的纵向输水廊道,以及与之相连的分支廊道和出水支孔,将水流灌入或泄出闸室内.与集中输水系统相比,分散输水系统的出水口沿一定长度分度,水流均匀进入闸室,可大大减少水流作用力, 特别是波浪力.同时由于廊道较长,水流惯性力影响较大,导致各出水支孔出流 不均匀,而且随流量和时间变化.在阀门开启初期水流为加速流, 惯性阻滞流速 的增加,使得各出水支孔的出流沿水流方向减少.随着惯性逐渐减小,压力增加, 在廊道断面及各支孔断面不变情况下,后面支孔出流逐渐增多并超过前面支孔.

19、而后惯性的作用又转为阻滞流速的减小, 后面支孔的出流更加的到增强.由于各 出水支孔为非恒定流,再加上出水支孔一般布置在闸室的一定范围内,因而形成 闸室内的波浪运动及纵向水流而对船舶产生波浪力及流速力.2 .分散输水系统的型式：由于设计水头H=2030m,所以采用较复杂式分散输水系统.3 .分散输水系统的布置原那么：(1)闸室出水段中央宜与闸室面积的中央重合,闸墙长廊道侧支孔和闸底长廊 道顶支孔输水系统的出水段宜设置在闸室中部,其长度为闸室长度的1/22/3;(2)输水系统的进出口应布置为流线型,以提升输水效率.进口断面的最大平 均流速不宜大于2.5m/s,进口淹没水深应大于0.4倍设计水头,并

20、应该考虑进口 水面的局部跌落.出口的淹没水深宜大于1.5m,布置应能分散水流,减弱出口水流的紊动并到达引航道内流速分布均匀的目的；(3)中、高水头船闸的上、中闸首帷墙立面宜做成斜面,以预防当闸室水面上 升至帷墙顶面平台时,水域面积有较大的突变,从而恶化船舶的停泊条件；(4)分散输水系统的阀门段前后应有一定长度的直线段,以使水流顺直均匀地 通过.同时阀门段及其以后的廊道顶部高程必须布置在下游最低通航水位以下, 并有一定淹没水深,不容许掺入大量空气而恶化船舶的停泊条件；(5)阀门段高程应满足阀门工作条件要求, 门口廊道型式应根据工作条件选择, 有扩大、向上渐扩和忽然扩大三种型式,具布置应通过模型试

21、验确定；(6)阀门后廊道压力较低时,上中闸首的下游侧检修门与工作门的距离宜大于 廊道高度的3倍,必要时需在检修门井内作预防掺气的封闭举措；(7)当上、中闸首输水阀门廊道段的压力较低或出现负压时,其后的检修阀门 门槽距工作阀门的距离应大于廊道高度的 3倍,以预防检修阀门井掺气.必要时 需在检修阀门井内廊道顶部高程处加设防治掺气的封闭举措；8输水系统的主廊道断面一般可大于输水阀门处廊道断面,以增大输水系统 的流量系数；9闸墙长廊道室内输水系统的布置尤其是出水支孔的布置应尽可能对称,横 支廊道宜交错布置；10条件允许时,应优先考虑采用局部或全部由引航道外取水的旁侧进口和由 引航道外的旁侧出口的布置.

22、3.2.3船闸水力计算 1.输水系统设计及水力计算1本设计输水系统采用全段横支廊道出水盖板消能输水系统.根据?船闸输 水系统设计标准?确定输水系统廊道各细部尺寸如进出口、转弯、直线段、阀门段等断面,其布置及尺寸见附图1 2水力计算1输水阀门处廊道断面面积：对于分散输水系统,由于廊道较长,输水过程中水流产生的惯性水头影响较大. 因此,在水力计算中应考虑惯性水头的影响,即：2c H d dT- 1t v2g式中：一输水阀门处廊道断面面积m22 c一对于单级船闸,c172 * 122064m2 :闸室水域面积H设计水位差md惯性水头,分散输水系统的惯性水头可达0.51.0m.取d=0.5m.一阀门全

23、开后输水系统的流量系数,初步设计时可取为0.70.8.取=0.7.一与阀门型式和流量系数有关的系数,可按?渠化工程?表 5-5选用.本设计采用反向弧型阀门,=0.46.T一闸室灌、泄水的总时间,T=960s.tv阀门开启时间s,取tv=60s.所以,输水阀门处廊道断面面积=7.25 m2,即阀门处廊道断面尺寸为2.5*3 宽*高.tv阀门开启时间tv s:=60s式中：HV阀门全开时水位差m, B HV =24m2输水系统的阻力系数和流量系数：流量系数 t =0.65J vn ' c式中：vn一与时间t相当的阀门开度为n时的阀门局部阻力系数,可按不同阀门 型式由?渠化工程?表5-4选取

24、.取vn=0;'阀门井或门槽的阻力系数,对反向弧型阀门'=0;2c 一阀门全开后阀门段以外的输水廊道系数.ci=2.35.a.进口处阻力系数0.1b.圆滑转弯处阻力系数30.24c.扩大处阻力系数40.81d.收缩处阻力系数50.5e.出口处阻力系数60.7输水系统的阻力系数c 一2=2.353输水廊道换算长度： p L一根据?船闸输水系统设计标准?,由于本设计船闸出水支孔的数量大于 15,所以 l p =0.5*8=4m.4惯性超高值：d2 IpC式中：C一闸室水域面积,C=172*12=2064mf一阀门全开时输水系统的流量系数,=0.72一输水阀门处廊道断面面积,=7.2

25、5 ml p 输水廊道换算长度,l p=4m所以,闸室水面惯性超高值 d=1mm2 .水力特性曲线的绘制：绘制水力特性曲线一方面可以了解输水过程中所有水力特性的变化情况及其最大值,另一方面可以进一步进行水力计算的需要, 如核算船舶停泊条件、阀门工作条件等.1流量系数与时间的关系曲线1假定阀门匀速开启,且开启时间为60s,那么阀门开度与时间的函数关系为1602 vn与阀门开度的关系:n0.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0vn186.243.7817.488.384.282.161.010.390.0903流量系数与时间的关系曲线：t /1 ' =0, c=2.35

26、I,vnct (s)6121824303642485460n0.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0vn186.243.7817.488.384.282.161.010.390.090t0.070.150.220.310.390.470.550.600.640.652水位差与时间的关系曲线1阀门全开后,当考虑惯性影响时,任一时段末的水位差可按下式计算:h2 ' Ldt2g 2 d2c水位差与时间关系曲线式中：h2 一计算时段末的水位差m；儿一计算时段开始的水位差m；t 一计算时段s, 一般可取为1030s.取t =20s；mt 一计算时段的平均流量系数；d 惯性水头

27、m,取d=0.5m.2水位差与时间的关系曲线:t (s)6121824303642485460t0.070.150.220.310.390.470.550.600.640.65hi25.525.3r 25.124.824.3：23.722.922.121.220.3(m)0950108563h2(m)25.325.124.8 024.323.722.922.1 521.2 620.319.4 1951083t 2g(hdt)l_p * dvg dt2 .、m / s )Qdt3流量与时间的关系曲线1流量与时间关系曲线可通过以下公式计算求得:t6121824303642485460t0.070.

28、150.220.310.390.470.550.600.640.65式中：t时刻t的流量系数；ht 一时刻t的水位差m；dt一时刻t的惯性水头m； lp输水廊道换算长度m；v 一阀门段廊道断面平均流速2流量与时间的关系曲线ht25.3925.1524.8024.3123.722.9822.1521.2620.3319.41Q57.6122.3176.9244.4299.7350395413.6421.9409.1流鼠与时间关系曲线400200IfKl10D时间5003 .闸室内停泊条件的验算1闸室内船舶的停泊条件1分散输水系统的水流是在较大范围内分散流入或流出闸室,水流对船舶的作用力较小,尤其

29、是在泄水时它的值更小, 因此分散输水系统泄水时,闸室内船舶的停泊条件一般可不加考虑,而只验算灌水时的停泊条件.2闸室灌水初期,波浪力最大,此时流速力和局部力几乎为零,因此闸室灌水 时,过闸船舶的停泊条件可按下式核算：kr DW 2gHt v( c x)PL式中：Pb一灌水初期的波浪作用力,KN;W一船舶队的排水量,t;七一与阀门型式有关的系数,对反向弧型阀门取 0.623;输水阀门处廊道断面面积,m2;D一波浪力系数；按?渠化工程?表 5-6选取,取D=0.3;c一初始水位时闸室过水断面面积,m2 ；H设计水头,m；tv 一输水阀门开启时间,s；x一船舶中腰水下横断面面积,m2 ;PL允许系缆

30、力的纵向水平分力,KNo根据?渠化工程?表 5-1选取,Pl=40KN.由于Pb所以Pb33KN0.623 * 7.25 * 0.3 * (10.8 * 2 * 80) * 2 * 9.8 * 25.560 * (12* 4 10.8 * 2)Pl ,满足泊稳要求.3.3闸阀门及启闭机型式选择3.3.1 闸门型式选择及门扇尺寸确定1 .闸门型式的选择：本设计船闸采用平面人字闸门,在平面人字闸门中,门扇结构成平面形式,其主横梁受轴向力和弯矩的共同作用. 根据门扇结构梁格的布置方式,本设计采 用横梁式,其水平的主横梁是它的主要承重构件,在主横梁间布置竖立次梁. 水 压力由面板和次梁传给主横梁,然后

31、再由主横梁通过斜接柱、门轴柱上的支垫座 和枕垫座形成三角拱而传至闸首边墩.2 .门扇尺寸确实定(1)门扇长度：门扇的计算长度l n是门扇支垫座的支承面到两扇门叶互相支承 的斜截面的距离.其值可由下式求得：Bk2c2 cosc=式中：Bk闸首边墩墙面间的口门宽度(m);c 由门扇的支垫座与枕垫座的支承面至们龛外缘的距离,通常(0.05 0.07) Bk；一闸门关闭时门扇轴线的倾角,此倾角的大小直接关系到门扇结构 所受的轴向压力与传递到闸首边墩的水平推力以及门扇计算长度ln的大小.国内已建船闸中, 一般选用22. 5或20.取 =20.g、,12 2 * (0.05 * 12)所以,l n 7m2

32、 cos 20(2)门扇高度：门扇高度是指闸门面板底至顶的距离,其值可由下式决定： h H hkk m式中：H上游设计洪水位与下游最低通航水位之间的水位差；hk 船闸的搬上水深；k 一闸门面板顶在上游设计洪水位以上的超高,一般取0.20.5m；m一闸门面板底与门槛顶的高差,通常取 m=0.150.25;当闸门关闭, 门底止水位于门槛侧面时取正值,在门槛顶面时取负值.所以,h 25.540.50.230.2m,取 h=30m.(3)转轴中央确实定：1)在确定门扇旋转中央位置时,应使闸门的支垫座与枕垫座的支承面有良好的 接触条件.在闸门转动时能立即脱开, 以减小启闭时的摩阻力,而当闸门关闭时 它们

33、又能相互挤紧,以传递主横梁的反力,并使门侧止水效果良好.同时还应使 门扇全开时能完全隐入门龛内,以免过闸船舶碰坏门扇.因此,在安装闸门时, 必须精确的校正门扇转轴中央的位置.2)当闸门支承局部的型式不同时,确定转轴中央的方法也不一样.当门轴上装 设支垫座时,转轴中央的位置可按以下步骤进行：绘出门扇关闭时的轴线、轮廓线以及支垫座与枕垫座支承面的法线,即反力Ra的作用线(与门扇轴线成角)；绘出门扇开启时的轴线,此轴线的位置可从闸墙边缘按门扇全部隐于门龛中并使门扇各局部保持1020cm的余隙而求得；从两轴线的交点上作其相应补角的等分线,那么转轴 O应位于此补角的等 分线上；将反力Ra作用线向上游平行

34、移动,距离为 m=410cm,平行于反力作用 线的线,与补角等分角线交于 O,即为转轴位置.这就使得当门扇开启时,支垫 座易于离开枕垫座,而当关门的最后瞬间两者才互相接触而抵紧；校核转轴O是否位于止水内侧的法线(垂直于闸首边墩外表)以内,否 那么应将止水向外移动一段距离,以免开门时止水被闸墙卡住.3.3.2阀门型式选择及尺寸确定1 .阀门型式的选择：本设计采用反向弧形阀门.在构造上反向弧形阀门与弧形闸门根本相同, 只是将弧面朝向下游.它主要由面板、主梁、次梁、肋板、支臂等组成.为改善流态,门扇和支臂可以用薄板完全包封,做成流线型.2 .反向弧形阀门的轮廓尺寸(1)阀门面板的曲率半径：一般取决于

35、阀门处廊道孔口高度h,在工程实践中常取曲率半径 R等于(1.31.6) h,取R=4.5m.(2)阀门支绞中央的高程：应使支绞及支绞大梁不受水流的直接冲击,一般略高于廊道顶面约(0.10.3) h,取阀门支绞中央的高程为1.2h=3.6m.(3)门顶高程：与门顶止水及止水埋设构件的型式、布置有关.一般在廊道顶 面以上0.20.8m,取门顶高程为3.5m.(4)阀门井的轮廓尺寸：应便于阀门的安装和检修,井内应有供井下检修工作 的场地及进入井内的爬梯.阀门井的长度可取为阀门弧面最大弦长加 0.40.8m, 其侧向的充裕宽度一般为0.40.6m.3.3.3闸阀门启闭机型式选择1 .闸门的启闭机械：本

36、设计采用刚性拉杆式启闭机械.2 .阀门的启闭机械：本设计采用液压启闭机械启闭,通过刚性拉杆将阀门与油缸 的活塞杆相连.3.4闸室结构设计3.4.1 闸室结构型式选择船闸闸室是由上、下闸首的两侧闸墙环绕而形成的空间, 是船闸实现其调整 水位、升降船舶、使船舶克服航道上集中水位落差的结构. 由闸室墙和闸底构成. 为保证过闸船舶能随闸室水面平安地升降和可靠地停泊, 闸室中设有系船设备和 其他辅助设备.本设计船闸采用别离式闸室结构(选用透水闸底) ,即闸墙和闸底分别设置.具闸墙型式采用重力式.3.4.2 初步设计1 .作用在船闸结构上的荷载(1)作用荷载(取单宽)1)自重：G1=1* (204.5-1

37、98.5) *25=150KNG2= (1+4) * (198.5-178.5) /2*25=1250KNG3= (4+5) * (178.5-173.5) /2*8=180KNG4=4*6*18=432KNG5= (4+0.8) * (198.5-178.5) /2*18=864KNG6=0.8* (178.5-173.5) /2*8=16KNG7=11*5*25=1375KNG8=12* (177.5-173.5) *10=480KNG 运G 4747KN1 7 G 4267KN 12 ) 土压力(1)结合我国船闸建设经验,作用在船闸结构上的土压力状态应根据以下情况 考虑：岩基上的重力式结

38、构,由于墙身变位受到限制,主动极限平衡状态一般难 以发生,墙后填土应按静止土压力计算.(2)各土层界面上(包括地下水位线)的静止土压力强度凡,如下图：K.1 - sin '=0.5Poi =0kpaPo2=K° h=0.5*18* (204.5-178.5) =234kpaPo3 = Ko( h1' h2)=234+0.5*8*(178.5-168.5)=274kpa土压力合力 P± =0.5*234* (204.5-178.5) +0.5* (234+274) *(178.5-168.5)=5582KN3)静水压力,如下图：闸室内的静水压力 P1=10*

39、(177.5-173.5) =40KN地下水产生的静水压力 P2=10* (178.5-168.5) =100KN静水压力合力 P7K运=0.5*100* (178.5-168.5) - 0.5*40* (177.5-173.5) =420KNP7K检=0.5*100* (178.5-168.5) =500KN4)扬压力：作用于建筑物根底底面垂直向上的总水压力称为扬压力,包括浮托力和渗透压力.扬压力的分布如下图：H=10*(178.5-168.5)=100KN扬压力合力 P扬运=0.5* (90+100) *22=2090KNP扬检=0.5*100*22=1100KN5)船舶荷载船舶荷载包括：

40、船舶进行时,船舶对建筑物的撞击力；船舶停靠时,由系船设 备传到建筑物上的系缆力.至于停靠在建筑物前的船舶受风力作用而产生的横挤 力,一般比撞击力小,在船闸设计中多不予以考虑.船舶的撞击力：a.PC0. 9k3 W"0. 9 * 1 * 3(10. 8 * 2 * 80)2129. 6KNb.撞击力的分布长度可按以下公式计算：.2Ly -y (2bLyLd)3式中：Ly 一沿墙长方向的分布长度(m);y 一撞击点至计算截面的高度(m)；b 一计算截面处的墙厚度(m)；Ld 一墙分块长度(m)0(3)船舶的系缆力：船舶系缆力由配缆破断力计算确定. 设计时,可根据过闸船舶的载重量,按?渠

41、化工程?表6-3选用.取系缆力值N=100KN 0船舶系缆力在建筑物长度方向上的分布与船舶撞击力相同.6)闸面活荷载：闸面活荷载的大小决定于船闸的运转方式.通常情况下,过闸船舶不用岸上曳引设备,可只考虑人群荷载,并考虑船闸检修期墙后堆放少量材料或使用轻便 设备机械的要求,闸面活荷载通常取为 25kpa.当闸面有汽车、牵引车通行或 堆放材料时,应根据具体情况确定.取闸面活荷载q=5kpa.(2)计算情况及荷载组合：1)作用在船闸结构上的荷载,可能以不同组合方式出现.在设计计算时,不可 能也不必要对所有的组合方式都进行计算,一般都选取起限制作用的组合方式进行计算.本设计针对运用情况、检修情况进行验

42、算.2)荷载组合：计算情况自重土压力水压力扬压力船舶柿我活荷载运用情况VVVVV7V检修情况V7V7V7V7V72.闸墙结构的整体稳定验算和强度验算(1)抗滑稳定性验算本设计采用抗剪强度计算公式,其抗滑稳定平安系数可按下式计算:kc式中：f墙体与地基接触面的抗剪摩擦系数,取f=0.5;V一作用于墙体上全部荷载对滑动面切向投影的总和, H一作用于墙体上全部荷载对滑动面切向投影的总和,1运用情况:8G -隹运 嗑=4747-2090+5*5=2682KN2检修情况:kc1P土Pk 运f VHG-FcN =5582+420+129.6+100=6231.6KN0. 5 * 2682 0. 221.1

43、6231.6嗑=4267-1100+5*5=3192KNPk 检=5582+500=6082KNkc6082V 0. 5 * 3192 0.261.05显然,闸室墙抗滑稳定性的验算结果不能满足标准规定的要求时,可采取适当举措提升闸室的抗滑稳定性.其举措有：在两侧闸墙之间的闸底处设置横撑； 在闸墙基底设置齿墙；降低墙后地下水位和填土高度；或在基底更换摩擦系数较 大的砂土砂垫层等.2抗倾稳定性验算闸室墙的抗倾稳定性按下式计算：MRM0式中：k.一抗倾覆稳定平安系数,按船闸设计标准规定选用；M0对计算截面前趾的倾覆力矩,是由土压力、水压力及渗透压力等产生 的力矩(KN - m);唯一对计算截面前趾的稳定力矩,是由自重或上部荷载产生的力矩(KN m).1)运用情况：MR=MGMk 稳M=(150*3.6+1250*4.5+180*5.36+432*6.1+864*10.3+16*7.77 ) +80*1.67+25*5.6=19062.12KN - mM0二M±%倾岫 队=5582*6.88+125*4/3+2090*4/3