一期5楼高支模板专项方案专家最终版

1、 &5#楼附楼 高支模工程专项方案 施工单位： 编制人： 审核人： 审批人： 年月日 湖北中民建筑工程有限公司 目 录一、编制依据二、工程概况三、施工准备四、高支模的项目管理体系五、高大模板主要的施工方法六、模板设计及计算书七、高支模支撑体系的构造要求及施工要点八、模板施工应注意的质量问题九、成品保护十、模板施工安全措施十一、监测措施十二、安全应急救援预案 一、编制依据1、施工蓝图2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20084、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036、混凝土结构设

2、计规范GB50010-20107、建筑地基基础设计规范GB50007-20118、建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008:9、建筑施工手册10、建筑施工安全检查标准JGJ59-201111、国家现行施工规范12、中华人民共和国工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）13、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号文14、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文。2、 工程概况本工程为麻城恒泰房地产开发，湖北中民施工的商住楼，该楼房为框剪结构，该楼地下室一层、地上32层。基础为嵌岩筏板基础，附楼为独立柱基础，附楼层数2层。砼标号：正负零以下柱墙

3、为C45，梁板为C40；主体1-6层柱墙为C45，梁板为C40；7-12层柱墙为C40，梁板为C35；13-18层柱墙为C35，梁板为C30;19层至屋面结构均为C30。本工程高支模部分为：1、 网球场：球场面积1528=420；主梁截面3501000、跨度15m、主梁间距2.8m、主梁间设两道300600的次梁、次梁间距5m、板厚120mm、地梁至屋面9m、至主梁底8m。2、 一楼大厅:99=81、主梁截面250700、跨度9m、中间设250400次梁一道、板厚120mm、计算高度按8.7m。3、 施工准备工作1、现场回填土要清平压实（本工程在回填时反铲反复清平压实至今已有一个多月、中途下了

4、几次大雨、已密实）。2、本工程采用钢管扣件式支撑系统、经计算：483.0钢管：6m约2500根、2.5至2.8m约1500根、粱下1.5m横托杆700根；扣件：一字扣800个、十字扣5000个、顶托500个、模板91518315 500张、40902.5m木方2500根。穿导管12对拉螺杆600根。3、操作人员：专业架子工7人、专业木工15人。四、高支模的项目管理体系：项目经理技术负责人技术负责人安全主任栋号生产主管栋号技术主管机械设备组预算组材料组施工组质安组后勤组栋号长财务室资料组采购组长保安组仓管组长五、高大模板主要的施工方法：1、施工工艺流程：弹柱墙线-拉线搭满堂脚手架支撑-扎柱墙筋-

5、检查验收满堂脚手架-检查验收柱墙筋-铺梁底板模-铺梁侧模-铺楼板模-支柱墙模-检查验收柱墙模-浇柱墙混凝土至梁底标高-绑扎梁板筋-加固梁侧模（对拉、步步紧）-检查验收梁板筋-进一步加固支撑系统-浇梁板混凝土。2、 梁板支撑架施工：2.1梁底支撑架：梁板支撑系统采用483.0钢管脚手架支撑系统：梁宽300mm及以下、梁高700mm及以下时粱下纵向（梁跨度方向）立杆间距700mm、立杆步距1600mm；截面3501000的梁下纵向立杆间距600mm、立杆步距1600mm；120mm厚板立杆纵横间距900mm、立杆步距1600mm。2.2梁板下纵横水平杆间距1600mm，距地200mm设扫地杆；沿主

6、梁方向在主梁两边设剪刀撑、垂直于主梁方向端头及中间次梁处设剪刀撑，剪刀撑与地面的夹角45度60度、交叉连续设置、剪刀撑起点要落地，并尽量与立杆连接；立杆、水平杆纵向连接用直扣、立杆要垂直、水平杆要水平（用线锤、水平仪控制）、立杆接头要错开、错开至少一个步距、接头数量小于等于50%、并相邻立杆相互错开；梁底水平小横杆与立杆连接处用双扣、主梁底中间用顶托增加一排间距1200mm（不参与计算）的垂直支撑、支撑在梁下用顶托、支撑立杆底落在地梁面上、支撑之间与水平杆连接。2.3支撑架搭设的技术要求、允许偏差与检查方法如下表：序号项目技术要求允许偏差（mm）检查方法 与工具1基 础表面坚实平整观察2立杆垂

7、直度5吊线检查3 间距步距20钢尺检查纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆两端20水平尺检查同跨内纵向水平杆高差105主节点处各扣件中心点相互距离a150mm钢尺检查6同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500mm钢尺检查7立杆上对接扣件至主节点的距离a跨长/3钢尺检查8扣件螺栓拧紧扭距4065N.M扭力扳手9剪刀撑斜杆与地面倾角4560角尺3、梁板模板安装：3.1梁板模设计：梁板模板采用15mm厚胶合板、4090木方，梁底板模面板15mm厚胶合板、面板下沿梁方向钉4090木方，主梁中间按0.3%起拱；梁侧模面板15mm厚胶合板，龙骨4090木方结合钢管及12螺杆500对拉加固；板模板面板15

8、m厚胶合板，底龙骨4090300木方。3.2模板安装：3.2.1梁模板的安装3.2.1.1先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木方。固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4 m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的0.3%。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。3.2.1.2为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，

9、可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。3.2.2楼面模板的安装首先通线，然后调整可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设主龙骨，主龙骨固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。4、高大支模的拆除 4.1、支顶、模板的拆除4.1.1拆除顺序：梁下顶托梁底木方梁底模板板上顶托板底钢管木方板底模板纵横

10、水平拉杆剪刀撑支撑立柱下托座垫木。4.1.2支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。4.1.3拆除每层支撑及模板前，应将该层同条件养护的混凝土试件送实验室检测，当试块达到规范要求的拆模强度后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。规范要求的砼拆摸强度要求一览表结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100悬臂结构1004.1.4侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。4.1.5拆除6m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。4.1.

11、6拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。4.1.7严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。4.1.8严格控制模板及其支架拆除的顺序。4.1.9拆除脚手架支撑前，应清除高大支模支撑上存留的零星物件等杂物。4.1.10拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。4.1.11拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。4.1.12脚手架支撑的拆除应在统一指挥下

12、，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：4.1.13脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；4.1.14同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。4.1.15通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除。4.1.16工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。4.1.17拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。4.1.18拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。4.2模板的清理维修、存放 4.2.

13、1模板清理维修拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。4.2.2模板的堆放现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。 六、模板设计计算书1、3501000主梁模板扣件钢管高支撑架计算书设计计算参数：钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.0m，梁截面 BD=350mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.60m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/

14、mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.001.00+0.50)+1.402.00=

15、33.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.001.00+0.71.402.00=35.710kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.0000.1200.5000.300=0.608kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。1.1梁面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板

16、自重荷载，施工活荷载等。1.1.1荷载计算1.1.1.1钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.0001.0000.300=7.500kN/m1.1.1.2模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.300(21.000+0.350)/0.350=1.007kN/m1.1.1.3活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3500.300=0.472kN均布荷载 q = 1.357.500+1.351.007=11.485kN/m集中荷载 P = 0.980.473=0.463kN面板的截面惯性矩I和

17、截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 30.001.501.50/6 = 11.25cm3；I = 30.001.501.501.50/12 = 8.44cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.754kNN2=2.975kNN3=0.754kN最大弯矩 M = 0.043kN.m最大变形 V = 0.083mm1.1.2抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.04310001000/11250=

18、3.822N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!1.1.3抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31256.0/(2300.00015.000)=0.419N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!1.1.4挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.083mm面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求!1.2梁底支撑木方计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.975/0.300=9.918kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.920.3

19、00.30=0.089kN.m最大剪力 Q=0.60.3009.918=1.785kN最大支座力 N=1.10.3009.918=3.273kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3；I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；1.2.1木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.089106/54000.0=1.65N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!1.2.2木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q

20、/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31785/(24090)=0.744N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!1.2.3木方绕度设计挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=6.203kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6776.203300.04/(1009000.002430000.0)=0.016mm木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!1.3梁底支撑钢管计算1.3.1梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载

21、P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.868kN.m最大变形 vmax=1.546mm最大支座力 Qmax=2.849kN抗弯计算强度 f = M/W =0.868106/4491.0=193.26N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!1.3.2梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横

22、向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.299kN.m最大变形 vmax=0.218mm最大支座力 Qmax=6.125kN抗弯计算强度 f = M/W =0.299106/4491.0=66.61N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!1.4扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其

23、中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.13kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!1.5立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=6.13kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.874=1.180kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.202=0.273kN非顶部立杆段 N = 6.125+1.180=7.305kN顶部立杆段 N = 6.125+0.273=

24、6.398kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录

25、C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.25m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.489,l0=3.440m；=3440/16.0=215.697允许长细比=186.751 210 长细比验算满足要求!=0.157=6398/(0.157423.9)=95.928N/mm2a=0.5m时，u1=1.187,l0=3.565m；=3565/16.0=223.483允许长细比=193.492 210 长细比验算满足要求!=0.146=6398/(0.146423.9)=103.139N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.250时，=97.130N/mm2,立杆

26、的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.866,l0=3.449m；=3449/16.0=216.237允许长细比=187.218 210 长细比验算满足要求!=0.156=7305/(0.156423.9)=110.463N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0 = 0.2001.0000.960=0.192kN/m2h 立杆的步距，1.60m；la 立杆迎风面的间距，0.80

27、m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.1920.8001.6001.600/10=0.050kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=6.125+1.3500.202+0.90.9800.050/0.600=6.471kN非顶部立杆Nw=6.125+1.3500.874+0.90.9800.050/0.600=7.378kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.489,l0=3.440m；=3440/16.0=215.697允许长细比=186.751 210 长细比验算满足要求!=0.157=6471/(0.15742

28、3.9)+50000/4491=108.053N/mm2a=0.5m时，u1=1.187,l0=3.565m；=3565/16.0=223.483允许长细比=193.492 210 长细比验算满足要求!=0.146=6471/(0.146423.9)+50000/4491=115.346N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.250时，=109.268N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.866,l0=3.449m；=3449/16.0=216.237允许长细比=187.218 210 长细比验算满足要求!=0.156=7378/(0.156423.9)+50

29、000/4491=122.596N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求.1.6梁侧模计算梁侧模板基本参数计算断面宽度350mm，高度1000mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用双钢管48mm3.0mm，外龙骨采用4090mm木方。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2

30、，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图1.6.1梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.500h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取5.000m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的

31、新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9024.000=21.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.904.000=3.600kN/m2。1.6.2梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.88m。荷载计算值 q = 1.221.6000.880+1.403.6000.880=27.245kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 88.0

32、01.501.50/6 = 33.00cm3；I = 88.001.501.501.50/12 = 24.75cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.724kNN2=7.492kNN3=7.492kNN4=2.724kN最大弯矩 M = 0.170kN.m最大变形 V = 0.339mm1.6.2.1抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 033000=5.152N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.

33、00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!1.6.2.2抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=34086.0/(2880.00015.000)=0.464N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!1.6.2.3挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.339mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!1.6.3、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2521.60+1.40.253.60=7.740kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2521.60=

34、5.400kN/m外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.204kN.m最大变形 vmax=0.040mm最大支座力 Qmax=3.950kN抗弯计算强度 f = M/W =0.204106/8982.0=22.71N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!1.6.4梁侧模板外龙

35、骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中多跨连续梁计算。外龙骨计算简图外龙骨弯矩图(kN.m)外龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：外龙骨变形计算受力图外龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.345kN.m经过计算得到最大支座 F= 8.494kN经过计算得到最大变形 V= 0.182mm外龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3；I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；1.6.4.1外龙骨

36、抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.345106/54000.0=6.39N/mm2外龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!1.6.4.2外龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32567/(24090)=1.070N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2外龙骨的抗剪强度计算满足要求!1.6.4.3外龙骨挠度计算 最大变形 v =0.182mm外龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!1.6.5对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉

37、螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.494对拉螺栓强度验算满足要求!2、250700框架梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.3m，梁截面 BD=250mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.70m，立杆的步距 h=1.60m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2

38、，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.000.70+0.50

39、)+1.402.00=24.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.000.70+0.71.402.00=25.585kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.0000.1200.5000.350=0.709kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。2.1模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计

40、算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。2.1.1荷载的计算：2.1.1.1钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.0000.7000.350=6.125kN/m2.1.1.2模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.350(20.700+0.250)/0.250=1.155kN/m2.1.1.3活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.2500.350=0.394kN均布荷载 q = 1.356.125+1.351.155=9.828kN/m集中荷载 P = 0.980.394=0.38

41、6kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 35.001.501.50/6 = 13.13cm3；I = 35.001.501.501.50/12 = 9.84cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.461kNN2=1.921kNN3=0.461kN最大弯矩 M = 0.019kN.m最大变形 V = 0.016mm2.1.2抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.01910

42、001000/13125=1.448N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!2.1.3抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3767.0/(2350.00015.000)=0.219N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!2.1.4挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.016mm面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求!2.2梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.921/0.350=5.490kN/m最大弯矩 M = 0.1q

43、l2=0.15.490.350.35=0.067kN.m最大剪力 Q=0.60.3505.490=1.153kN最大支座力 N=1.10.3505.490=2.114kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3；I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； 2.2.1木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.067106/54000.0=1.25N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!2.2.2木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗

44、剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31153/(24090)=0.480N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!2.2.3木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=3.250kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.250350.04/(1009000.002430000.0)=0.015mm木方的最大挠度小于350.0/250,满足要求!2.3梁底支撑钢管计算2.3.1 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷

45、载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.667kN.m最大变形 vmax=1.197mm最大支座力 Qmax=2.130kN抗弯计算强度 f = M/W =0.667106/4491.0=148.50N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!2.3.2 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作

46、用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.261kN.m最大变形 vmax=0.256mm最大支座力 Qmax=4.580kN抗弯计算强度 f = M/W =0.261106/4491.0=58.11N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!2.4扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗

47、滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.58kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!2.5立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=4.58kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.956=1.291kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.213=0.288kN非顶部立杆段 N = 4.580+1.291=5.871kN顶部立杆段

48、N = 4.580+0.288=4.868kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.185,当允许长细比验算时k取1；u1，u2

49、计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.25m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.489,l0=3.530m；=3530/16.0=221.299允许长细比=186.750 210 长细比验算满足要求!=0.149=4868/(0.149423.9)=77.182N/mm2a=0.5m时，u1=1.187,l0=3.657m；=3657/16.0=229.288允许长细比=193.492 210 长细比验算满足要求!=0.139=4868/(0.139423.9)=82.611N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.250时，

50、=78.087N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.866,l0=3.539m；=3539/16.0=221.854允许长细比=187.219 210 长细比验算满足要求!=0.149=5871/(0.149423.9)=93.087N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0 = 0.2001.0000.960=0.192kN/m2h 立杆的步距，1.60m；la

51、 立杆迎风面的间距，0.80m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.70m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.1920.8001.6001.600/10=0.050kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=4.580+1.3500.213+0.90.9800.050/0.700=4.930kN非顶部立杆Nw=4.580+1.3500.956+0.90.9800.050/0.700=5.933kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.489,l0=3.530m；=3530/16.0=221.299允许长细比=186.750 210 长细比验算满足要求!=0.149=4930/(0.149423.9)+50000/4491=89.204N/mm2a=0.5m时，u1=1.187,l0=3.6