人行桥贝雷支架专项方案复习进程

1、郴州市裕后街跨郴江河人行桥工程现浇砼实腹拱支架专项方案编制人： 审核人：日期：2014年6月28日目录第一节、编制说明 - 3 -第二节、工程概况 - 4 -第三节、工程地质气象 - 5 -第四节、支架设计原则 - 8 -第五节、满堂支架的计算 - 8 -第六节、地基处理 - 28 -第七节、满堂支架搭设 - 29 -第八节、支架预压或地基预压 - 33 -第九节、沉降及位移观测 - 33 -第十节、拆除模板、支架 - 34 -第十一节、支架应急措施及预案 - 35 -第十二节、满堂支架施工安全措施 - 40 -附：实腹拱满堂支架附图郴州市水利局关于对裕后街人行桥建设的答复进度计划网络图第一节

2、、编制说明1、编制依据 本工程郴州市裕后街跨郴江河人行桥梁工程施工变更设计图。 本工程桥址区内地质资料及现场考察、调查资料。 上述设计说明中明确要采用的国家、 部颁的施工技术 （验收）规程、规范 现行的与本工程相关的各种工程技术规范：公路桥涵施工技术规范 （ JTJ050 2011）。 建筑地基基础设计规范 （GB 5007-2002） 。 钢管满堂支架预压技术规程 （JGJ/T194-2009 ）。 公路工程施工安全技术规程 （JTJ07695）。公路桥涵设计通用规范 （ JTG D602004）。 公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D622004）。 公路桥涵地基与基础设

3、计规范 （JTG D63 2007）。钢结构设计规范（GB5001乙2003）。建筑结构荷载规范 （ GB50009-2001）。 装配式公路钢桥多用途使用手册 （人民交通出版社 2002 年 3 月）。 混凝土结构设计规范 （GB50010-2002）。路桥施工计算手册 （人民交通出版社 2001 年 10 月）。建筑施工钢管扣件式脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011） 城市桥梁工程施工与质量验收规范 CJJ2-2008 建筑施工模板安全技术规范 JGJ 162-2008建筑地基处理技术规范 JGJ 79-2002第二节、工程概况本桥位裕后街跨郴江河人行桥位于郴江河曹冢坪河段，南岸为

4、裕后街，北岸 为曹家坪路。跨径组合为净跨径1-55m,净矢跨比为1/6.875,桥梁全宽6.5m（0.5m （人行栏杆）+5.5m （人行道）+0.5m （人行栏杆）=6.5m）。平面位于直线上与河 道正交，纵断面位于半径 R=60m的竖曲线上。主拱圈为悬链线无铰板拱，主拱 圈板厚0.9m,主拱圈结构形式采用等截面悬链线拱轴线的钢筋砼无铰板拱，拱轴系数m=2.8。主拱圈现浇C40混凝土 343.8m3, HRB400钢筋58691kg，铺装C40 防水混凝土 27m3，巾1010*10cm钢筋网3964kg;实腹拱标准段断面图-IT* 节 申卜主要技术标准(1) 设计荷载：人群3.5KN/m2

5、(2) 线路资料：平面位于直线上，纵断面位于R=60m的竖曲线上 横断面布置：0.5m(人行栏杆)+5.5m(人行道)+0.5m(人行栏杆)=6.5m(4) 桥面横坡：1.5%的双向人字坡(5) 设计水位：Swi/ioo=153.45m第三节、工程地质气象一、场地自然条件1、地形地貌拟建场地地形地貌为冲洪积地貌，场地平坦、开阔，拟建桥梁正交跨越郴江河，郴江河面宽约54米，测时水深约3米，水流较急。场地标高在150153.3m,有城市公共交通与之相连，交通便利。2、气候 本项目所在地区为亚热带季风气候区，主要受季风影响，四季分明。气温：多年平均气温为178C,极端最高气温可达403C,最低气温为

6、-68C。降水：郴州市多年平均降雨量为 1471.7毫米，其中 36 月的降雨量占全年的 51.7%。风况：年平均风速 1.4 米/秒，夏季多为南风和东南风，极端最大风速为18米/秒，汛期（ 49 月）平均最大风速为 11.3 米/秒。湿度：多年平均相对湿度为 79.8%。水文：郴江洪水由暴雨形成，洪水的季节特点与流域暴雨相对应，在 58 月 份发生暴雨洪水的几率约占全年的 80%以上； 91 0 月份因台风侵袭也常有暴雨 洪水发生。流域上游为山区，河道坡降大，洪水陡涨陡落，一次洪水过程一般为 12 天。3、水位 根据郴州市旧城改造工程裕后街历史文化街区防洪评价报告 ，郴江河河道桩号 K4+1

7、47m 处整治后的 50 年一遇设计洪水位（含雍高）为 153.45m。4、水文拟建场地地表水系发育，主要为郴江河水。郴江河面宽约 54 米，测时水深 约 3 米，年际间丰、平、枯交替明显，河水位受降水量影响明显，水位、水量随 季节性变化大，雨季易暴涨暴落，枯水季节流量小。地下水主要为孔隙水和基岩裂隙水，卵石土层结构松散，孔隙率高，贮水性 好，含较丰富的孔隙潜水，主要为第四系潜水；据钻探揭露，基岩岩溶极发育， 含水丰富，测时场地内稳定水位较浅。稳定地下水位深度一般在，无明 显承压性，主要受大气降水渗入及河流上游水补给，自主要以径流形式向河流下 游汇集排泄。根据本次勘察区 SK1 所取的 1 组

8、地下水及附近 1 组地表水水样分析成果资 料，根据岩土工程勘察规范（GB50021 2001（2009版）判定，该地下水及地 表水均对砼结构具微腐蚀性，对砼中钢筋具微腐蚀性。二、地质条件 根据钻探控制深度范围内揭露，场地内自上而下分为：第四系人工堆积层人 工填土（ Q4ml） （层序号） ，第四系冲洪积卵石土（ Q4al+pl ） （层序号为 ），石炭 系白云质灰岩（C）（层序号为）。具体描述如下：1、第四系人工堆积层人工填土（ Q4ml） （层序号）杂色 ,稍湿 ,松散,主要成份为碎石及建筑垃圾 ,为最近人工堆积而成， 其中 SK1 孔该层为河堤挡土墙，该层层厚约 24m。2、第四系冲洪积卵

9、石土（ Q4al+pl） （层序号）灰褐色，稍密 密实状，饱和，主要以卵石为主，含有 35%左右的细砂，局 部含有少量圆砾。该层整个场地均有分布，层厚在,层底标高在136.28 142.45m。3、石炭系白云质灰岩（C）（层序号） 灰白色，微风化，隐晶质结构，中厚层状构造，节理裂隙较发育，见有方解石细脉呈网状分布， 岩心较完整，呈长短柱状出现。 节长一般 5-20cm， RQD=53%， 据本次钻探揭露，岩面标高在 132.52145.45m,该层整个场地均有分布，岩面 起伏不是很大。现桥位区主要岩土层的力学指标如下：层号地层名称基本承载力faoKPa桩周土摩阻力 标准值qik(KPa)岩石单

10、轴饱和抗 压压强度标准值frk(MPa)人工填土/卵石土30080/白云质灰岩8080/34.2根据区域地质资料表明：该地区未见明显的全新活动断裂带和褶皱构造通过，场地区域稳定性较好。三、地震桥址处地震动峰值加速度为0.05g,地震动反应谱特征周期为0.35s,相应的 地震基本烈度为6度，按6度设防。为抗震一般地段，场地类别为H类。第四节、支架设计原则本桥为水上支架上立模现浇砼实腹拱桥，支架设计既要满足拱上荷载承载 安全储备，又要满足发生暴雨期间，洪水通过，支架不被冲塌的可能。采用满堂 钢碗扣式+贝雷梁+砼支墩。为满足桥下支架净空要求，基础位于河道中央45m段设砼支墩，其上采用连续贝雷梁架空做

11、满堂支架基础，两侧拱脚5m段采用砼板式基础。第五节、满堂支架的计算支架米用两种体系：一是碗扣式支架+砼板式基础，二是碗扣式支架+贝雷梁+砼支墩，故计算分二类进行，为方便计算，选取实腹拱圈部位最大荷载，最为不利的截面对杆件依次进行检算：-、碗扣式支架+砼板式基础1. 施工荷载a. 竹胶板自重产生的荷载：q仁0.015X 10=0.15 KN/m2;q2=3b. 钢筋砼自重取26KN/m3，按砼高度0.9m考虑，砼产生的面荷载:X 26= 23.4KN/m2;c. 施工人员及施工材料机具活载：q3=2.5KN/m2 ;d. 振捣砼产生的荷载：q4=2.0KN/m2。2. 底模板计算：.竹胶板技术指

12、标以及力学性能:根据竹编胶合板国家标准(GB/T13123-2003),现场采用15mm厚光面竹胶板为H类一等品，静弯曲强度 50MPa,弹性模量 E> 5X 103MPa;密度取310KN /mo又模板单位宽(1m)面板截面参数:惯性矩:121000X15 =2.8125x1012卡阳 1000x15w截面抵抗矩：= 3.75x10.荷载计算:则取1m宽分析线荷载为:计算强度用q强=(23.4+0.15)X 1.2+(2.5+2.0) X 1.4 = 35KN/m计算刚度用q刚=(23.4+0.15)X 1.2 = 28.3KN/mO.受力分析:按0.3m简支梁建模计算模板强度及刚度:

13、强度分析:M maxql 23510 30.32394 N ? mM max 394 1034 11Mpa 50MpaW 3.75 10满足要求!刚度分析：5ql45 100.1 0.34 1012lfmax55 0.3mm f0.75mm384EI384 5 102.8125 10400模板强度、刚度均满足要求3. 底模下小楞方木检算：.方木技术指标以及力学性能：底模下统一采用100X100mn的方木。依跨度为0.6m简支梁取拱顶部位计算方木强度、剪力及挠度：100X 100mn的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按”公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材

14、乘0.9的折减系数取值，贝卩：（T w=13 x 0.9=11.7 MPa33E=10X10 x 0.9=9 x 10 MPat =1.4 x 0.9 = 1.26MPa又方木的截面参数:惯性矩:,却? lOOxlOO31 12 12= 8.333xlOdmm4截面抵抗矩:lOOxlOO36.荷载计算:方木的中心间距为：0.3m，则由上一节模板分析可知转递到方木的（由于方木自身重相对较小，故不予计算）故线荷载为:计算强度用 q 强=0.3 x (23.4+0.15) x 1.2+(2.5+2.0) x 1.4 = 10.4KN/m计算刚度用 q 刚=0.3 x (23.4+0.15) x 1.

15、2 = 8.5KN/m.受力分析:由于方木下面的分配梁按0.6m的间距布置，故方木建模按跨度0.6m简支梁分析如下：'111!1111111111111111弯曲应力分析:M maxql2810.4 103 0.62467N ?m8M吋467103,亠52.8Mpa 11.7MpaW1.66710满足要求!剪应力分析：max 0.5ql0.5 30103 0.633.12 103Nmax3.12103max0.3Mpa1.26MpaA100100刚度分析:max5ql384EI4125 10.4 0.61036384 9 108.333 100.23mm1.5mm400方木的强度、刚度

16、均满足要求!4. I10工字钢拱盔验算10工字钢承受方木传来荷载，并传递给支架，沿横桥想按间距为0.6m布置。为简化计算，按简支梁受力进行验计算，计算跨径为0.6m，不计水平方向受力。实际为多跨连续梁受力，计算结果偏于安全。工字钢承受上层方木传来的集中荷载P= (10.4k kn /m +0.21 kn /m ) x 0.6m=6.4kn查表得 w=49000mm3I=2450000mm4跨中最大弯矩 Mmax二 1/4PI二 1/4 x 6.4 x 0.6=1.9kn mm ax1.91031034900039 Mpa200 Mpa满足要求!挠度按5跨简支梁考虑E=2.1x 105Mpama

17、xpl348EI336.4 106002.1 1052.45 106480.06mm=l/400=1.5mm满足要求!5、腹板强度稳定性验算腹板采用10*10木枋横桥向30cm 道布置，外侧采用io工字钢顺桥向30cn间距布置，脚手管加扣件加斜撑进行加固。施工过程中宜采用底模压侧模 施工。木方的力学性能腹板侧压力为：F ma）=0.22r c t 0 F max：砼对侧模最大压力（Kpa） r c ：砼重力容重 取 24kn/m3 t 0 ：温度 取 30C0：浇注速度 取 0.5m/h：取 1.2：取 0.85Fmax=0.22 x 24 x 30 x 1.2 x 0.85 x=114kn有

18、效压头高度h 匸 114 4.76mm r 241）.腹板次梁验算（10*10木枋验算）1ql-34.280.39kn m51.7 1050.320.39Kn m2.2Mpa 10Mpa满足要求!max0.151ql4100EI0.15134.2 300436100 9 108.3 100.04mm0.75mm400满足要求!2) .腹板主梁验算：q 114Kn/m20.3m34.2K n/m1 2M 34.2 0.30.39Kn m8200MpaM0.39k n.m8mpaW 49000强度满足要求!max.40-151 船0.010.75mm刚度满足要求 !3) . 腹板支撑验算：按30c

19、m*60cm进行支撑，则每个断面受的压力为 N 114 0.3 0.6 20.5Kn 每个断面内有三根支撑，每个支撑脚手架上一个扣件，查表得每个扣件最大 应力为8kn,则Nmax=8kn*3=24kn>20.5kn，支撑强度满足要求 !6. 碗扣式支架检算：支架钢管纵距为0.6m,横距为0.6m,最大步距为1m根据桥涵中对碗扣支架分析可知，当横杆步距为1.2m时，单根立杆稳定允许荷载设计值为 30KN；由模板的荷载分析可知,模板上的面荷载按永久荷载取值系数 1.2 ,可变荷 载取值系数 1.4 计算为q=(23.4+0.15) X 1.2+(2.5+2.0) X 1.4 = 35KN加又

20、立杆承受荷载还包括模板下小楞重，木方密度为7.5KN/m3，则小楞重3X0.6 X 0.1 X 0.1 X 7.5=0.135 KN/m、小楞下花分配梁重 0.21 KN/m，分配梁下 20 横梁重 0.31KN/m 及自身重,分析如下：钢管自身重按0.04KN/m,按照步距1m立杆高度取8m则有每根立杆承受 自重(包括横杆 ) 为：(2.4 X 8+8)X 0.04=1.08KN。所以立杆承受的荷载为 :P=35X0.6 X 0.6+ (0.135+0.52+1.08 ) X 1.2=14.7KN v N=30 KN立杆稳定性检算：立杆的理论毛截面积489mm实际壁厚按照0.85的折减系数考

21、虑，即按3mm计算，得 Am=423.9mrp惯性矩 lx=121900mm, Wx=5080mm回转半径：r=15.8mm ° = 205Mpa本支架由于调整拱弧度的需要，立杆伸出顶层水平杆的长度较大，有时候可能接近0.7m，因此，立杆稳定计算长度 L°= 1+0.7 = 1.7m,长细比入=1700/15.8=107.6，查表得折减系数=0.47立柱承载能力N=0X ° x Am=0.4757 x 215X 423.9=41KN>14.7KN满足要求稳定性计算14 .70.47423.974 Mpa205 Mpa支架稳定性满足7. 立柱下端支垫枕木验算：

22、枕木承压2.3 90% 2.07Mpa，规格10X 10cm,由上可知14.7 1000 100 1001.47Mpa2.07Mpa满足要求8. 基础承载力计算：钢管按60cmX 60cm.底端采用10X 10cm底托，支承于C20砼板式基础上则接触面积 A=0.1 X 0.1 =0.01 m砼轴心抗压P N 147 1470kn/m2 1.47Mpa V C20砼 P =11X 80%=8.8Mpa A 0.01满足要求混凝土基础冲切在支撑杆集中荷载作用下的200mm? C20混凝土板的冲切计算公式：Fl < (0.7 B hf t +0.15 (T pc,m) n Unh。1)公式中

23、的系数n,应按下列两个公式计算，并取其中较小值：n 1= 0.4+1.2/ B s 2)n 2= 0.5+ a sho/4u m3)Fi：局部荷载设计值，集中荷载21.5KN;B h：截面高度影响系数：当h< 800mrfl寸，取B h= 1.0 ;当h>2000mrfl寸，取B h= 0.9，其间按线性内插法取用；ft：混凝土抗拉强度设计值，此处采用 C20,取ft = 1.3;T pc,m：临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值， 其值宜控制在1.03.5N/mm；此处无预压力，取T pc,m= 0;h°:混凝土厚度200mmUm：临界截面的周长：

24、距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处垂直截面的最不利周长；n 1：局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数；n 2：临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；B s：局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，B 不宜大于4;当B s <2时，取B s = 2;当面积为圆形时，取B s= 2;a s：板柱结构中柱类型的影响系数：对中柱取=40;对边柱=30;对角柱，取=20。由 2)式，n i = 0.4+1.2/ B s= 1;由 3)式，n 2 = 0.5+ a sho/4u m= 0.5+20 X 200/(4 X 200X 4)=1.3因此，取n= 1由

25、1) 式，Fi = 14.7KNW(0.7 B hft+0.15(T 切)n umh。= 0.7 X 1.3 X 100X4X 200=72.8KN 满足要求9. 地基承载力计算由上，可得 f=N/A=14.7/0.6 X 0.6=40.8Kpa<f=300Kpa 地勘揭露卵石土现场河床底部即为乱石层，只不过经长时间冲击，淤泥覆盖，需用围堰挖掘机进行清除至中密， 或浇筑片石砼， 作为支架砼基础地基。 满足地基承载力要求 。、碗扣式满堂支架 +贝雷梁检算 +砼支墩 t I muHI-. 4- I I . I.*' r-1、钢管支架检算贝雷梁上的满堂支架按6(X 60cm在之前进行了

26、计算，这里不再表述。2、20工字钢检算20工字钢承受钢管传来的荷载,根据支架布置，按一集中荷载作用于跨中，简化为简支梁进行检算。实际为多跨连续梁受力，计算结果偏于安全集中荷载 P=14.7kn， L=0.9m查表得 w=236900mml=23690000mm11跨中最大弯矩 Mmax -PL - 14.7 0.9 3.3KN m44m ax333.310310323690013 .93 Mpa200 Mpa满足要求!挠度按5跨简支梁考虑E=2.1X 105Mpa333c Pl0.356 14.7 10900小“fmax0.356570.02mmV48EI 2.1 105 2.369 1074

27、8=l/400=2.2mm满足要求!3、贝雷梁支架计算桁架片力学性质见下表:类型高X长(cm)弦杆截面面率F(cm2)弦杆惯矩Ix(cm4)弦杆断面 率Wx(cm 3)桁片惯矩Ig(cm4)桁片断面率Wo(cm 3)国产150 X30025.48396.679.42505003570进口154.94 X304.8(61 X120 ft)27.48382.975.2283000(6800ft4)3910(238.6 ft 4)类型桁片允许弯矩 M °(KN m)弦杆回旋半径a二寸x/F(cm)自由长度Ip (cm)长细比?=I p/R纵向弯曲系数©弦杆纵向容许受压何载(KN)

28、国产975.03.947519.00.953663.0进口958.03.7276.220.50.948638.0另有计算简化成单杆系可采用：IX = 685.12 x 10-8m4, y = 0.0028m,截面积A= 146.45 x 10-4m。拼装钢桥梁几何特性表:f、几何特性结构构造W (cm3)I (cm4)单排单层不加强3578.5250497.2加强7699.1577434.4双排单层不加强7157.1500994.4加强15398.31154868.8桁架容许内力表:桥型容许内力不加强桥梁加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯

29、矩788.21576.42246.43265.44653.21687.53375.4809.46750.09618.8(kN m)0剪力(kN)245.2490.5698.9490.5698.9245.2490.5698.9490.5698.9注：A、进口贝雷截面面积等是按4ft槽钢查国外钢结构资料得出；B、进口贝雷桁片惯矩(英制单位)转引自“贝雷桁片手册”表列国产贝雷的力学性质未计入加强弦杆。贝雷梁荷载计算a. 竹胶板自重产生的荷载： 5=0.015 X 10=0.15 KN/m2;b. 钢筋砼自重取26KN/m,按砼高度0.9m考虑，砼产生的面荷载：q2=0.9X 26= 23.4KN/m

30、f;c. 支架荷载：q5=2.0KN/m。(H=8.0m)d. 振捣砼产生的荷载：q4=2.0KN/mi。e. 施工人员及施工材料机具活载：43=2.5X2;2、单排单层不加强贝雷梁有关技术参数：弹性模量 E=2.1 X 105 N/mm,截面惯矩 1=250497.2 cm4容许弯矩：M=788.2KN.m, 容许剪力N=245.2KN4、贝雷梁验算贝雷梁布置横桥向按 90cr单层单排10片，顺桥向按四跨45m每跨11.25米15片连续。简化为简支梁计算。实际为多跨连续梁受力，计算结果偏于安全按规范要求（1项+2项+3项）永久荷载取值系为1.21.35 , （4项+5项）可变荷载取值系数为1

31、.4。为确保安全我部将（1项+2项+3项）考虑1.5的安全系 数，（4项+5项）考虑1.4的安全系数。本支架安全等级为3级，验算系数为0.9q= (23.4+0.15+2)X1.5) X0.9+1.4 (2.5+2 ) X0.9=40.16KN/mMmax=1/8qL 2=1/8 X37 X11.25 X11.25=635.34 KN.m v MNmax=q x L/2=1/2 x 40.16 x 11.25=225.9KN v N=245.2KNfmax =5qL 4/384EI=1.6cm v fl/400=2.8cm满足要求!三、砼条形支墩检算根据现场施工需求，每个支墩的承载力验算得出：

32、砼支墩长（6.5m宽桥面,两侧工作面各宽1.15m） 8.8m,顶宽1m,高取6m,采用商砼。-,ic.支墩承受集中荷载(208X 2+0.9 X 20X 0.315+0.9 X 5X 0.1274+8.5 X 0.02 X 78)X 10=436 KN加上贝雷梁自重10X 11.25 X 0.1 KN/m=11.25 KN总荷载为N 436 11.25 447.25K n1、支墩截面强度验算N j aARa / mNj-各种组合中最不利的设计荷载效应（竖向力）N-各种组合中按不同荷载算得的竖向力A-验算截面的面积Ra-材料的抗压极限强度m-材料或砌体安全系数a-竖向力偏心影响系数447.2K

33、n <0.85 X1 103 103 X11/1.54=606.7Kn满足要求!2、支墩倾覆稳定性验算M w x K,M q e°M208 11.25 2e°二=N 447.253 10.8 25 2.1 9.8 25 8.8 6 1.15 25 10.3 1.6 1.5 200.5m11703784.15满足要求!32K 匚 4.6 > K =1.50.32满足要求!3、支墩滑动稳定性验算KeN -同前T-各水平力总和f -基础底面与地基之间的摩擦系数Ke0.5 341045q q5.9 0.9 6.5 26 8.5 6 432Ke1.5满足要求!4、地基承载

34、力验算max竺1.2F 8080 KPa地勘揭露岩层3410.45 16 0.321.26718KPa3满足要求!四、泄洪能力计算根据裕后街道人行天桥水利水文资料，洪水最小过水面积为25.6mX 5.5m=140.8 m2o实际现场已按重新规划设计河道 56m而支架跨河段(45m-5m) X净空5m=200m ,足以满足泄洪要求。故不予计算。第六节、地基处理根据现场地形地貌及地质情况，桥跨范围河道内两侧拱座5m段砼板式基础,采用围堰施工。即用挖掘机现将基础部位淤泥杂物清除，开挖至中密卵石层，填 筑30cm厚碎石，再立模浇筑砼基础。部分超深，采用C30片石砼换填。砼条形基础，采用同样的施工方法，

35、因砼支墩受力较大，开挖至基岩面作为持力层，岩 面整平后，再立模浇筑砼基础。部分超深，采用C30片石砼换填。地基处理范围：按支架宽度每侧加宽 2m进行地基处理。第七节、满堂支架搭设1、支架布置根据现场实际情况，碗扣支架采用二种体系一是，跨河道段跨中采用砼条形支墩+贝雷梁+满堂钢管碗扣式支架；二是，跨河道段拱座两侧米用砼板式基础 +钢管柱+满堂钢管碗扣式支架； 支架沿桥墩轴线布置，钢管尺寸为48 x 3.0mm贝雷梁上立杆选用纵横0.6m立杆步局采用0.6m.立杆两端采用可调托撑。支架纵横断面竖向均分别每 4排设置对应剪刀撑。为防止洪水冲垮两侧支架，我部将两侧围堰不予拆除，等 支架拆除时再行围堰拆

36、除。见支架布置图。2、支架搭设要求2.1、支架进场验收因为支架大多为租用，难免有变形等损伤。因此，在进场后必须逐件进行检查和验收。检查的主要项目及标准见下表：支架质量检查项目项目部位允许偏差备注钢管?48mm外径+0.2m,-0.1mm壁厚士 0.1mm钢管外表面锈蚀深度W 0.5mm弯曲LW 1.5mW 0.5mm扣件扣件无裂缝，变形螺栓无滑丝满足以上要求方可使用，否则需校正后使用。如校正后，仍达不到要求2.2、支架拼装 、支架施工前必须进行测量放样，利用原来建立的控制网，放出上部箱梁在地面上的投影。并在地面上每 5m放出道路中桩，利用放出的投影区域在地面 上清楚地计算距离。确定出上部箱梁结

37、构的各个部分的位置，如腹板，横隔梁等，确定支架在此处的形式。每排钢管预先计算好高度，按此高度配好钢管的长度 、支架采用钢管碗扣式支架，架杆外径 4.8cm，壁厚0.3cm。支架立杆顺 桥向纵向间距0.6m;立横桥向间距0.6m、0.3m，纵横水平杆步距0.6m，考虑支 架的整体稳定性，在纵横向布置钢管剪撑。 、立杆底需安装10X 10cm可调底座，底座与基面必须结合。底座的轴心 线应与地面垂直。通过调节底座高度，严格控制底部支架的水平度。 、支架架搭设应按立杆、横杆的顺序逐层搭设，每次上升高度不大于3nr。底层水平框架的纵向直线度应W L/200 ;横杆间水平度应W L/400。脚手架全高的

38、垂直度应小于L/500 ;最大允许偏差应小于100mm 、安装竖向剪刀撑，保证支架的稳定性。模板支架四边设置从底到顶的竖 向剪刀撑，中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m;剪刀撑的斜杆与地面夹角应在 4560°之间，旋转扣件中心线至主节点的 距离不宜大于150mm剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于 1m,并应采用3个 旋转扣件分别在搭接中心和离杆端 200mn处进行固定。剪刀撑应每步与立杆通过 旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上， 旋转扣件中心线至主节点的距离不 宜大于150mm扣件拧紧力矩应为 4065N - 、顶托安装，为便于在支架上高空作业，安全

39、省时，在地面上大致调好顶 托伸出量，再运至支架顶安装。顺桥向在每个梁段的中点及两端设置三个高程控 制横断面，横桥向根据桥梁中心线和梁体转折点设控制点，精确调出顶托标高。 然后用明显的标记标明顶托伸出量，以便校验。最后再用拉线内插方法，依次调 出每个顶托的标高。可调底座及可调顶托丝杆与调节螺母啮合长度不得少于 6扣， 插入立杆内的长度不得小于 150mm。2.3 、纵横梁安装顶托标高调整完毕后，在其上安放、固定I10横向工字钢6(X 60cm,工字钢上 安放、固定10X 10cm的方木拱木，间距30cm。同一行横向木方应交错布置，木 方的端部应控制在超出纵梁木方中心大约 10c m的范围内，禁止

40、出现悬空。安装时先确定起始安装位置，并根据地面标高确定立杆的分配，利用可调底 托将标高调平 , 避免局部不平导致立杆不平悬空或受力不均，安装可采取先测量 所安装节段地面标 高, 根据所测数据计算出立杆底面标高 , 先用可调底托将四个 角标立杆高调平后挂线安装其它底托 , 后安装立杆 。第一层拼好之后，必须由 工程技术人员抄平检查平整度，如高差太大，必须用底托调平 。拼立杆时必须用吊线锤检查其垂直度，防止立杆偏心受力 。接头部位必须连接牢固 。支架搭 拼时应挂线以控制调平和线型 。顶托和底托外露部分不超过30 cm自由端超过 30 cm 长的杆件要增加水平杆锁定；底托钢板与地面铺装层之间要密贴，

41、达到面 受力，严禁形成点受力。顶托螺扣伸出长度不大于30 cm若有空隙，用木楔塞 紧，用铁钉固定。支架搭拼完之后，用碗扣式钢管在立杆上沿纵横向每隔 4 排设 置一道剪刀撑，剪刀撑设置时从顶到底要连续，搭接头保证不小于ioocm接头卡不少于2个，与水平横杆的夹角宜为45度60度，两剪刀撑不允许自相交， 要求布置在立杆两侧。3、支架搭设注意事项 当立杆基底间的高差大于60c m时，则可用立杆错节来调整 。 立杆的接长缝应错开。 立杆的垂直度应严格加以控制：30m以下架子按1/200控制，且全高的垂 直偏差应不大于 10cm 。 支架拼装到位时，应用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情

42、况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况， 并及时旋紧可调座和薄钢 板调整垫实 。 剪刀撑的布置 剪刀撑根据构造设计，纵向和横向布置，在纵、横向每间隔固定距离立杆设一道剪刀撑 。剪刀撑的作用在于确保脚手架结构的几何不变性， 形成稳定的构架以防止杆 件间的位移变形；加强支架整体刚度；增加支架抵抗水平荷载的能力 。在水平力作用下，剪刀撑的两根交叉斜杆一为受拉，一为受压，其应力一般较小，因此 一般不需进行强度及稳定验算 。第八节、支架预压或地基预压一 、支架预压1、预压目的：检验支架及地基的强度及稳定性，消除整个支架的塑性变形， 消除地基的沉降变形，测量出支架的弹性变形 。2、预压材料：或采用水预压，

43、用大型胶袋加满水进行堆载。预压荷载为梁 体自重的 1.2 倍。3、预压布置：支架拼装时按设计纵距及横距布置立杆 , 支架顶利用顶托调平 , 铺设横向梁和纵向枋木 ,拼装组合竹胶合板 , 用吊车吊放砂袋对支架进行预压。 预 压荷载的分布应按照梁的自重分区布置，做到按实际荷载进行预压。5、预压卸载：卸载顺序先跨中后跨端，对称匀速卸载。6、支架预压，由有资质的检测单位负责完成，见支架预压专项方案。7、在支架搭设之前，必须按照设计要求，完成两端桥台台背回填。第九节、沉降及位移观测1）布点要求：测点上下设置两层，分别布设在扫地杆和顶部的支架上，纵 桥向设置跨中及两侧端部， 1/4 、1/2 梁长和 3/

44、4 梁长共 5 个断面。每个横断面 在翼缘板两侧和梁体中部各设置上下 2 点，总计 30 点。2）观测频率观测分五次进行：压重前、压重至 50%、压重至 100%、压重搁置 24h 后、卸载后。3）观测仪器、人员和数据处理：标高测量采用经标定合格的精密水准仪进 行，各阶段观测时，分队测量员必须及时汇总观测数据和相关资料，并于当日书 面上报项目部测量室，上报资料包括测点平面布置图、测量标高、本次沉降值和 累计沉降值，数据分析由项目部测量员会同监理工程师完成。在预压的过程中平均每 2 小时观测一次，沉降观测稳定值定为连续三天，不 大于1mm天。预压过程中进行精确的测量，可测出梁段荷载作用下支架将产

45、生的 弹性变形值及地基下沉值，将此弹性变形值、地基下沉值与施工控制中提出的因 其它因素需要设置的预拱度叠加，算出施工时应当采用的预拱度，按算出的预拱 度调整底模标高 。同时要注意在支架外侧 2 米处设置临时防护设施，防止流水 和雨水流入支架区，引起支架下沉 。 预压完成移除载重，根据箱梁线型重新放 样，调整立杆高度 。地基预压布点与观测方法同支架相同。沉降观测布点只布 置一排纵面即可。用经纬仪观测支架的位移变形，主要观察翼板侧压力较大的部位。从浇筑砼 开始不间断的观测直至砼浇筑完成 2 小时后。做好记录，如发现杆件发生位移立 即发出警报。第十节、拆除模板、支架砼强度达到设计强度 80%后，方可

46、拆模板及翼板下方的支架。模板支架的卸落应对称 、均匀和有序地进行 。支架直接放松可调顶托，支 架卸落时应从跨中向两端进行，横向应同时一起卸落 。模板卸落应分次分段进 行。按先卸跨中后边跨，先跨中后墩顶的原则卸落，卸落时必须小量的慢慢的 对称 、均匀进行，并检查无误，然后再逐步扩大下落量，切不可一开始就大落 量的卸落。支架模板在拆卸过程中应慢慢地下落到地面，不可乱丢，防止模板损 坏，应清理堆放好以备用 。在卸模时应精心操作，不允许用硬撬和猛烈敲打 强扭等方法进行，以免碰损砼表面，影响外观质量。模板、支架拆除后，应维修 整理、分类、妥善存放 。第十一节、支架应急措施及预案1、方针与目标： 坚持“安

47、全第一、预防为主”、“保护人员安全优先、保护环境优先”的方 针，贯彻“常抓不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。更好地适应法 律和经济活动的要求； 给施工人员的工作和施工场区周围居民提供更好更安全的 环境；保证各种应急资源处于良好的备战状态； 指导应急行动按计划有序地进行； 防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援； 有效地避免或降低人员伤亡和财产损失； 帮助实现应急行动的快速、 有序、高效； 充分体现应急救援的“应急精神”。2、应急策划：根据本工程的特点及施工工艺的实际情况， 认真的组织了对危险源和环境因 素的识别和评价，特制定本项目发生紧急情况或事故的应急

48、措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损害和不良环境影响。其应急准备和响应工作程序见下图：3、搭设中的坍塌（1）原因：搭设速度不均匀，造成某一区域搭设高度过高，且未及时加以 固定（缆绳或其他支撑）。预防：要求速度一致；及时对已搭设的支架进行固定（包括扫地杆和剪刀撑 的设置）。处理：对坍塌临边先进性加固，然后拆除坍塌的支架。（2）原因：支架立杆地步未加填实，造成局部失稳坍塌。 预防：地基夯实整平；对每根立杆底部予以填实。 处理：对坍塌临边先进行加固，然后拆除坍塌的支架。4、搭设完成砼浇筑前的坍塌（1）原因：汛期河水蔓延，河道漂浮物囤积急流冲击所致。预防：加

49、强河道水位水情观察，发现河道漂浮物即时清理。处理：对坍塌临边先进性加固，然后拆除坍塌的支架，重新搭设5、浇筑混凝土时的坍塌（1）原因：个别立杆失稳，引起连锁反映，造成局部甚至整体坍塌。 预防 ;选用材质和尺寸合格的、无锈蚀、无弯曲的材料；正确的布置立杆。 处理：立即停止浇筑混凝土，并对坍塌区域模内混凝土加以清除（ 可用高压水冲去，必须扩大清楚范围，以减少日后凿除的工作量 ） 。然后待混凝土终 凝后，开始清理现场：拆除模板、凿除松散混凝土、剔除变形的钢筋；清楚 地面废料；更换支架、模板和钢筋，重新浇筑混凝土。（2）原因：模板格栅断裂。 预防：选用无裂纹、无结疤的相似落叶松之类的合格材料；布置正确

50、。 处理：同上。6、拆除时的坍塌 原因：局部拆除速度过快造成失稳；过早拆除剪刀撑等有稳定作用的杆件， 甚至先拆除了下面的杆件或干脆予以整体拉到。预防：拆除时必须按施工操作规程，均匀地先上后下进行拆除。教育操作人 员文明施工。处理：对坍塌临边先进性加固， 然后再拆除坍塌区域的杆件， 最后总体拆除。7、高空坠落 原因：操作人员未按规定系好安全带；抛掷物品以致物品从高空坠落或物品 在缝隙中漏下；脚手板油翘头现象。预防：操作人员必须正确使用安全带，教育职工对物品的高空传递都必须用 绳索，严禁抛掷；固定脚手板，尤其两端，不使其翘头；安装包括竹篱笆和密目安全网在内的临边防护措施，以防止物品的落下；组织文明

51、施工小分队进行巡逻督促检查和补救(设施)。 处理：组织对受伤人员的抢救；对损坏的临边设施进行补救。8、应急处置预案领导小组 项目部成立以项目经理为领导的， 应急和事故处理小组， 并建立日常抢修队。 做到一旦事故发生有领导统一指挥；有力量进行抢救。组长：贺君文副组长：陈巍涛 事故处理根据事故大小情况来确定，如果事故特别小，根据上级指示可由施 工单位自行直接进行处理。 如果事故较大或施工单位处理不了则由施工单位向建 设单位主管部门进行请示，请求启动建设单位的救援预案，建设单位的救援预案 仍不能进行处理， 则由建设单位的质安室向建委或政府部门请示启动上一级救援 预案。(1) 紧急情况发生后，现场要做

52、好警戒和疏散工作，保护现场，及时抢救伤 员和财产，并由在现场的项目部最高级别负责人指挥，在 3 分钟内电话通报到值 班组长，主要说明紧急情况性质、地点、发生时间、有无伤亡、是否需要派救护 车或警力支援到现场实施抢救，如需可直接拨打 120、110 等求救电话。(2) 值班人员在接到紧急情况报告后必须在 2 分钟内将情况报告到紧急情况 领导小组组长和副组长。 小组组长组织讨论后在最短的时间内发出如何进行现场 处置的指令。分派人员车辆等到现场进行抢救、警戒、疏散和保护现场等。由综 合部在 30 分钟内以小组名义打电话向上一级有关部门报告。（3）遇到紧急情况，全体施工人员应特事特办、急事急办，主动积

53、极地投身 到紧急情况的处理中去。各种设备、车辆、器材、物资等应统一调遣，各类人员 必须坚决无条件服从组长或副组长的命令和安排，不得拖延、推诿、阻碍紧急情 况的处理。（ 4）、组建抢险队，进行应急知识教育培训 项目部组建抢险队，发现危险时首先抢险队进行抢险，需用较多人员时可由 各工区及时进行汇集，对抢险队和项目部所有人员均进行针对性的应急知识培 训。（ 5）进行应急演练，提高应急救援能力 为了在出现险情时处理迅速，不至于手忙脚乱，项目部对预设险情进行实地 演练，由综合部负责组织安排，演练时间安排在项目部施工相对空闲的时间，使 所有人员均参与其中， 并填写应急演练记录表， 记录演练内容、 人员分工、 方案、 处理程序等。（ 7）互助协议 项目部应先与地方医院、宾馆建立正式的互助协议，以便在事故发生后及时 得到外部救援力量和资源的援助。9、恢复生产及应急抢险总结 抢险救援结束后，由监理单位主持、业主、设计等相关单位参加的恢复生产 会，对生产安全事故发生的原因进行分析，确定下部恢复生产应采取的安全、文 明、