内蒙古额济纳旗人民法院办公楼结构设计

1、东华理工大学长江学院毕业设计 中英文摘要 题 目：内蒙古额济纳旗人民法院办公楼结构设计 英文题目: Structural design of People's court office building in Ejinaqi Inner Mongolia Province 专 业： 土木工程姓 名： 刘荣华学 号： 指导教师： 二O一七年二月79浙江理工大学毕业设计 中英文摘要摘 要 本工程为内蒙古额济纳旗人民法院标准化审判办公综合楼。本工程为五层混凝土框架结构,建筑高度20.8米,总建筑面积3401.75平方米。本单体工程建设年限为50年，地上部分耐火等级为二级，屋面防水等级为二级，

2、工程所在地抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组，场地类别为类,本单体工程除外立面及公共部位做装修外，其余部分均为毛坯（由用户自行装修），本说明相关内容供参考。本设计题大体包括四部分：一、确定工程的结构方案，进行结构平面图布置。二、取出一榀框架，运用结构力学、钢筋混凝土结构原理，基础工程等专业知识，进行结构内力计算与配筋设计。三、运用PKPM结构设计软件，对结构进行电算设计，导出结构计算简图配筋图等。四、运用天正8.0软件对导出的配筋图进行处理，得到最终结构施工图。通过设计本工程，使各专业知识得到了很好的融会贯通,进行了全面的总结。关键字 结构设计； 框架结构

3、； PKPM浙江理工大学毕业设计 中英文摘要ABSTRACT The people's court for Inner Mongolia EJiNaQi engineering building standardization trial office. This engineering is five layer of concrete frame structure, building highly 20.8 meters, with a total construction area of 3401.75 square meters. This monomer project c

4、onstruction, 50 years of schooling for aerial parts for the second, fireproof grade level to roof waterproof secondary, engineering seat seismic fortification intensity for 6 degrees, design basic earthquake acceleration is 0.05 g, design for the first group, seismic grouping of categories for field

5、, this monomer project public areas do except facade and decorate, the rest are outside for blank (by the user to decorate), this explains related content for reference.This design topic generally includes four parts:Firstly, engineering structure, structure plan layout.Secondly, remove investigated

6、.one, structural mechanics, reinforced concrete structural principle, basic engineering knowledge structure and internal force calculation and reinforcement design.Thirdly, the use of structural design software and PKPM structure design, structure calculation electrical diagram reinforcement figure,

7、 etc.Fourthly, apply for TArch and eventually graph drawing structure.Through the design of this project, make each professional knowledge gained good mastery, carries on the comprehensive summary.key words structure design； frame structure； PKPM浙江理工大学毕业设计 目录目 录1. 工程概况12. 楼板设计22.1 设计资料22.2 楼盖的结构平面布置

8、图22.3 板的设计以第三层楼板为例22.4 次梁的设计53. 框架结构布置及计算简图73.1 梁柱尺寸73.2 计算简图73.3 梁柱线刚度计算84. 恒活载内力计算104.1 恒荷载计算104.2 恒荷载作用下内力125 风荷载内力计算215.1 风荷载计算215.2 内力计算226. 地震作用计算266.1横向框架侧移刚度计算266.2 横向自振周期计算286. 3 横向水平地震力计算286.4 水平地震作用下的位移验算297. 内力组合357.1 恒载作用下内力组合357.2 活载作用下内力组合367.3 风载作用下内力组合378. 截面设计388.1 梁截面设计388.2 斜截面受弯

9、承载力计算398.3 柱截面设计398.4 柱正截面承载力计算408.5 柱斜截面承载力计算439. 基础设计459.1 几何参数459.2 计算过程469.3 计算结果4810. 楼梯设计4910.1 底层楼梯设计4910.2 平台板PTB1设计4910.3 其他层楼梯设计51结 论53致 谢54参考文献55图纸目录56附 录57浙江理工大学毕业设计 工程概况1. 工程概况（1）建设单位：内蒙古额济纳旗人民法院（2）建设地点：内蒙古阿拉善盟（3）建筑工程等级：二级（4）设计使用年限：50年（5）建筑防火分类：二类耐火等级：二级（6）建筑规模及层数：地上五层办公楼 建筑高度：20.800m（7

10、）总建筑面积：3401.75 建筑基底面积：1012.62（8）建筑物抗震设防烈度：小于六度（9）建筑结构类型：框架结构（10）设计标高：相对标高0.000，相当于绝对高程值（黄海系）950.00墙身做法：地上370厚外围护墙及240厚内隔墙均采用承重空心砖；120厚卫生间、管道井等薄墙均采用承重实心砖；用M7.5混合砂浆砌筑，其构造和技术要求详见02G01-1。外墙砖墙面外保温做法：采用机械固定单面钢丝网架夹芯聚苯板外墙外保温做法，聚苯板保温层50厚，其构造及施工做法见05J3-1D型外保温做法。门窗做法:详见建施。地质资料:属类建筑场地. 基本风压:0.50kN/m2地面粗糙程度属B类。活

11、荷载：屋面活荷载0.5 kN/m2，楼面活荷载2.0 kN/m2楼梯走道为2.5 kN/m2。地质资料:1)杂填土0.5-0.8m,fak=110kpa;2)粉砂：0.5-4.5m,fak=70kpa;3)粗土：4.5-7.0m,fak=150kpa4)淤泥质土：7.0-12.0m,fak=05)细砂：12.0-13.0m,fak=340kpa6)全风化岩石：13.0-17.0,fak=350kpa7)中风化：18.0-21.0m,fak=350kpa本场地地下水位埋深较浅，为0.80-1.55m，上层滞水赋存于层杂填土受大气降水补给明显，地下水位变化受季节气候影响较大；第四系孔隙潜水主要赋存

12、于3层-粉细砂层及5层-细砂中，渗透系数为。根据场地下水分布特征，结合地区建筑经验，本场地地下水对混凝土无腐蚀性。浙江理工大学毕业设计 楼板设计2. 楼板设计2.1 设计资料1）楼面荷载：均布活荷载标准值2.0kN/m22）材料：混凝土强度等级为C30；梁内受力纵筋为HRB400，其余为HPB235钢筋2.2 楼盖的结构平面布置图2.3 板的设计以第三层楼板为例1）、荷载计算标准层楼面恒荷载值：板面装修荷载1.10kN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土板0.12×25=3.0kN/m2抹灰层:0.02×17=0.34kN/m2小计 4.44 kN/m2荷载设计值g=1.2

13、×4.44=5.328kN/m2 ，q=1.4×2.0=2.8kN/m2q/2=1.4kN/m2，g+q/2=6.728kN/m2，g+q=8.128kN/m22）、弯矩计算 计算过程见表2.13）、截面设计截面有效高度：假定选用8钢筋，则l0x方向跨中截面的h01=h-c-d/2=96mm；l0y方向跨中截面的h02=h-c-d/2=88mm；支座截面取h0=96mm。最小配筋率：因为，故取smin=0.2%，则Asmin=0.2%×1000×120=240mm2 截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数=0.95，表2.1 弯矩计算CDE

14、l0x (m)3.63.62.1l0y (m)5.75.43.6l0x/l0y0.630.670.58m1(0.0367+0.2×0.0068)×6.728×3.62+(0.0757+0.2×0.0111) ×1.4×3.62=4.81(0.0444+0.2×0.0161)×6.728×3.62+(0.0449+0.2×0.0189) ×1.4×3.62=5.03(0.0513+0.2×0.0117)×6.728×2.12+(0.0514+0.2

15、×0.0161) ×1.4×2.12=1.94m2(0.0068+0.2×0.0367)×6.728×3.62+(0.0111+0.2×0.0757) ×1.4×3.62=1.71(0.0161+0.2×0.0444)×6.728×3.62+(0.0189+0.2×0.0449) ×1.4×3.62=2.69(0.0117+0.2×0.0513)×6.728×2.12+(0.0161+0.2×0.0514)

16、×1.4×2.12=0.81m1-0.0805×8.128×3.62=-8.48-0.1019×8.128×3.62=-10.73-0.1118×8.128×2.12=-4.01m2-0.0571×8.128×3.62=-6.01-0.0774×8.128×3.62=-8.15-0.0784×8.128×2.12=-2.81表2.2 三层楼板板配筋计算跨中截面h0(mm)M (kNm)As(mm2)配筋实配As (mm2)Cl0x方向964.8114682

17、00251l0y方向881.71578200251Dl0x方向965.031538200251l0y方向882.69898200251El0x方向961.94598200251l0y方向880.81278200251支座截面h0(mm)M (kNm)As(mm2)配筋实配As (mm2)C-Cl0x方向96-8.482588180279l0y方向96-6.011838200251D-Dl0x方向96-10.733268150335l0y方向96-8.152488200251E-El0x方向96-4.011228200251l0y方向96-2.818682002514）、单向板设计：由l0x/l

18、0 =2.3可知A、B格板为单向板应该按单向板设计方法进行计算：标准层楼面恒载：板面装修荷载 1.10结构层 120厚现浇钢筋混凝土板 0.12×25=3抹灰层 20厚混合砂浆 0.02×17=0.34合计 4.44取4.5计算由可变荷载效应控制的组合值： g+q=1.2×4.5+1.4×2.0=8.2 KN/mm2由永久荷载效应控制的组合值： g+q=1.35×4.5+1.4×0.7×2.0=8.035 KN/mm2故取可变荷载效应控制的组合值进行设计：考虑到支座二边不是完全嵌固，取支座弯矩M=-1/14(g+q)l02表

19、2.3 A格板弯矩计算截面跨中支座截面跨中支座弯矩系数0.1-1/14M=(g+q)l023.29-2.58表2.4 B格板弯矩计算截面跨中支座截面跨中支座弯矩系数0.1-1/14M=(g+q)l029.66-7.595）、截面设计。板保护层厚度取20mm选用8钢筋作为受力主筋，则板的截面有效高度为：=h-c-d/2=120-20-4=96(mm)表2.5 A格板的配筋计算截面跨中支座截面跨中支座M329-2.5895.275.40.0250.02选配钢筋820082000.9850.99实配钢筋251251表2.6 B格板的配筋计算截面跨中支座截面跨中支座M9.66-7.59289.7226

20、.40.070.06选配钢筋815082000.9650.97实配钢筋3352512.4 次梁的设计1）、次梁l1次梁l1跨度7.5m，次梁截面高度h=l/18l/12=7500/187500/12=416mm625mm，取h=500mm，截面宽度取b=250mm。（1）荷载设计值板传来的荷载p=2pe=26.3kN/m次梁自重0.25×0.5×25×1.2=3.75kN/m次梁粉刷0.02×(0.5-0.12)×2×17×1.2=0.31kN/m则荷载总设计值g+q=33.36kN/m（2）内力计算弯矩设计值：跨中 支座

21、剪力设计值：跨中 支座 （3）正截面受弯承载力计算跨中按T形截面计算翼缘宽度=3600mm混凝土强度等级为C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。纵向受力钢筋采用HRB400，fy=360N/mm2;箍筋采用HPB235，fyv=210N/mm2 故跨中为第一类T形截面，可按矩形截面进行计算Asmin=250×465×max0.2%,0.45×1.43/360=232.5mm2跨中：配置420(As=1256mm2)支座：配置316(As=804mm2)（4）斜截面受剪承载力计算验算截面尺寸,，由下式可知截面尺寸满足要求计算所需箍筋采用8双肢箍

22、筋，计算截面尺寸由,得再根据构造确定箍筋间距，取s=200mm浙江理工大学毕业设计 框架结构布置及计算简图3. 框架结构布置及计算简图3.1 梁柱尺寸1）、主梁高 hb=(1/12-1/8)lb横向 hb=600-900mm，取600mm纵向 hb=625-937.5mm，取650mm过道 hb=175-262.5mm，考虑到主梁高度为600mm，也取为600mm b=3002）、柱截面尺寸本工程为现浇钢筋混凝土结构，6度设防,抗震等级为四级，取底层柱估算柱尺寸，重力荷载代表值为14kN/m2：Rgqsn12×1.0=1.25×14×(7.2/2+7.2/2)&#

23、215;(7.5/2+2.1/2) ×4×1.05×1.0×1.0=2540.2kN由轴压比限值得Ac=197370.6mm2Ac=bc×hc=500×500=250000mm2考虑到边柱的承受偏心荷载，故取为550mm×550mm.3.2 计算简图初步设计基础顶面离室外地面200mm，则底层层高为3.9+1.2+0.2=5.3m框架结构计算简图见下图,3.3 梁柱线刚度计算(其中E=3.0×104N/mm2)AB跨梁 i=2E××0.3×0.63/2.1=51.4×10-4

24、EBC跨梁 i=2E××0.3×0.653/7.5=18.3×10-4E上部各层柱i= E××0.64/3.6=30×10-4Ei= E××0.64/3.2=33.8×10-4E底层柱 i= E××0.64/5.4=20×10-4 E将梁柱线刚度标于计算简图中注：除底层其余各层的柱子线刚度都折减0.9最终结果如图3.1图3.1 柱子线刚度浙江理工大学毕业设计 恒活载内力计算4. 恒活载内力计算4.1 恒荷载计算1）、屋面框架梁线荷载标准值：20厚RS20预拌砂浆找平

25、层 0.02×17=0.34kN/m240厚C20细石防水混凝土 23×0.04=0.92kN/m240厚挤塑聚苯乙烯泡沫塑料板 0.5×0.04=0.02kN/m21.2+1.2厚聚氯乙稀高分子防水卷材（二型） 0.3×0.0012=0.00036kN/m220厚RS20预拌砂浆找平层 0.02×17=0.34 kN/m2小计: 4.685 kN/m2取5 kN/m2屋面恒荷载 5.0 kN/m2框架梁AB自重 0.3×0.6×25=4.5kN/m框架梁AB粉刷 2×(0.6-0.12)×0.02

26、15;17=0.33kN/m框架梁AB重 4.5+0.33=4.83 kN/m框架梁BC自重 0.3×0.65×25=4.88kN/m框架梁BC粉刷 2×(0.65-0.12)×0.02×17=0.36kN/m框架梁BC重 4.88+0.36=5.24 kN/m则作用于屋面框架梁上线荷载标准值为：gAB1=4.83kN/mgBC1=5.24kN/mgAB2=0kN/mgBC2=5×3.6=18kN/m2）、楼面框架梁线荷载标准值装修荷载： 1.10kN/m2120mm厚钢筋混凝土楼板 0.12×25=3kN/m220mm厚石

27、灰砂浆抹底 0.02×17=0.34kN/m2楼面恒荷载 4.44 kN/m2框架梁自重及粉刷 0.204kN/m边跨填充墙自重 0.24×(3.6-0.6)×19=13.68kN/m填充墙粉刷 (3.6-0.6)×0.02×2×17=2.04kN/m则作用于楼面中间层框架梁上线荷载标准值为：gAB1=4.83kN/mgBC1=4.83+13.68+2.04=15.92kN/m 3）、屋面框架节点集中荷载标准值连系梁中跨自重及粉刷 0.3×0.65×7.5×25+0.02×(0.65-0.12)

28、 ×2×7.5×17=39.265 kN连系梁边跨自重及粉刷 0.3×0.6×2.1×25+0.02×(0.6-0.12) ×2×2.1×17=10.14 kN 连系梁传来屋面自重 (2.1/2)2×1/2×2×5.0=5.5 kN顶层边节点A集中荷载 F6A=79.52kN顶层中节点B集中荷载 F6B=10.14+(2.1/2)2×1/2×2×5.0+(7.5+7.5-1/2×2.5×2)×1/2

29、5;2.5×5.0=93.77KN顶层中节点C集中荷载F6E=(7.5+7.5-1/2×3.3×2)×1/2×3.3×5.0×1/2+10.14+1/2×3.3×1/2×3.3×1/2×5.0×1/2=61.8KN4）、楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重及粉刷0.3×0.65×2.1×25+0.02×2.1×17×2=11.67 KN窗下墙体自重及粉刷0.37×0.9×19

30、5;7.2+2×0.02×0.9×17×7.2=49.96KN窗上墙体自重及粉刷0.37×0.8 ×19×7.2+2×0.02×0.8×17×7.2=44.4KN窗间墙体自重及粉刷0.37×(0.85-0.1) ×19×2.1+2×0.02×2.1×(0.85-0.1)×17=12.13KN门自重 1.0×2.2×0.2=0.44 KN连系梁传来楼面自重 (7.5/2)2×1/2

31、5;2×5.24=78.7 kN中间层边节A集中荷载 FA=197.3 kN同理可算出其它各点的集中荷载值中间层节点B集中荷载 FB=11.67+(7.5/2)2×1/2×2×5.0+(7.5+7.5-1/2×2.1×2)×1/2×2.1×5.0=149.97KN中间中节点C集中荷载FE=(7.5+7.5-1/2×7.5×2)×1/2×7.5×5.0×1/2+39.265+1/2×7.5×1/2×7.5×1

32、/2×5.0×1/9.72×2=116.91KN浙江理工大学毕业设计 恒活载内力计算4.2 恒荷载作用下内力1）、固端弯矩计算顶层边跨 顶层中跨 中间层边跨 中间层中跨 2）、分层计算弯矩顶层分配系数计算如下同理可得各节点的分配系数、顶层内力计算过程见图4.2-4.3（单位：kNm）图4.1 屋面梁均布荷载图图4.2 顶层M计算过程（单位：kNm）图4.3 顶层M图（单位：kNm）图4.4 楼面梁均布荷载图图4.5 中间层M计算过程（单位：kNm）图4.6 中间层M图（单位：kNm）不平衡弯矩调整之后即可得出恒荷载作用下框架弯矩图4.8图4.7 恒载作用下的M图（

33、单位：kNm）4）、恒载作用下的剪力计算根据弯矩图，取出梁柱脱离体，利用脱离体平衡条件，求出剪力。并画出恒荷载作用下的框架梁柱剪力、轴力图4.8。图4.8 V，N轴力（单位：kN）根据恒载分布的计算方法布置活荷载。在此不再重复计算过程直接给出各种情况下的计算结果和内力图。顶层内力计算过程见图4.10（单位：kNm）图4.10 顶层M计算过程（单位：kNm）图4.11 顶层M（单位：kNm）图4.12 中间层M计算过程（单位：kNm）图4.13 中间层M图（单位：kNm）不平衡弯矩调整之后即可得出活荷载作用下框架弯矩图4.14图4.14 活荷载作用下的M图（单位：kNm）5）、活荷载作用下的剪力

34、计算根据弯矩图，取出梁柱脱离体，利用脱离体平衡条件，求出剪力。并画出恒荷载作用下的框架梁柱剪力轴力图4.15。图4.15 活荷载作用下的剪力轴力图（单位：kNm）浙江理工大学毕业设计 风荷载内力计算5 风荷载内力计算基本风压w0=0.50kN/m2，地面粗糙度为B类。本章计算以左风为例。5.1 风荷载计算，建筑物高度<30m，故=1.0迎风时=+0.8，背风时=-0.5，则=0.8+0.5=1.3 A为一榀框架各层各节点的受风面积。表5.1 计算过程楼层高度H(m)zwkA(m2)P(kN)五19.51.250.8113.510.94四15.91.180.7713.510.40三12.3

35、1.080.7013.59.45二8.71.00.6513.58.78一5.11.00.6516.3110.605.1风荷载计算简图5.2 内力计算风荷载作用下的内力计算：框架在风荷载作用下（以左向右吹）的内力用D值法进行计算，其步骤为：1)求各柱反弯点处的剪力值2)求各柱反弯点高度3)求各柱杆端弯矩及梁端弯矩由表查反弯点：各柱的D值及剪力分配系数表层位及层高柱号（KN/M）（KN/M）第五层3.6mA13.0036.420.36B10.420.27C1.690.4613.000.36第二至四层3.6mA0.4912.2538.50.32B0.56140.36C1.900.4912.250.3

36、2第一层3.9mA0.568.827.700.32B0.6410.100.36C2.570.568.80.32各层柱的剪力表层数层剪力（KN）边柱D值中柱D值每根边柱剪力（KN）每根中柱剪力（KN）五层10.9413.0010.4236.423.953.13四层至二层21.3412.251438.56.797.7630.799.8011.2039.5712.6014.39一层50.178.8010.1027.715.9418.29层次边柱剪力中柱剪力层高边柱y中柱y边柱柱端M边柱柱底M中柱柱端M中柱柱底M53.953.133.60.390.458.675.557.826.4046.797.76

37、3.60.440.4613.6910.7613.2011.2439.8011.203.60.490.517.9917.2917.6417.64212.60114.393.60.50.522.6822.6822.6822.68115.9418.293.90.550.5527.9734.1927.9734.19梁端剪力、弯矩、柱轴力计算：梁端弯矩，剪力： 梁端弯矩、剪力，柱轴力计算 层次边梁中梁柱轴力MblMbrVbMbrMblVb边柱中柱58.76 6.48 7.262.037.82 4.697.26 -2.57 419.24 14.24 15.94 5.10 19.60 3.29 23.2-1

38、5.2 328.75 21.27 23.827.5128.88 4.85 47.02 -34.2 239.97 29.58 33.12 10.48 40.32 6.78 80.14 -60.5 150.65 37.48 41.97 13.17 50.65 8.51 122.11 -94.0 图5.2 风荷载作用下的M图（单位：kNm）图5.3 风荷载作用下的V、N图（单位：kN）浙江理工大学毕业设计 地震作用计算6. 地震作用计算6.1横向框架侧移刚度计算横梁线刚度计算过程见下表4，柱线刚度计算见表5。表4 横梁线刚度ib计算表层次类 别Ec/(N/mm2)b×h/mm2Io/mm4

39、L/mmEcIo/L(N.mm)1.5EcIo/L2EcIo/L1-5AB跨3.0×104250×5002.6×10921005.14×1010 7.71×101010.28×1010BC跨3.0×104300×6005.4×10975002.16×10103.24×10104.32×1010表5 柱线刚度ic计算表层次hc/mmEc/(N/mm2)b×h/mm2Ic/mm4EcIc/hc/(N.mm)139003.0×104550×5507.6

40、2×1095.58×10102-536003.0×104550×5507.62×1096.05×1010取AB跨梁的相对线刚度为1.0，则其他为：AB 跨 BC跨 1层柱 2-5层柱相对刚度I 1.0 0.36 0.39 0.53框架梁柱的相对线刚度如图4，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。图5 计算简图柱的侧移刚度按式计算，式由系数为柱侧移刚度修正系数，由相关的表可查，根据梁柱线刚度比的不同。例如，中框架柱分中柱和边柱，边柱梁分中柱和边柱等，现以第2层B-3柱的侧移刚度计算为例，其余见表6表6 框架柱侧移刚度A ,C轴中框架边柱

41、层次线刚度(一般层)(一般层)根数( 底层)(底层)15.58×10101.70.5925974122-56.05×10102.410.553081012B轴中框架中柱层次cDi根数1322×10104360.76412550112-4400×10103140.6111927811把上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层间侧移刚度Di见下表：横向框架层间侧移刚度（N/mm）层次 1 2 3 4 5Di 449738 581778 581778 581778 5817786.2 横向自振周期计算 横向地震自振周期利用顶点假想侧移计算，计算过程见

42、表7表7 结构顶点的假想侧移计算层次Gi/kNVi/kNDi(N/mm)i(mm)i/mm5413941395811787.12133.6244884902358117815.5118.12348841390758117823.994.22248841914058117832.961.32152332437344973854.27.12按式T1=1.7计算基本周期T1，其中T的量纲为m取=0.7则 T1=1.7×0.7×=0.435S6. 3 横向水平地震力计算本工程中结构不超过40m质量和刚度沿度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，结构总水平

43、地震作用标准值按式计算即=0.85×19140=16269kN由于该工程所在地抗震设防烈度为6度，场地类别为类，设计地震分组为第三组，则。 ，则（ 式中 r-衰减指数，在的区间取0.9, -阻尼调整系数,除有专门规定外,建筑结构的阻尼比应取0.05,相应的） 因1.4Tg=1.4×0.45=0.63>T1=0.502S，则取为0各层横向地震作用及楼层地震剪力计算见表8表8 各层横向地震作用及楼层地震剪力层次hiHiGiGiHiFiVi53.618.3413975743.70.292194.76194.7643.614.7488471794.80.277184.7637

44、9.5233.611.1488454212.40.209139.40518.9223.67.54884366300.14294.71613.6313.93.9523320408.70.07952.69666.32各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如图5，6图6 水平地震作用分布 图7 层间剪力分布6.4 水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移分别按式和计算计算过程见表9，表中还计算了各层的层间弹性位移角表9 横向水平地震作用下的位移验算层次=5194.765811780.344.4236001/105884379.525811780.653.77360

45、01/55383518.925811780.892.8836001/40442613.635811781.061.8236001/33961666.324497381.480.3439001/2635由表9可见，最大层间弹性位移角发生在第1层，其值为1/26351/550满足式的要求，其中由表查得。4.5 水平地震作用下框架内力计算水平地震作用下的内力采用改进的反弯点法。框架柱端剪刀及等矩分别按式= 计算，其中取自表取自表5，层间剪刀取自表7，各柱反弯点高度比y按式y=yn+y1+y2+y3确度，各修正值见表10，各层柱剪力计算见表9。表10 柱剪力计算层次A轴柱B轴柱C轴柱第五层同A轴第四层

46、同A轴第三层同A轴第二层同A轴第一层同A轴梁端弯矩剪力及柱轴力发别按下式计算：表12 横向水平地震作用下A轴框架柱层号510.320.41 21.9215.23420.110.45 39.8232.58327.500.46 53.4645.54232.520.50 58.5458.54138.650.60 60.2990.44 表13 横向水平地震作用下B轴框架柱层号56.430.46 12.5010.65412.520.50 22.5422.54317.120.50 30.8230.82220.250.50 36.4536.45118.660.55 32.7540.03结果如图8，图9，图1

47、0图8 地震作用下的框架弯矩图图9 地震作用下的框架剪力图 图10 地震作用下的框架轴力图浙江理工大学毕业设计 内力组合7. 内力组合进行框架梁的内力组合，控制截面有两个，分别是梁端和梁跨中。需要进行内力组合，得到梁端最大的正弯矩和梁端最大的负弯矩，还有梁跨中最大的正弯矩。梁端柱边的剪力和弯矩的公式：7.1 恒载作用下内力组合恒载作用下梁端柱边剪力 序号梁端剪力梁间恒载柱边梁端剪力边跨中跨边跨中跨边跨中跨VaVb左Vb右Vc左ggVaVb左Vb右Vc左5 7.26 7.26 4.69 4.69 4.83 5.24 154.13 171.10 368.2 209.2 4 15.9415.943.29 3.29 4.8315.92 357.45268.66264.7 264.7