YK15+665人行天桥计算书.docx

1、沿山货运通道（新图大道）核心区一期工程 （III标段）桥梁工程YK15+665人行天桥结构计算书图2-7基本组合上缘应力图（上缘最大拉应力为87.5MPa,最大压应力为7L8MPa）sfi合 3(+y,-z)小：990小：990 6.7702Se-KX)l 5.25451e+001 3.73873e+001 2.22296e-KX)l 0.00000e+000 -8.08595e+000 -2.32437e+001 -3.84015e-H)01 -5.35S92e+001 -6.87170e-H)01 -8.38748e+001 -9.90325e+001PostCSCBALL: RC 小图2

2、-6基本组合下缘应力图（下缘最大拉应力为67.7MPa,最大压应力为99.0MPa）基本组合作用下，主梁下缘最大压应力99.0MPa；主梁上缘最大拉应力87.5MPao 根据公路钢结构桥梁设计规范条，均小于强度设计值 275MPa,结构满足强度要求。（2）剪应力单位：MPao3.22989e+0013.22989e+0012.63596e+0012.04202e-HX)l1.4480%+001 8.S4154e+000O.OOOOOe+OOO1.52159+001 -2.115sze MOI-2.70946e+001-3.30339e-K)01PostCSCBALL: RC EN图2-8基本组

3、合剪应力图（MPa）10 基本组合作用下，主梁最大剪应力33.0MPa,根据公路钢结构桥梁设计规范条，均小于强度设计值160MPa,结构满足强度要求。2.8 挠度验算图2-9人群荷载挠度(mm)图2-10恒载加活载频遇值组合作用下结构挠度(mm)人群荷载作用下，跨中最大挠度分别为10.428mm和11.857mm,根据公路钢 结构桥梁设计规范条，分别小于挠度容许值26000/500=52mm 和 27000/500=54mmo根据公路钢结构桥梁设计规范条，跨中分别设置钢箱 梁预拱度45mm,预拱度要求保持桥面曲线平顺。2.9 钢梁整体稳定性验算根据公路钢结构桥梁设计规范(JTG D64-201

4、5)第532条箱形截面受弯构 件，其截面高度h与两腹板的间距b。之比W6,且L/ bW65(345/f,)时可不计算梁 的整体稳定性。由于:h / b0=n00 /2200=0. 5W6Li/ bo=27OOO /2200=12. 365 (345/fy)=65 X (345/345) =65且钢箱梁顶板考虑钢筋碎铺装，故可不计算梁的整体稳定性。2.10 腹板和腹板加劲肋稳定性验算1、腹板最小厚度计算rj = 733/ = 733/160 = 0.45 0.85,贝加取值0.8、 vd根据公路钢结构桥梁设计规范(JTG D64-2015)第533条腹板最小厚度应满足:11叱 _ 0.85 x

5、1072140 =140叱 _ 0.85 x 1072140 =140=6.51 tw = 14mm2、腹板横向加劲肋的间距a值计算根据公路钢结构桥梁设计规范(JTG D64-2015)第533条腹板横向加劲肋 的间距a不得大于腹板高度上的1. 5倍。本次设计a最大值为1200 1h 1072w 4 fl w Iiootw / 4 fl w Iiootw /1072100 x 14+4/、277 + 58(4w/a)993453377 + 58(1072/1200)221=0.052937 3Hz,满足规范要求。2.11 整体计算结果小结a.主梁在作用基本组合下，所有支座均保持受压状态，且横桥

6、向抗倾覆稳定性 满足规范要求。b.主梁正应力及剪应力均满足规范要求。c.钢箱梁整体稳定满足规范要求。d.腹板和腹板加劲肋验算满足规范要求。e,天桥主梁竖向自振频率满足规范要求。f.主梁挠度满足规范要求，按规范要求设置预拱度。12 3天桥梯道整体计算3.1 计算模型采用midas2020建立梯道桥模型，主梁共有单元数736个，节点数781个。图4-2标准断面mm3.2 单元截面特性表4-1截面特性单元号边箱截面面积(m2)截面高度(m)中性轴高(m)标准截面0.01360.550.27513 3.3 结构计算荷载.结构自重：按标准截面输入程序，由程序自动计算。二期恒载：表4-2二期恒载栏杆kN/

7、m1铺装（横向）kN/m0.723.4 梯道梁支座反力计算梯道各支点支座反力计算如下，由下表可知，在作用基本组合下，单向受压支 座始终保持受压状态。表5-1支座反力（kN）支座节点号标准组合支反力/kN基本组合支反力/kN最大最小最大最小98177.923.394.623.098573.122.287.822.0982188.553.9239.653.5986171.647.1215.646.4983165.736.6209.236.1987151.232.9188.332.298471.715.983.115.598867.414.077.713.73.5 梯道梁内力内力计算结果如下列图所示

8、。14 图5-1基本组合弯矩（kNm）（最大弯矩：-150.9kNm）丁力一 9.3796 le-K)01 7.69308e+001 6.006S5e-K)01 4.3200 le+001 2.63348e+001 9.469S3e-K)00 0.00000e-K)00 2.426 lle-H)01 4.1126-1 5.79917e-H)01 -7.48570e-H301-9.17223e-K)01PostCSCBSALL:基本包图5-2基本组合剪力（kN）（最大剪力：93.8kN）穹更-y1.17625e-KK)2图5-3标准组合弯矩（kNm）（最大弯矩：-138.8kNm）15 7.10

9、016e*0014.76899e+0012.43782e*0010.00000e*000-9.21803e-HX)l-2.22452+001-4.55569e+001-6.88686e-HX)l9.43133e*001-1.15492e+002-1.38804e+002PostCSCBALL:标准组合7.596-40*0016.23712e*00147784e+0013.51856e-KX)l2.15928e*0017.99994e*0000.00000 *000- -1.91857e+001-3.27785e+001-4.63713e*001-5.99641+001-7.35569e *00

10、1PostCSCBALL:标格ifi合图5-4标准组合剪力（kN）（最大剪力：76.0kN）3.6梯道梁基本组合作用下应力验算（1）正应力单位：MPa,正值表示拉应力，负值表示压应力。1.27730e+0021.07418-HX)28.71054e-K)016.67928-HX)l4.64803e-H)012.61677-HX)10.00000e+000 T.44573eX)01-3.47699e+0015.50824e-KX)l-7.53950+001-9.57O75e-K)OlPostCSCBSALL: 3E*也图3-3基本组合上缘应力图（上缘最大拉应力为127.7MPa,最大压应力为95

11、.7MPa）组合 3(*yrz) 8.1386O-KX)16.26379e-H)01 4.38899e-K)01 jI 2.51419e-H)01 OQOOOOeMOO . 1.23542a *0013.11022e-HX)l4.98502e-K)01-6.85983e-HX)l- -8.73463e-HK)l-1.06094e-KX)2-1.24842e-HX)2PostCSCBSALL:基木量图3-6基本组合下缘应力图（下缘最大拉应力为8L4MPa,最大压应力为124.8MPa）16 基本组合作用下，主梁下缘最大压应力124.8MPa；主梁上缘最大拉应力127.7MPa。根据公路钢结构桥梁

12、设计规范JTGD64-2015 421条，均小于强度设计值275MPa,结构满足强度要求。(2)剪应力单位：MPao9. 12295e+0009. 12295e+0007.12295-H)005.12295e+0003.12296e-K)001.12296e-H)000.00000e-000 27704*00047704e+000 S87703e，000837703eM00-1.08770e-H)011.11229e-K)01图3-4基本组合剪应力图(MPa)基本组合作用下，主梁最大剪应力ll.IMPa,根据公路钢结构桥梁设计规范JTGD64-2015 421条，均小于强度设计值160MPa,

13、结构满足强度要求。根据公路钢结构桥梁设计规范(JTG D64-2015)第531条受弯构件在平面内受弯实腹式构件腹板在正应力和剪应力共同作用下，应满足下式要求:3.7 梯道梁整体稳定性验算根据公路钢结构桥梁设计规范(JTGD64-2015)第532条箱形截面受弯构 件，其截面高度h与两腹板的间距bO之比W6,且LI/ bOW65(345/fy)时可不计算梁 的整体稳定性。由于梯道边箱：h/b0=550/150=3.676LI/ b0=7750 /150=51.6765(345/fy)=65 X (345/345) =65且梯道桥面考虑钢筋混凝土铺装，故：可不计算梁的整体稳定性。17 3.8 梯

14、道梁挠度验算图5-8人群荷载挠度(mm)图5-9恒载加活载频遇值组合作用下结构挠度(mm)人群荷载作用下，跨中最大挠度为3.397mm,根据公路钢结构桥梁设计规范JTG D64-2015 4.2.3 条，分别小于挠度容许值 7150/500= 14.3mm。恒载加活载频遇值组合作用下，跨中最大挠度为6.753mm,主梁变形较小，为 了施工便利，不设置钢梁预拱度。3.9 梯道梁整体计算结果小结(1)梯道梁在作用基本组合下，所有支座均保持受压状态。(2)梯道梁正应力及剪应力均满足规范要求。(3)梯道梁钢梁整体稳定满足规范要求。(4)梯道梁挠度满足规范要求，为方便施工，梯道梁不设预拱度。18 4人行

15、天桥下部结构计算内容4.1主桥桥墩结构验算(以Z2墩为计算对象)1、桥墩墩身验算单根墩柱内力计算值(由上部结构纵向计算模型提取)工程恒载(kN)桥墩自重(kN)人群 max (kN)支座摩阻力(kN)支反力859.5242.3472.425. 785根据公路桥涵设计通用规范D60.2015组合墩柱内力表如下:组合轴力(kN)弯矩(kN m)基本组合2181.90293.8频遇组合1574. 2190.8准永久组合1290. 876.32、验算结果按轴心受压计算结果 稳定系数41.00000 受压筋面积98117 受压承载力17705.26采用桥梁通验算墩底截面强度和裂缝结果如下:强度复核：小偏

16、心受压下绦筋面积由2 49.09上绦筋面积cm2 49. 09抡受压高度cm74. 37882下绦筋根数10上绦筋根数 10下压高度系0. 808465偏心距系数9工17129淞箭而力。$ 69104规范系数刀115906初始偏心距cm13?465计算偏心距cm 15.772强度值NjlkN13945. 01强度值Mj km 1877?74仝钿纨向最小很箭面积=最小瓯箭至。5% X构件下面和1。0口口 = 5。较小或线大受压一侧最小淞箭面和=最小瓯筋座。2% X构件手面积1。= 2。裂缝计算结果抗裂筋根数10 一 偏心系数1.0000纲筋面积mm 49. 0; 涧筋扬向tlMPa 0. 00裂

17、缝值mm 0. 0000验算结果说明：桥墩墩柱强度和裂缝满足规范要求。3、桥墩墩顶拉压杆验算采用CDN验算桥墩墩顶拉压杆，结果如下所示：顶部的横向拉力：Tt,d = 0.45 * Fd * (2 * s - b) / h = 0.45 * 977100.000 * (2 *1200.000 - 1100.000)/ 2200.000 = 259819.773N拉杆的承载力：RT,d = fsd * As = 330.000 * 2945.400 二 971982.000N19 目录1工程概况41.1 桥梁概况41.2 设计采用及参考的技术规范41.3 主要技术标准51.4 主要材料52天桥主梁

18、整体计算62.1 计算模型62.2 主梁单元截面特性62.3 结构计算荷载62.4 支座反力计算72.5 抗倾覆计算72.6 内力82.7 基本组合作用下应力验算92.8 挠度验算112.9 钢梁整体稳定性验算112.10 腹板和腹板加劲肋稳定性验算112.11 整体计算结果小结123天桥梯道整体计算错误!未定义书签。3.1 计算模型错误!未定义书签。3.2 单元截面特性错误!未定义书签。3.3 结构计算荷载错误!未定义书签。3.4 梯道梁支座反力计算错误!未定义书签。3.5 梯道梁内力错误!未定义书签。3.6 梯道梁基本组合作用下应力验算错误!未定义书签。3.7 梯道梁整体稳定性验算错误!未

19、定义书签。3.8 梯道梁挠度验算错误!未定义书签。由于 丫0 * Tt,d = 1.100 * 259819.773 = 285801.750 RT,d = 971982.000N故,拉杆的承载力满足规范要求QK!4、桩基承载力计算（1）桥墩桩基桩底荷载反力计算：桩顶竖向力1574.2kN桩重 620.3kN单桩桩底竖向反力P： 2194.5 kNo（2）桥墩桩基单桩轴向受压承载力容许值计算：桥墩桩基采用嵌岩桩，桩基直径为1.5m,桩尖持力层为砂质泥岩，入岩深度为不 小于3.0m。砂质泥岩的岩石饱和单轴抗压强度标准值frk=2.9MPa。桩基承载力计算（公路桥涵地基与基础设计规范（JTG 33

20、63-2019）：mE = q Ap几+ 2募加+ 05&Z 4或 i=li=l其中cl=0.6, 兀12， = %xl.5 = 4.712m ,现只计算第一、第二A = xl.5=1.767m2 产 4项（仅计算砂质泥岩层）；第一项:CiApfrk=0.6*1.767*2900=3074.8kN；第二项：UC2hfrk=4.712*0.05*3.0*2900=2049.7kN；Ra=3074.8+2049.7=5124.5kN；由上述计算数据得出：P=2194.5kNRa=5124.5kN,桩基的单桩轴向受压承载力 满足要求。综上：桥墩桩基单桩轴向受压承载力均满足要求。20 4.2西侧梯道盖

21、梁结构验算L计算单元划分采用桥梁博士程序3. 6版本，运用平面杆系有限元，将主梁离散为平面梁单元，对施工阶段及运营阶段的 结构进行内力计算和应力验算。模型共分10个桥面单元，11个节点，其结构计算模型详见下列图：.持久状况正常使用极限状态裂缝宽度验算按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG 3362-2018)第规定，钢筋混凝土构件和B类 预应力混凝土构件，在正常使用极限状态下的裂缝宽度应按作用频遇组合并考虑准永久组合的影响进行计算。下列图所示为频遇组合并考虑准永久组合的影响的横梁截面上下缘裂缝，其中红、蓝分别代表截面上缘和下 缘裂缝。使用极限状态裂缝图(mm)二二二二02使用极限状

22、态裂缝宽度验算表(nun)位置荷载效应允许值上缘4. 02e-020. 15下缘0.00. 15程序计算结果说明，横梁在正常使用极限状态下裂缝宽度验算满足要求。2 .持久状况承载能力极限状态验算按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG 3362-2018)第5. 1. 5条规定的承载能力极限状态 进行内力组合。要求：yOSWR其中：丫0结构重要性系数，本桥取丫0=1.1s作用效应(其中汽车荷载应计入冲击系数)的组合设计值R 构件承载力设计值，按公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2015)第4.L 6条规定的承载能力 极限状态进行内力组合。1)正截面强度计算按公路钢筋混凝土及预应力

23、混凝土桥涵设计规范(JTG 3362-2018)第5. 2. 2条规定的正截面抗弯承载力进 行强度验算。下列图图中红、蓝分别代表最大弯矩对应抗力及最大弯矩。21最大抗力及抗力对应内力图下列图图中红、蓝分别代表最小弯矩对应抗力及最小弯矩。最小抗力及抗力对应内力图由程序计算结果知，主梁正截面抗弯强度均符合公规JTG 3362-2018第5.2.2条之规定。2)斜截面强度计算按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG 3362-2018)第5. 2. 9条及条进行斜截面抗剪 强度及抗剪截面尺寸验算。22 抗剪计算汇总结果XV箍筋V弯起V预应力总抗力设计剪力VR/Vd满足尺寸0.1最大劳力-1

24、615.80.00.0-1615.8-1.31208.635是是0.1最小剪力-2554.80.00.0-2554.8-45.556.157是是0.2最大剪力-1826.60.00.0-1826.6-2.7683.142是是0.2最小剪力-2888.10.00.0-2888.1-91.031.741是是0.3最大剪力-2037.30.00.0-20373-4.3473.760是是03最小剪力-322130.00.0-32213-136.823.542是是0.4最大剪力-2248.10.00.0-2248.1-6.0373.222是是0.4最小剪力-3554.50.00.0-3554.5-182

25、.819.446是是0.5最大剪力-2458.80.00.0-2458.8-172.914.224是是0.5最小剪力-2458.80.00.0-2458.8-426.95.760是是0.6最大剪力-2458.80.00.0-2458.8-174.914.061是是0.6最小剪力-2458.80.00.0-2458.8-473.25.196是是0.7最大剪力-2458.80.00.0-2458.8-176.913.902是是0.7最小剪力-2458.80.00.0-2458.8-519.54.733是是0.8最大剪力-2458.80.00.0-2458.8-178.913.746是是0.8最小剪

26、力-2458.80.00.0-2458.8-565.84.346是是0.9最大剪力-2458.80.00.0-2458.8-180.913.594是是0.9最小剪力-2458.80.00.0-2458.8-612.14.017是是1.0最大剪力-2458.80.00.0-2458.8-182.913.445是是1.0最小剪力-2458.80.00.0-2458.8-658.33.735是是11最大剪力2458.80.00.02458.861533.996是是1.1最小剪力2458.80.00.02458.8181.013.584是是1.2最大剪力2458.80.00.02458.8567.44

27、334是是1.2最小剪力2458.80.00.02458.8178.913.742是是1.3最大剪力2458.80.00.02458.8519.94.729是是1.3最小剪力2458.80.00.02458.8176.913.902是是1.4最大剪力2458.80.00.02458.8473.65.192是是1.4最小剪力2458.80.00.02458.8174.914.061是是1.5最大剪力2458.80.00.02458.842735.754是是1.5最小剪力2458.80.00.02458.8172.914.224是是1.6最大剪力710.90.00.0710.9196.83.612

28、是是1.6最小剪力2248.10.00.02248.16.2364.730是是1.7最大剪力644.30.00.06443148.54339是是1.7最小剪力203730.00.0203734.4467.229是是1.8最大剪力577.60.00.0577.699.85.789是是1.8最小剪力1826.60.00.01826.62.7683.142是是1.9最大剪力511.00.00.0511.049.910.231是是1.9最小剪力511.00.00.0511.01.3382.204是是2.0最大剪力444.30.00.0444.30.14039.243是是2.0最小剪力0.00.00.0

29、0.00.00是是23 4.3东侧梯道盖梁结构验算L计算单元划分采用桥梁博士程序3.6版本，运用平面杆系有限元，将主梁离散为平面梁单元，对施工阶段及运营阶段的 结构进行内力计算和应力验算。模型共分10个桥面单元，11个节点，其结构计算模型详见下列图：.持久状况正常使用极限状态裂缝宽度验算按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG 3362-2018)第规定，钢筋混凝土构件和B类 预应力混凝土构件，在正常使用极限状态下的裂缝宽度应按作用频遇组合并考虑准永久组合的影响进行计算。下列图所示为频遇组合并考虑准永久组合的影响的横梁截面上下缘裂缝，其中红、蓝分别代表截面上缘和下 缘裂缝。使用极限状

30、态裂缝图(mm)使用极限状态裂缝宽度验算表(nun)位置荷载效应允许值上缘8.84e-020. 15下缘0.00. 15程序计算结果说明，横梁在正常使用极限状态下裂缝宽度验算满足要求。2 .持久状况承载能力极限状态验算按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG 3362-2018)第5.1. 5条规定的承载能力极限状态 进行内力组合。要求：yOSR其中：yo一结构重要性系数，本桥取7 0=1.1s一作用效应(其中汽车荷载应计入冲击系数)的组合设计值R一构件承载力设计值，按公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2015)第4.1. 6条规定的承载能力 极限状态进行内力组合。1)正截面强度

31、计算按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG 3362-2018)第5,2.2条规定的正截面抗弯承载力进 行强度验算。下列图图中红、蓝分别代表最大弯矩对应抗力及最大弯矩。24 最小抗力及抗力对应内力图由程序计算结果知，主梁正截面抗弯强度均符合公规JTG 3362-2018第5.2. 2条之规定。2)斜截面强度计算按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG 3362-2018)第5. 2. 9条及5. 2.14条进行斜截面抗剪 强度及抗剪截面尺寸验算。25 抗剪计算汇总结果XV箍筋僧起V?频Z力总抗力设计剪力VR/Vd满足尺寸0.1最大剪力-1721.20.00.0-1721.

32、2-2.0858306是是0.1最小剪力-272L40.00.0-272L4-81.533.412是是03最大剪力-2037.30.00.0-2037.3- 4.3473.760是是0.3最小剪力-3221.30.00.0-32213-163.219743是是0.4最大剪力-2353.50.00.0-2353.5-6.9341.825是是0.4最小剪力-3721.20.00.0-3721.2-245.315.172是是0.6最大剪力-2458.80.00.0-2458.8-339.97.235是是0.6最小剪力-2458.80.00.0-2458.8-723.83.397是是0.8最大剪力-2

33、458.80.00.0-2458.8-342.97.171是是0.8最小剪力-2458.80.00.0-2458.8-806.53.049是是0.9最大剪力-2458.80.00.0-2458.8-345.97.109是是0.9最小剪力-2458.80.00.0-2458.8-889.12.766是是1.1最大剪力-2458.80.00.0-2458.8-348.97.048是是1.1最小剪力-2458.80.00.0-2458.8-971.72.531是是1.2最大剪力-2458.80.00.0-2458.8-351.96.988是是1.2最小剪力-2458.80.00.0-2458.8-1

34、05432332是是1.3最大剪力2458.80.00.02458.8975.32.521是是1.3最小剪力2458.80.00.02458.8349.07.045是是1.5最大剪力2458.80.00.02458.8890.62.761是是1.5最小剪力2458.80.00.02458.8345.97.108是是1.6最大剪力2458.80.00.02458.8810.23.035是是1.6最小剪力2458.80.00.02458.8342.97.171是是1.8最大剪力2458.80.00.02458.8734.03.350是是1.8最小剪力2458.80.00.02458.8339.97

35、.235是是1.9最大剪力744.20.00.0744.2660.01.128是是1.9最小剪力744.20.00.0744.2336.92.209是是2.1最大剪力644.30.00.0644.3177.13.637是是2.1最小剪力203730.00.0203734.446Z229是是2.2最大剪力544.30.00.0544.389.46.091是是2.2最小剪力544.30.00.0544.32.027L420是是2.4最大剪力444.30.00.0444.30.13366.036是是2.4最小剪力0.00.00.00.00.00是是26 4.4 西侧梯道桥墩结构验算(以X4墩为计算对

36、象)1、桥墩墩身验算单根墩柱内力计算值(由上部结构纵向计算模型提取)工程恒载(不包含盖梁自重)(kN)盖梁自重(kN)人群max(kN)支座摩阻力(kN)支反力288.81.25*26=32. 5150P=0.03 x V xl.2 = 10.4恒承载能力极限状态组合墩柱内力表轴力(kN)弯矩(kN m)Nmax + maxNmax=L2x(%+L)+ 1.4Z 1mx = 1.2x(288.8 + 32.5) + 1.4x150 =595.6kNM=AxV,x/7支座摩阻力=71.3 AN2、验算结果验算结果说明：墩柱在使用阶段受力满足规范要求。27 3、桩基承载力计算（1）桥墩桩基桩底荷载

37、反力计算：桩顶竖向力507.3 kN桩重 514.6 kN单桩桩底竖向反力P： 1021.9 kN。（2）桥墩桩基单桩轴向受压承载力容许值计算：桥墩桩基采用嵌岩桩，桩基直径为1.2m,桩尖持力层为砂质泥岩，入岩深度为不 小于2.4m。砂质泥岩的岩石饱和单轴抗压强度标准值frk=2.9MPa。桩基承载力计算（公路桥涵地基与基础设计规范（JTG 3363-2019）：mnRj =也加十。5a2?必i=i=其中 cl=0.6,， = %xl.2 = 3.770m现只计算第一、第二4 =-xl.22=1.131m2p 4项（仅计算砂质泥岩层）；第一项：Cl Apfrk =0.6* 1.131*2900

38、=1967.9kN；第二项：u C2 h frk =3.77*0.05*2.4*2900= 1312.0kN；Ra=l 967.9+1312.0=3279.9kN；由上述计算数据得出：P=1021.9kNRa=3279.9kN,桩基的单桩轴向受压承载力 满足要求。综上：桥墩桩基单桩轴向受压承载力均满足要求。28 4.5 东侧梯道桥墩结构验算(以D3墩为计算对象)1、桥墩墩身验算单根墩柱内力计算值(由上部结构纵向计算模型提取)工程恒载(不包含盖梁自重)(kN)盖梁自重(kN)人群max(kN)支座摩阻力(kN)支反力360. 11.53*26=39. 8150P=O.O3 x V x 1.2 =

39、 13.0恒承载能力极限状态组合墩柱内力表轴力(kN)弯矩(kN m)Nmax + maxNmax=L2x(%+L)+ 1.4Z 1mx= 1.2x(360.1 + 39.8) + 1.4x150=689.9kNM=AxV,x/7支座摩阻力=45.5 kN2、验算结果验算结果说明：墩柱在使用阶段受力满足规范要求。29 3.9梯道梁整体计算结果小结错误!未定义书签。4人行天桥下部结构计算内容错误!未定义书签。4.1 主桥桥墩结构验算（以Z2墩为计算对象）错误!未定义书签。4.2 西侧梯道盖梁结构验算214.3 东侧梯道盖梁结构验算244.4 西侧梯道桥墩结构验算（以X4墩为计算对象）274.5

40、东侧梯道桥墩结构验算（以D2墩为计算对象）293、桩基承载力计算（1）桥墩桩基桩底荷载反力计算：桩顶竖向力598.9 kN桩重 352.9 kN单桩桩底竖向反力P： 951.8 kNo（2）桥墩桩基单桩轴向受压承载力容许值计算：桥墩桩基采用嵌岩桩，桩基直径为1.2m,桩尖持力层为砂质泥岩，入岩深度为不 小于2.4m。砂质泥岩的岩石饱和单轴抗压强度标准值frk=2.9MPa。桩基承载力计算（公路桥涵地基与基础设计规范（JTG 3363-2019）：mnRj =也加十。5a2?必i=i=其中 cl=0.6,， = %xl.2 = 3.770m现只计算第一、第二4 =-xl.22=1.131m2p

41、4项（仅计算砂质泥岩层）；第一项：Cl Apfrk =0.6* 1.131*2900=1967.9kN；第二项：u C2 h frk =3.77*0.05*2.4*2900= 1312.0kN；Ra=l 967.9+1312.0=3279.9kN；由上述计算数据得出：P=951.8 kNRa=3279.9kN,桩基的单桩轴向受压承载力 满足要求。综上：桥墩桩基单桩轴向受压承载力均满足要求。30 计算报告1工程概况1.1 桥梁概况天桥处于III标段桩号YK15+656.5处。本天桥主要解决道路两侧行人的通勤及 平安通行问题。新建天桥主桥跨径为：1.4(悬臂)+26+27+2.15m(悬臂)，西北

42、侧1:2人行梯道跨 径为：6.85+6.5+5.5m,西南侧1:2人行梯道跨径为：6.85+6.5+5.5m,东侧1:2人行 梯道跨径为：7.15+5.6mo主桥钢梁采用薄壁闭合箱形截面连续梁，正交异性板桥面，梁高1.1米。材质 采用Q345qC钢，主梁工厂分段制造，工地安装焊为一体，梯道梁为钢梁，梁高0.4 米。天桥主桥下部为钢筋混凝土矩形花瓶墩，墩柱底截面尺寸均为LOXl.Om,采 用C40混凝土现浇，主桥墩顶处设盆式支座，下设1根钻孔灌注桩基础，桩基直径 为L5m,采用C30混凝土浇筑。梯道下部为钢筋混凝土圆柱墩，墩柱直径为0.6m 和0.7m,采用C40混凝土现浇，下设1根钻孔灌注桩基

43、础，桩基直径为1.2m,采 用C30混凝土浇筑。桥面铺装均采用花岗岩铺设，花岗岩下设C40桥面铺装层，桥面两侧设置栏杆。 本次结构计算书对人行天桥主跨、梯道以及下部结构进行计算。1.2 设计采用及参考的技术规范1、公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2015)；2、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG 3362-2018)；3、城市桥梁设计规范(CJJ11-2011)(2019版)；4、公路桥涵地基与基础设计规范(JTG 3363-2019)；5、城市人行天桥与人行地道技术规范(CJJ69-95)；6、城市桥梁抗震设计规范(CJJ166-20U)；7、钢结构设计规范(GB 5001

44、7-2017)；8、无障碍设计规范(GB 50763-2012)；9、城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ 2-2008）；10、公路桥涵施工技术规范（JTG/T 3650-2020）;1.3 主要技术标准1、荷载等级人行荷载：4.1 kN/m2 ；栏杆:竖向力L2kN/m,水平力2.5kN/m,抗震设计标准：抗震设防类别为丁类，按7度设防；2、设计环境类别：本工程按I类环境。3、设计平安等级：按持久状况承载能力极限状态设计时，本工程结构的设计平安等级为一级，相 应的结构重要性系数丫 0=1.1。4、结构净空：主车道55.0m,辅道24.5m,人行道22.5m。5、结构宽人行天桥主桥横断面布

45、置为：0.15m（踢脚）+3.3m（人行步道）+0.15m（踢脚）=3.6m；人行天桥梯道标准横断面布置为：0.15m（踢脚）+2.5m（人行步道）+0.15m（踢脚）=2.8m；0.15m（踢脚）+4.0m（人行步道）+0.15m（踢脚）=4.3m；7、纵、横坡人行天桥纵坡：主桥纵坡2%,人行梯道坡度i=l:2；人行天桥横坡：主桥桥面设置双向横坡1%。1.4主要材料1、钢箱梁采用Q345qC钢材，梯道梁采用Q345qC钢材。2、桥台采用C30混凝土，桩基础采用C30水下混凝土。2天桥主梁整体计算2.1 计算模型采用Midas2020结构分析计算软件对主梁建立空间结构计算模型，主梁共有单 元数

46、57个，节点数92个。图2-1主梁计算模型简图2.2 主梁单元截面特性表2/主梁截面特性单元号抗弯惯距(m4)截面面积(m2)截面高度(m)中性轴高(m)标准截面0.0435320.135441.30.7529382.3 结构计算荷载表2-2结构计算恒载位置集中力均布力kNkN/m支点横隔板4.12普通横隔板2.13悬臂隔板翼缘（单侧）0.058桥面铺装8.778踢脚板+栏杆（单侧）1.5Z1支点压重Q.8m范围）18.24Z2支点压重（3.5m范围）18.24Z3支点压重（4.3m范围）18.242.4 支座反力计算表2-3标准组合支座反力（kN）支座节点号标准组合支反力/kN基本组合支反力/kN最大最小最大最小65402.5216.2462.0214.868438.4238.7507.