110KV35KV10KV电气主接线设计及变压器容量的选择

1、目 录第一章电气主接线设计及变压器容量的选择第1. 1节主变台数和容量的选择 （1）第1 . 2节主变压器形式的选择 （1）第1. 3节主接线方案的技术比较 （2）第1. 4节 站用变压器选择 （6）第1 . 5节10KV电缆出线电抗器的选择 （6）第二章短路电流计算书第2. 1节短路电流计算的目的 （7）第2. 2节 短路电流计算的一般规定 （7）第2. 3节短路电流计算步骤 （8）第2. 4节 变压器及电抗的参数选择 （9）第三章电气设备选型及校验第3. 1节变电站网络化解 （15）第3. 2节断路器的选择及校验 （20）第3. 3节隔离开关的选择及校验 （23）第3. 4节熔断器的选择及

2、校验 （24）第3. 5节 电流互感器的选择及校验 （29）第3. 6节电压互感器的选择及校验 （29）第3. 7节避雷器的选择及校验 （31）第3. 8节母线和电缆 （33）设备选择表 （38）参考文献 （39）第一章电气主接线设计及主变压器容量选择第1. 1节台数和容量的选择(1)主变压器的台数和容量，应根据地区供电条件、负荷性质、用电容量和运行方式等 综合考虑确定。(2)主变压器容量一般按变电所、建成后 510年的规划负荷选择，并适当考虑到远期 的负荷发展。对于城网变电所，主变压器容量应与城市规划相结合。(3)在有一、二级负荷的变电所中宜装设两台主变压器，当技术经济比较合理时，可装 设两

3、台以上主变压器。如变电所可由中、低压侧电力网取得跑容量的备用电源时， 可装设台主变压器。(4)装有两台及以上主变压器的变电所，当断开一台时，其余主变压器的容量不应小于 60%勺全部负荷，并应保证用户的一、二级负荷。第1. 2节主变压器型式的选择(1) 110kV及10kV主变压器一般均应选用三相双绕组变压器。(2)具有三种电压的变电所，如通过主变压器各侧绕组的功率均达到该变压器容量的15%以上，主变压器宜采用三相三绕组变压器。(3) 110kV及以上电压的变压器绕组一般均为 YN连接；35kV采用YN连接或D连接， 采用YN连接时，其中性点都通过消弧线圈接地。1.2.1根据以上规定下面为我选的

4、方案(1)方案一110KV侧、35KV侧和10KV侧均采用单母分段带旁路母线的接线方式。主变容量及台数的选择：2台主变容量同方案一。(2) 方案二110KV侧采用桥形接线，35KV侧和10KV侧采用单母分段带旁路母线。主变容量及台数的选择：2台主变容量同方案一。(3)方案三110KV侧接线方式：110KV侧采用桥形接线，35KV侧和10KV侧采用双母线。 主变容量及台数的选择：2台主变容量同方案一，而且设备建和参数均选为一致， 便于进行经济技术比较。(4)方案四110KV侧、35KV侧、10KV侧均采用双母线接线方式，两台主变压器。主变台数的选择：1）运行主变压器的容量应根据电力系统 10-2

5、0年的发展规划进行选择。由于任务 书给定的是一个三个电压等级的变电站， 而且每个电压等级的负荷均较大，故采 用三绕组变压器2台，运行主变压器的容量应根据电力系统 1020年的发展规 划进行选择。并应考虑变压器正常运行和事故过负荷能力，以变压器正常的过负 荷能力来承担变压器遭受的短时高峰负荷，过负荷值以不缩短变压器的寿命为 限。通常每台变压器容量应当在当一台变压器停用时，另一台容量至少保证对 60%负荷的供电。2）主变容量选择Sn=0.6Sm。（Sm为变电站最大负荷）3）两台主变可方便于运行维护和设备的检修同时能满足站代负荷的供电要两台求。4） .运行方式灵活、可靠、方便。（3）主变压器形式的选

6、择： .相数的确定为了提高电压质量最好选择有载调压变压器。 .绕组的确定本站具有三种电压等级，且通过主变各侧绕组功率均达到该变压器容量的15%以上,故选三绕组变压器。 .缓缓的连接方式考虑系统的并列同期要求以及三次谐波的影响，本站主变压器绕组连接方式选用 Y0Y0 11。采用接线的目的就是为三次谐波电流提供通路， 保证主磁通和相电势接近正弦 波，附加损耗和局过热的情况大为改善，同时限制谐波向高压侧转移。第2. 2节主接线方案技术比较综上所述，由于方案四和方案三采用桥形接线，站用的断路器比方安一和方案四少。 主变台数、型号、参数均相同，同时又不降低用电和供电可靠性，又符合现场实际和设计 规程的要

7、求，从经济角度考虑选择方案四和三比较合适， 达到了工程造价较低，同时考虑 了变电站随着负荷的增加，进行扩建和增容的可能性，因为桥式接线在负荷增加时，可很 方便的改造为单母线分段，以适应负荷增加和供电可靠性的要求。但是，如果110KV输电线路运行时故障多，跳闸频繁，将影响变电站负荷的可靠性。从现阶段负荷的可靠性来说，用户对可靠的要求越来越高，已经对电力系统的供电可 靠性提出了更高的要求，同时由于供电企业自身的需要增供扩销的内在要求，变电站 110KV侧也可设计成双母线或单母分段带旁路母线较合适。因此从现场运行和供电企业 自身的需要，经济条件比过去好许多。由以下分析，最终初步将方案四和方案三淘汰掉

8、， 对方案一和方案二进行详细的经济 比较。最终确定一个最优方案进行设计。第2. 3节 主接线方案的经济比较本节是将方案一和方案二进行经济比较。 经济计算是从国民经济整体利益出发， 计算 电气主接线各比较方案的费用和效益，为选择经济上的最优方案提供依据。在经济比较中，一般有投资和年运行费用两大项。1 .主变压器的选择主变容量的确定：Sn=0.6Pmax/COS :=0.6X(80+35)/0.85=81.176MVA=81176KVA选SSPSL-90000型，选择2果如表2-1:表2-1型号及容量(KVA)额定电压 高/中/低(KV)连接组损耗(KW)阻抗电压(%)空载电 流(%)运输重量(t

9、)参考价格(万元)综合投资(万元)空载短路高中高低中低高中高低中低SSPSL-90000110/38.5/11Yo/Yo/ -12-1121.59090681710.561.625.657.566.422 .主变容量比的确定(1) 35KV 侧：S2n = 80/0.85= 94.118MVA = 94118KVAS294118100% = 52.5% 30%2 90000(2) 10KV 侧：S3n = 35/0.85= 41.176MVA = 41176KVA411762 90000100% =22.88%因35KV侧大于变压器容量的30%,故确定主变容量比为100/100/50。(3)

10、算方案一与方案二的综合投资 Z(1)方案二的综合投资(110KV侧、35KV侧和10KV侧均要采用双母线接线).主变：66.42X 2万元.110KV 母线：(102.6-10.16X 4)万元35KV 母线：(28.89+3.0X 4)万元10KV 母线：(15.1+1.9X 4)万元以上各项数字及意义如表2-2所示：表2-2断路器型号电压进出线数单母线分段带旁路双母线主变馈线投资增、减一个 馈路投资投资增、减一个 馈路投资SWi-11011026102.610.16102.010.16SW2-35352627.362.7928.893.010267.50.5515.11.9.Z0=66.4

11、2X2+(102.6-10.1后4)+(28.89+3.04)+(15.1+1.94)=257.79元(其中，Z0为主体设备的综合投资，包括变压器、开关设备、配电装置等设备的综合 投资).Z=Z0(1+ M100)=257.79X (1+90/100)=489.801 万元(其中，a为不明显的附加费用比例系数，110KV取90)(2)方案四的综合投资(110KV侧、35KV侧和10KV侧均采用单母分段带旁路母线接 线形式) .主变：66.42X 2万元 .110KV 母线：(102.6-10.16X 4)万元35KV 母线：(27.36+2.79X 4)万元10KV 母线：(7.5+0.55X

12、 4)万元以上各项数字及意义如表2-2所示：.Zo =66.42X 2+(102.6-10.1后4)+(27.36+2.79 4)+(7.5+0.554)=243.0"元.Z=Zo(1+ o/100)=243.02X (1+90/100)=461.738万元(其中，a为不明显的附加费用比例系数，110KV取90)4.计算方案一与方案二的年运行费用(1)方案二的年运行费用 Po=21.5KW Qo=Io% - Sn/100=1.6X 90000/100=1440KVar Ps(i-2)=90KW Ps(i-3)=90KW Ps(2-3)=68KW Ps1=1/2( Ps(1-2)+A

13、Ps(1-3)- Ps(2-3)=1/2(90+90-68)=56kw Ps2=1/2( Ps(1-2)+ Ps(2-3)- Ps(1-3)=1/2(90+68-90)=34kw Ps3=1/2( Ps(1-3)+ Ps(2-3)- Ps(1-2)=1/2(90+68-90)=34kw P=APs1 + APs2+ APs3=56+34+34 =124kwUd(1-2)%=17Ud(1-3)%=10.5Ud(2-3)%=6Ud1%= 1/2(Ud(1-2)%+ Ud(1-3)%- Ud(2-3)%)=1/2(17+10.5-6)=10.75Ud2%= 1/2(Ud(1-2)%+ Ud(2-3)

14、%- Ud(1-3)%)=1/2(17+6-10.5)=6.25Ud3%= 1/2(Ud(2-3)%+ Ud(1-3)%- Ud(1-2)%)=1/2(6+10.5-17)=-0.25Ud%= Ud1%+ Ud2%+ Ud3%=10.75+6.25-0.25=16.75 Q= Ud% - Sn/100=16.75X 90000/100=15075kWarSi=(35000+80000)/0.85=135294.118KAS2=80000/0.85=94117.647KAS3=35000/0.85=41176.47KVAT0=8000h由Tmax=5000查25页表2-3得3500hSnS3ns

15、2由以上数据可算出 A： A=n(AP0+K AQ0)+1/2n(AP+K AQ)X (124+0.01X15075)=2(21.5+0.1 X 1440)X8000+, 135294.1182 94117.647241176.4712X ( 2- 2)900009000090000 90000=331 X 8000+407.875X (2.26+1.094+0.209)X 3500=7734405.188KW h-4U1=2AA 义 10 +U1+U2=0.06X 7734405.188X 10-4+0.022X 489.801+0.005X 489.801=59.631 万元(2)方案一的

16、年运行费用因为A与方案二相同，故这里不做重复计算-4U4=2AA X 10 +U1 + U2 _ _-4 =0.06X 7734405.188X 10 +0.022X 461.738+0.005X 461.738=58.873 万元经济比较方案一和方案二的综合投资和年运行费用，方案一都低于方案二，故最终确 定方案一为最优方案，进行设计。第2. 4节站用变压器的选择由主变压器容量为90000KVA ,站用电率为0.5%,可选用变压器容量Sn=90000X 0.5%=450 KVA查58页表3-6选SJLi500型，选择结果如表2-2所示:表2-2型号及容量(KVA)低压侧额定电压(KV)连接组损

17、耗(KW)阻抗电压(%)空载电流(%)总重轨距(mm)参考价格(万元;空载短路SJL1 5000.4Y/Y 0/-121.17.142.11.826600.77第2. 5节10KV电缆出线电抗器的选择1 .电压：UgW Un 所以Ug= Un所以 Ug=10KVUn=10KV2.电流:Ig.max=2P/103U n cos ：2 353 10 0.85 10=0.475KA第三章短路电流计算书第2. 1节短路电流计算的目的在发电厂和变电所的电气设计中，短路电流计算是其中的一个重要环节。其计算的目 的主要有以下几方面：(1)在选择电气主接线时，为了比较各种接线方案，或确定某一接线是否需要采取

18、限制短路电流的措施等，均需进行必要的短路电流计算。(2)在选择电气设备时，为了保证设备在正常运行和故障情况下都能安全、可靠地 工作，同时又力求节约资金，这就需要进行全面的短路电流计算。例如：计算某一时刻的 短路电流有效值，用以校验开关设备的开断能力和确定电抗器的电抗值；计算短路后较长时间短路电流有效值，用以校验设备的热稳定；计算短路电流冲击值，用以校验设备动稳 定。(3)在设计屋外高压配电装置时，需按短路条件校验软导线的相间和相相对地的安 全距离。(4)在选择继电保护方式和进行整定计算时，需以各种短路时的短路电流为依据。(5)接地装置的设计，也需用短路电流。第2. 2节 短路电流计算的一般规定

19、(1) 计算的基本情况：电力系统中所有电源均在额定负载下运行。所有同步电机都具有自动调整励磁装置(包括强行励磁)。短路发生在短路电流为最大值时的瞬间。所有电源的电动势相位角相等。 应考虑对短路电流值有影响的所有元件，但不考虑短路点的电弧电阻。对异 步电动机的作用，仅在确定短路电流冲击值和最大全电流有效值时才予以考 虑。(2)接线方式：计算短路电流时所用的接线方式，应是可能发生最大短路电流的正常接线方式(即 最大运行方式)，不能用仅在切换过程中可能并列运行的接线方式。(3)计算容量：应按本工程设计规划容量计算，考虑电力系统的远景发展规划(一般考虑工程建成后5 10年)(4)短路种类：一般按三相短

20、路计算，若发电机出口的两相短路或中性点直接接地系统及自耦变 压器等回路中单相(或两相)接地短路较三相短路情况严重时，则应该按严重情 况的进行校验(5)短路计算点：在正常接线方式中，通过电器设备的短路电流为最大的地点，称为短路计算点。对于带电抗器的6-10KV出线与厂用分支线回路母线至母线隔离开关之间的引线、套管时，短路计算点应该取电抗器前。选择其导体和电器时，短路计算点一般取 在电抗器后。第2. 3节计算步骤(1)选择计算短路点(2)画等值网络(次暂态网络)图首先去掉系统中的所有负荷分支， 线路电容、各元件的电阻，发电机电抗用次暂态 电抗Xd"o选取基准容量Sb和基准电压Ub(一般取

21、后级的平均电压)将各元件电抗换算为同一基准值的标么值给出等值网络图，并将各元件电抗统一编号(3)求计算电抗Xjs(4)由运算曲线查出(各电源供给的短路电流周期分量标幺值运算曲线只作到Xjs=3.5)。(5)计算短路电流周期分量有名值和标幺值。(6)计算短路电流冲击值。(7)计算全电流最大有效值。(8)计算短路容量。(9)绘制短路电流计算结果表。第3.1节变压器及电抗器的参数计算3.1.1由表2-1查明，及经济比较时已算出:Udi%=10.75Ud2%=6.25Ud3%=-0.25Xb*.i =Udi%100Sb 10.75 100 , =0.119Sn10090XB*.2=Ud2%100Sb2

22、.75 100 =0.069Sn100 90XB*.3 =Ud3%100Sb _ -0.25 100Sn 一 10090=-0.0032 .站用变压器参数计算 由表2-2查明：Ud%=4XB*.4=U 之:工吧=8100 Sn 100 0.53 .电抗器电抗标幺值计算I b U N8 100 3 10.5 10Xk.*= X*n =0.836（或查书 64 页表 3-10）In Ub1000.510.5第3. 2节变电站网络化简依据本变电站选定的接线方式及设备参数，进行网络化简如下：（系统最大运行方式时，归算到 Sb=100MVA的等值电抗Xs= 0.5）0.5元llOkv0419/d-1C|

23、一0.1190.069-0.003工 50.069rV0.0691 Qkv>0.836<d-5I X图3T3.2.1短路点d-1的短路计算（110母线）网络化简如图3-2所示：0.5图3-2Xx =Xs=0.5X =X ri Sn1000 -5Xjs-X md=0 5乂 5Sb100因为 Xjs=5>3所以 IZ* I 产仁*1/50.2 XjsIb- &=3Ub1003 115-0.502In= |b Sn = 0 502 x 毁-0.452KASb100I I = I 0 2= I I n= I °°*I n= 10 2*I n=0.2 X 0

24、.452=0.090kA ich=2.55I =2.55X 0.090=0.231 kAioh=1.52I =1.52X0.090=0.137 kA i "iS = <3 I Un= J3 X0.090X 110=17.147MVA3.2.2 短路点d-2的短路计算（35KV母线）图33图笑4图3-5 图16网络化简如图3-3所示：X4=X 1+X2=0.119+0.069=0.188 X4 =X1 +X2 =0.119+0.069=0.188X5=X4/ X4 =0.188/2=0.094X6=Xs+X5=0.5+0.094=0.594因为 Xjs=5.94>3所以I

25、；=b*=工=1/5.94=0.168Xjs1b= Sb =100g .汕 3 37=1.56In= 1bs =1 56x-90-=1.404KASb100I = I-= I 0.2= I /n= I-*In= I0.2*In=0.168X 1.404=0.236kAich=2.55I =2.55X0.236=0.603 kAioh=1.52I =1.52X0.236=0.359 kAS = <3 I Un=73 X0.236X 35=14.307MVA3.2.3 短路点d-3计算与短路点d-2计算完全相同，结果也完全相同，故这里不做重复计算。（35KV出线）3.2.4 短路点d-4的短

26、路计算（10KV母线）f WLo.50 119I O H?<L>图31图3-8图9 图3-10网络化简如图3-7所示X7=X i+X3=0.119-0.003=0.116X8=X1 +X3 =0.119-0.003=0.116X9=X7/ X8=0.116/2=0.058Xio=Xs+X9=0.5+0.058=0.558Xjs=X10s =0.559 =5.59 Sb100因为 Xjs=5.59>3所以 I；产 I 1*=工=1/5.59=0.179100,3 10.5Xjs=5.5In= IbSn =5 5M 90 =4.95KA Sb100 , " _ _ _

27、I = k= I0.2=I/n= k*In= 10.2*I n=0.179 X 4.95=0.886kAich=2.55I =2.55X 0.886=2.29 kAioh=1.52I =1.52X 0.886=1.347 kA一 f "LS = vr3 I Un=73 X0.886X 10=15.346MVA3.2.5 短路点d-5的短路计算（10KV出线）网络化简只需在图3-10上加电抗器的电抗标幺值即可，如图 3-12所示:图 3-11 图 3/2Xii=Xio+X k=0.558+0.836=1.394Xjs=XnSn-=1 395 M 咽=13.94 Sb100因为 Xjs=

28、13.94>3所以 iZ*= I；=b*=L=1/13.94=0.072XjsIn= 1bs =5 5-90=4.95KASb100I = b= I0.2=I Jn= If = 10.2*I n=0.072X 4.95=0.355kAich=2.55I =2.55X0.355=0.905 kAioh=1.52I =1.52X0.355=0.540 kAS = J3I Un=T3 X0.355X10=6.149MVA3.2.6 短路点d-6的短路计算：网络化简只需在图3-10上加站用变电的电抗标幺值即可，如图 3-14所示:Xi7=Xi5+Xz=0.558+8=8.558Sn1000Xjs

29、=X17 =8 558 M=85.58Sb100因为 Xjs=85.58>3所以口=I：=J*=Y1 =1/85.58=0.012X js=144.34KAIb= S._ J00A 3Ub - 3 0.4In= IbS_=144 34x-90-=129.904KASb100 , _ _ _ _ _ _ _ _ _ _I =屋=I0.2=I Jn=陵*In= l0.2*In=0.012X 129.904=1.559kAich=2.55I =2.55 X 1.559=3.975 kAioh=1.52I =1.52X 1.559=2.370 kA S=J3I Un= 33 X1.559X 0.

30、4=1.080MVA8 558图 3-14图 3-153-3短路电流计算结果表短 路 点 编 号基 值 电 压Ub(kV)基 值 电 流Ib(kA)支路 名称支 路 计 算 电 抗 Xjs (标幺值)额定电流In(kA)0s短路电流 周期分量稳态短路电流0.2s短路电流短路电流冲击值 ich(kA)全电流最大 有效值Ioh(kA)短路容量S (MVA)标 幺 值 I*有 名 值 I" (kA)标 幺 值I 8 *有名值Is (kA)标 幺 值 I 0.2*有 名 值I0.2 (kA)公式Sb 同bI S 1b0IJ nI 8*I nI 0.2* 1n2.552.7I1.521.6 I

31、2r i'Ud-11150.502110kv50.4520.20.0900.20.0900.20.0900.2310.13717.147d-2371.5635kv5.941.4040.1680.2360.1680.2360.1680.2360.6030.35914.307d-3371.5635kv5.941.4040.1680.2360.1680.2360.1680.2360.6030.35914.307d-410.55.510kv5.594.950.1790.8860.1790.8860.1790.8862.2591.34715.346d-510.55.510kv13.954.950

32、.0720.3550.0720.3550.0720.3550.9050.5406.149d-60.4144.340.4kv85.59129.9040.0121.5590.0121.5590.0121.5593.9752.3701.080第四章电气主设备的选择及校验第4. 1节 各回路最大持续工作电流一览表表4-1回路名称计算公式及结果110KV母线,1.05父 Sn 1.05父90 八Ig.max= = 一=0.496KAj3xUn J3x110110KV进线,2P/22父(35 + 80)/2八.八I g.max = = -=0.710KAY3UnCOS 73M110M 0.8535KV母线

33、,1.05父 Sn1.05x90 -AIg.max= j1.475KAV3xUn43父3535KV出线,2P/102x80/10 八0-八Ig.max >= 0.311KA43UnCOS中 <335X0.8510KV母线,1.05xSn1.05x90 广，“公Ig.max= = l=5.456KA53皿 J3M1010KV出线,2P/102M35/10Ig.max= 一 L=0.475KA«3Un cos5 J3M10M0.850.4KV母线,1.05父&1.05x0.5 八Ig.max= L- =0.798KAJ3MUnJ3 M 0.38第4. 2节断路器的选择

34、及校验第3. 1节高压断路器的选择断路器型式的选择：除需满足各项技术条件和环境条件外， 还考虑便于安装调试和运 行维护，并经技术经济比较后才能确定。根据我国当前制造情况，电压 6 220kV的电网 一般选用少油断路器，电压 110330kV电网，可选 用SR或空气断路器，大容量机组 采用封闭母线时，如果需要装设断路器，直选用发电机专用断路器。断路器服选择的具体技术条件如下：1）电压：Ug< UnUg-电网工作电压2）电流： Ig.maxW I nIg.max 最大持续工作电流3)开断电流：Ip.t< InbrIpt-断路器实际开断时间t秒的短路电流周期分量Inbr-断路器额定开断电

35、流4)动稳定：ich< i maximax-断路器极限通过电流峰值ich-三相短路电流冲击值5)热稳定：Ix2dz& It2tI-稳态三相短路电流tdz -短路电流发热等值时间It-断路器t秒热稳定电流其中tdz=tz+0.056'2由s =I" /I口短路电流计算时间t,可从发电厂电气部分课程设计参考资料P112,图51查出短路电流周期分量等值时间,从而可计算出tdz。4.2.1 断路器101、102、110、111、112的选择及校验。1 .电压：因为 Ug=110KVUn=110KV所以 Ug= Un2 .电流：查表 4-1 得：Ig.max=0.496K

36、A=496A查书158页表5-26,选出断路器型号为 SW4-110- 1000型如下表：型号电压(KV)额定电流(A)额定断 开 电流 (KA)断开容量(MV A)极限通过电流(KA)热稳定电流(KA)合闸时间(s)固有分闸时间(s)重合性能额 定最 大额定重新*最大有效1S2S3S4S电流休止时间(s)重合时间(s)SW4-110110126100018.43500300055323215.82114.80.250.060.30.4因为 I n=1000AIg.max=496A所以 Ig.max < I n3 .开断电流：Idt<Ikd因为 Idt=0.090KAIkd=18.

37、4KA所以 Idt<Ikd4 .动稳定：ich< imax因为 ich =0.231KAimax=55KA所以 ich<imax5 .热稳定：k2tdz<It2t 0.0900.090二1t=2+0.06=2.06s(t为后备保护动作时间和断路器固有分闸时间之和)查书 112页图 5-1 得,tz=1.85s>1s所以 tdz=tz=1.85因为 182dz=0.09(fx 1.85=0.015It2=322X 1=1024所以 I-2dzV|t2经以上校验此断路器满足各项要求。4.2.2 断路器113、114的选择及校验1 ,电压：因为 Ug=110KVUn=1

38、10KV所以 Ug= Un2 .电流：查表 4-1 得：Ig.max=0.710KA=710A查书158页表5-26,选出断路器型号为 SW4-110- 1000型。故Ig.max < In,此断路器型号与断路器101型号一样，故这里不做重复检验。4.2.3 断路器030、031、032、033、034的选择及检验1 .电压：因为 Ug=35KVUn=35KV所以 Ug= Un2 .电流：查表 4-1 得：Ig.max=1.475KA = 147.5A查书158页表5-26,选出断路器型号为SW235 1500(小车式)型，如下表:型号电压(KV)额定电流(A)额定断开电流(KA)额定断

39、开 容量(MV A)极限通过电流(KA)4s热稳定 电流(KA)合闸时间(s)固有分闸时间(s)额 定最 大最大有效SW2-35(小车式)3540.5150024.8150063.439.224.80.40.06因为 I n=1000AIg.max=496A所以 Ig.max < In3 .开断电流：IdtWIkd因为 Idt=0.236KAIkd=24.8KA所以 Idt<Ikd4 .动稳定：ich& imax因为 ich =0.603KAimax=63.4KA所以 ich<imax5 .热稳定：k2tdz<It2tI 0.236 d 11- 0.236t=2

40、.5+0.06=2.56s由P”和t查书112页图5-1得，tz=2.25s>1s所以 tdz=tz=2.25s因为 I2z=0.23d2X 2.25=0.125It2=24.82X 4=2460.16所以 1az<it24.2.4 断路器035、036的选择及校验1 .电压：因为 Ug=35KVUn=35KV所以 Ug= Un2 .电流：查表 4-1 得：Ig.max=0.311KA = 311A查书158页表5-26,选出断路器型号为 SW335600型，如下表:型号额定电流额定断 开断开容量(MVA)极限通过电流(KA)4s热稳定电流合闸时间固有分闸时重合性能(A)电流(KA

41、)额定重新*最大有效(KA)(s)间(s)电流休止时 间(s)重合时间(s)SW3-356006.61500179.86.60.120.060.50.12因为 I n=600AIg.max=311A所以 Ig.max < I n3 .开断电流：IdtWIkd因为 Idt=0.236KAIkd=6.6KA所以 Idt<Ikd4 .动稳定：ich& imax因为 ich =0.603KAimax=17KA所以 ich<imax5 .热稳定：k2tdz<It2tI0.236 d1I0.236t=2.5+0.06=2.56s由P”和t查书112页图5-1得，tz=2.2

42、5s>1s所以 tdz=tz=2.25s因为 1az=0.2362X2.25=0.125It2=6.62X 4=177.24所以 I002dz<It24.2.5 断路器001、002、010、012、013的选择及校验1 ,电压：因为 Ug=10KVUn=10KV所以 Ug= Un2 .电流：查表 4-1 得：Ig.max=5.456KA=5456A因为 In=6000AIg.max=5456A查书156页表5-25,选出断路器型号为 SN4-10G- 6000型，如下表:型号额定电压(KV)额定电流(A)额定断开电流(KA)额定断开容量(MV A)极限通过电流(KA)热稳定电流

43、(KA)合闸时间(s)固有分闸时间(s)最大有效1s5s10sSN4-10G1060001051800300173173120850.650.15所以 Ig.max < In3 .开断电流：Idt<Ikd因为 Idt=0.886KAIkd=105KA所以 Idt<Ikd4 .动稳定：ich& imax因为 ich =2.259KAimax=300KA所以 ich<imax0.8860.8865 .热稳定：k2tdz<It2t二1t=3+0.15=3.15s查书 112页图 5-1 得,tz=2.6s>1s故 tdz=tz=2.6s因为 182dz=0

44、.8862X2.6=2.041It2=1732X 1=29929所以 I-2dz<It24.2.6 断路器011、014、015、016的选择及校验1 ,电压：因为 Ug=10KVUn=10KV所以 Ug= Un2 .电流：查表 4-1 得：Ig.max=0.475KA=475A查书156页表5-25,选出断路器型号为 SN1 10600型，如下表所示:型号额定电压(KV)额定电流(A)额定断开电流(KA)额定断开容量(MV A)极限通过电流(KA)热稳定电流 (KA)合闸时间(s)固有分闸时间(s)最大有效1s5s10sSN1-101060011.620052303020140.230

45、.1因为 I n=600AIg.max=475A所以 I g.max < I n3 .开断电流：IdtWIkd因为 Idt=0.355KAIkd=11.6KA所以 Idt<Ikd4 .动稳定：ich& imax因为 ich =0.905KAimax=52KA所以 ich<imax5 .热稳定：k2tdz<It2t二业二1I ： 4.170t=3+0.1=3.1s查书 112页图 5-1 得,tz=2.55s>1s故 tdz=tz=2.55s因为 182dz=0.3552X2.55=0.321It2=302X 1=900所以 I0°2dz<I

46、t24.2,7 站用变开关001、002的选择:1 .电压：因为 Ug=380VUn=380V所以 Ug= Un2 .电流：查表 4-1 得：Ig.max=0.798KA=798A查书168页表5-38,选出断路器型号为 DW5 1000 1500型，如下表所示:型号额定电压(V)触头额定电流(A)脱扣器类别DW 5-1000 1500过电流、失压分励4.2.8各断路器型号一览表10KV、35KV、110KV少没式断路器型号电压(KV)额定电流(A)额定断 开 电流 (KA)断开容量(MV A)极限通过电流(KA)热稳定电流(KA)合闸时间(s)固有分闸时间(s)重合

47、性能额 定最 大额定重新*最大有效1S4S5S10S电流休止时间(s)重合时间(s)SW4-110110126100018.4350030005532322114.80.250.060.30.4SW2-35(小车 式)3540.5150024.8150063.439.224.80.40.06SW3-35356006.6400179.86.60.120.060.50.12SN4-10G10600010.5180030017312C850.650.15SN1-101060011.6200523020140.230.1第4. 3节隔离开关的选择及校验隔离开关形式的选择，应根据配电装置的布置特点和使用

48、要求等因素，进行比较然后 确定。参数的选择要综合考虑技术条件和环境条件。4.3.1 隔离开关 101-1、101-3、102-2、102-3、110-1、110-2、111-1、111-3、112-2、112-3的选择及检验1 .电压：因为 Ug=110KVUn=110KV所以 Ug= Un2 .电流：查表 4-1 得：Ig.max=0.496KA=496A查书165页表5-33,选出GW2 110 600型，如下表所示：型号额定电压(KV)额定电流(A)动稳定电流(KA)热稳定电流(s)(KA)GW2- 1101106005014(5)因为 In=600AIg.max=496A所以 I g.

49、max < I n3 .动稳定：ich& imax因为 ich =0.231KAi max=50KA所以 ich<imax4 .热稳定：k2tdz<It2t前面校验断路器时已算出L2dz=0.015It2=142X 5=980所以 I-2dz<It24.3.2 隔离开关 113-1、113-3、113-4、114-2、114-3、114-4 的选择及校验。1 .电压：因为 Ug=110KVUn=110KV所以 Ug= Un2 .电流：查表 4-1 得：Ig.max=0.710KA=710A查书165页表5-33,选出GW4 110 1000型，如下表所示：型号额

50、定电压(KV)额定电流(A)动稳定电流(KA)热稳定电流(s)(KA)GW411011010008014(5)因为 In=1000AIg.max=710A所以 I g.max < I n3 .动稳定：ich& imax因为 ich =0.231KAimax=80KA所以 ich<imax4 .热稳定：I002tdzWIt2t前面校验断路器时已算出k2dz=0.015It2=23.72X 4=94.8所以 I002dz<It24.3.3 隔离开关 030-1、030-2、031-1、031-3、032-2、032-3、033-1、033-3、034-2、 034-3的选

51、择及检验1 .电压：因为 Ug=35KVUn=35KV所以 Ug= Un2 .电流：查表 4-1 得：Ig.max=1.475KA = 1475A查书165页表5-33,选出GW4352000型，如下表所示：型号额定电压(KV)额定电流(A)动稳定电流(KA)热稳定电流(KA)GW4-3535200010446(4)因为 In=2000AIg.max=1475A所以 Ig.max < I n因为 ich =0.603KAimax=104KA所以 ich<imax4.热稳定：k2tdz<It2t前面校验断路器时已算出182dz=0.125It2=462X 4=8664所以 I-2dzV|t24.3.4 隔离开关 035-1、035-3、035-4、036-2、036-3、036-4 的选择及校验1 .电压：因为 Ug=35KVUn=35KV所以 Ug= Un2 .电流：查表 4-1 得：Ig.max=0.311KA = 311A查书165页表5-33,选出GW235600型，如下表所示：型号额定电压(KV)额定电流(A)动稳定电流(K