第九册物料提升机

1、海南省建筑施工现场安全生产管理资料第九册物料提升机安装施工方案 份安装安全技术交底 份物料提升（龙门架井字架）安装验收表（表931） 份安全监督部门的使用备案资料 份拆除施工方案 份拆除安全技术交底 份摇臂扒杆计算书 份编制日期：2009 年3月20日海南省第六建筑工程有限公司龙门架（井字架）搭拆施工方案编制：_审核：_审批：_编制单位：海南省第六建筑工程有限公司编制日期：2009 年 3月 20 日施工组织设计/（方案）报审表工程名称：琼海边防支队办公楼、中队综合楼、公寓楼 编号：致：海南省华垦建设监理有限公司 我方已根据施工合同的有关规定完成了 龙门架（井字架）搭拆方案 工程施工组织设计（

2、方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。附：施工组织设计（方案） 承包单位（章）_项 目 经 理_日 期 _ 专业监理工程师查意见：专业监理工程师_日 期 _项目总监审核意见项目监理机构_项 目 总监_日 期 _目 录一、编制依据二、工程概况三、施工准备四、格构式井架计算五、安装位置六、安装人员组成七、提升架安装程序八、安装后的调试九、安装中技术要求十、安装后整机性能检验十一、井架防护棚计算书十二、井架落地卸料平台计算书十三、操作使用及注意事项十四、提升机的使用与管理十五、井架安装与拆除安全措施一、编制依据龙门架及井字架物料提升机安全技术规范JGJ88-92，建筑施工扣件式

3、钢管脚手架安全技术规范JGJB2001，SBA150型开门自锁断绳保护自升门式提升架安装使用说明书。建筑施工安全检查标准JGJ59-99海南省建筑施工安全检查标准实施细则。二、工程概况 武警琼海公安边防支队综合楼、办公楼、公寓楼工程、坐落于国家优秀旅游城市海南华桥之乡琼海市加博路，由于中信建筑设计（海南）研究院设计，设计新颖，风格独特，是该区标志性建筑。建筑总面积4381.22平方米,项目投资6363148.09元（一期工程）。 本工程综合楼3层，框架结构标准房3.6m，建筑总高度11.25m支队公安办公楼框架结构1层4.2m,2-4层3.3m,5层4.5m,建筑总高度19.20m,中队公寓楼

4、框架结构6层,标准房3.0m,建筑总高度18.45m。三、施工准备1、材料1检验钢结构各种杆件，如底架、立柱、横杆、斜杆、顶梁等的规格和数量，质量要符合设计要求。2设备和零部件，如卷扬机、钢丝绳、滑轮、绳卡、连接螺栓、花篮栓等必须完整良好。外购件必须有合格证，否则按相应标准检查。3应准备好工具，如扳手、锤、钳、铁钎、工具袋、安装用的吊杆、麻绳、葫芦、千斤顶等。2、作业条件 1确定安装人员，组成安装小组。组长负责跟班组织指挥，地面设1人专门负责监护，防止外人误入高空作业下面危险区，地面12人负责地面运输杆件、配件、工具等，24人高空安装。 2工地技术负责人，安全员须对进场井架进行检查验收，安装人

5、员必须对安装的部件进行严格的外观检查，对于在运输、保管拆卸或安装过程中受损的零部件，则必须修复或更换。未经修复或更换的有损部件不得投入安装使用。 3安装井架前，按砼基础图要求，填土分层劣实，地耐力达到150Kpa，先做灰土层500厚，再在灰土层面上浇筑C25砼，厚500，砼层表面要用水准仪抄平，做为井架的基础。4安装人员必须熟悉井架的机械性能和工作原理，并持有特殊工种上岗证。四、格构式井架计算格构式型钢井架在工程上主要用于垂直运输建筑材料和小型构件，井架立柱、缀条一般由厂家直接预制，施工现场必须严格按照厂商说明书安装。本计算书按照龙门架及井架物料提升机安全技术规范（JGJ88-1992）、建筑

6、施工计算手册（江正荣主编）、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）编制。一、荷载计算（一）摇臂杆荷载 1、吊重及索具重G1摇臂杆吊重（包括索具等）Q1 =3 kN；G1=KQ1=1×3=3kN；2、摇臂杆自重G2摇臂杆自重为q1= 0.25 kN/m；G2=0.25×8=2kN；3、起重滑轮组引出索拉力引出绳拉力计算系数，f0=1.02；S1=f0G1=1.02×3=3.06kN；4、摇臂杆变幅滑轮组钢丝绳的张力T1变幅滑轮组钢丝绳与水平面的夹角30o；摇臂杆与水平面的夹角45o；起重滑轮组引出索与摇臂杆轴线间的距离e1 取10cm，对O 点取矩，MO0 得：T

7、1=G1×8×cosG2×0.5×8×cos+S1×e1÷（8×sin（4530）o）=3×8×cos45o2×0.5×8×cos45o+3.06×0.1÷（8×sin（4530）o）=2.968 kN；5、求摇臂杆轴力顶部截面：N顶=G1×sinT1×cos（）S1= 3×sin45o2.968×cos（4530）o3.06= 5.949 kN；中部截面：N中=N顶0.5×G2

8、5;sin= 5.9490.5×2×sin45o=6.657 kN；底部截面：N底=N顶+G2×sin =5.949+2×sin45o = 7.364 kN；（二）井架荷载1.起吊物和吊盘重力（包括索具等）G 其中 K 动力系数，K= 1.00 ； Q 起吊物体重力，Q= 10.000 kN； q 吊盘（包括索具等）自重力，q= 1.000 kN；经过计算得到 G=K×(Q+q) =1.00×(10.000+1.000)= 11.000 kN。2.提升重物的滑轮组引起的缆风绳拉力S 其中 f0 引出绳拉力计算系数，取1.02 ；经过计

9、算得到 S= f0×K×(Q+q) =1.020×1.00×(10.000+1.000)=11.220 kN ；3.井架自重力井架自重力1.5kN/m；井架的总自重Nq=1.5×30.7=46.05 kN；缆风绳以上部分自重：Nq1=1.5×(30.7-15)= 23.55kN；Nq2=1.5×(30.7-30)= 1.05kN；摇臂杆支座处以上部分自重Nq0=1.5×10=15 kN；4.风荷载为 q = 0.719 kN/m；风荷载标准值应按照以下公式计算： Wk=W0×z×s×z

10、 = 0.45×1.42×0.48×0.70 = 0.215 kN/m2；其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定；采用：W0 = 0.45 kN2； z 风压高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定；采用：z = 1.42 ； s 风荷载体型系数：s = 0.48 ； z 高度Z处的风振系数，z = 0.70 ；风荷载的水平作用力: q = Wk×B=0.215×3.35= 0.719 kN/m；其中 Wk 风荷载水平压力，Wk= 0.215 kN/m2； B 风荷载作用宽度，架截面的对角线长度，

11、B= 3.35 m；经计算得到风荷载的水平作用力 q = 0.719 kN/m；5.每根缆风绳的自重力 其中 T 每根缆风绳自重力产生的张力(kN)； n 缆风绳的根数，取4根； q 缆风绳单位长度自重力，取0.008kN/m； l 每根缆风绳长度，Hi/cos 确定(m)； H 缆风绳所在位置的相对地面高度(m)； 缆风绳与井架的夹角； w 缆风绳自重产生的挠度(m)，取w=l/300。 经过计算得到由上到下各缆风绳的自重力分别为： H(1)=15.00,T(1)=36.00kN； H(2)=30.00,T(2)=72.00kN；6、变幅滑轮组张力T1及其产生的垂直和水平分力前面已算出T1=

12、 2.968 kN；垂直分力：T1v=T1sin= 2.968×sin30o = 1.484 kN；水平分力：T1H=T1cos= 2.968×cos30o = 2.57 kN；7、摇臂杆轴力N底及起重滑轮组引出索拉力S1对井架引起的垂直分力和水平分力水平分力NH1=(N底S1)cos=(7.3643.06)×cos45o= 3.043 kN；垂直分力Nv1=(N底S1)sin=(7.3643.06)×sin45o= 3.043 kN；8、起重滑轮组引出索拉力S1 经导向滑轮后对井架的垂直压力NV2=S1= 3.06 kN；9、起重时缆风绳的张力T2及其

13、产生的垂直分力和水平分力起重时只考虑最上道缆风绳起作用，在起重时缆风绳的张力：T2=（G1×8×cos）G2×0.5×8×cos/ (H×sin) =（3×8×cos45o2×0.5×8×cos45o）/ (30×sin60o) = 1.508 kN；垂直分力T2V=T2cos=1.508×cos45o= 0.754 kN；水平分力T2H=T2sin=1.508×sin45o= 1.306 kN；二、摇臂杆计算摇臂杆的受力情况，与结构型式、节点构造、支承情

14、况等有关，通常按静定体系计算。为简化计算，根据上述因素作如下一些基本假定：（1）摇臂杆的节点，近似地看作铰接；（2）摇臂杆是空间结构，分解为平面结构进行计算。 1、摇臂杆内力（1）轴力顶部截面：N顶=5.949 kN；中部截面：N中=6.657 kN；底部截面：N底=7.364 kN；（2）弯矩顶部截面：起重滑轮组引出索与摇臂杆轴线间的距离e1取10cm，吊重滑轮中心与摇臂杆轴线间的距离e2取25cm； M顶=G1×sin×e2+S1×e1=3×sin45o×0.25+3.06×0.1= 0.836 kN.m；中部截面：M中=0.12

15、5×(q1cos)×82M顶 /2=0.125×（0.25×cos45）×820.836/2 = 0.996 kN.m；底部截面：M底=0；2、验算（1）顶部截面：N顶/AnM顶/(Wn)f5.949×103/2714.336+0.836×106/(1.15×93970.314)=9.931N/mm2An-钢管摇臂杆顶端的净截面面积，An=/4×1502-（1502×6）2 = 2714.336 mm2-截面发展系数，因直接承受动力荷载，故=1.15；Wn-钢管摇臂杆顶端的净截面抵抗矩；Wn=&

16、#215;1504（150-2×6）4/（32×150）= 93970.314 mm3；摇臂杆顶部截面计算强度=9.931N/mm2允许强度215N/mm2,满足要求!（2）中部截面： -弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数，根据长细比 确定；=l/i，l=8000 mm，i-摇臂杆截面回转半径；I=/64×1504（150-2×6）4 = 7047773.561 mm4；i=（I / An）1/2 =50.956 mm；=l/i= 8000/50.956 =157；据钢结构设计规范附录C得，取=0.285。m-等效弯矩系数，m=1.0；-截面塑性发展系

17、数，=1.15；N'E -欧拉临界力，N'E=2EAn/(1.12) ；N'E= 2×2.06 ×105×2714.336/(1.1×1572) = 203534.761 N ；N中/(×An)(m×M中)/×Wn×(10.8×N中/N'EX)= 6.657×103/(0.285×2714.336)(1.0×0.996×106)/1.15×93970.314×(10.8×6.657×103/20

18、3534.761)= 18.069 N/mm2 .摇臂杆顶部截面计算强度=18.069N/mm2允许强度215N/mm2,满足要三、井架计算 井架简图1、基本假定：为简化井架的计算，作如下一些基本假定：（1）井架的节点近似地看作铰接；（2）吊装时，与起吊重物同一侧的缆风绳都看作不受力；（3）井架空间结构分解为平面结构进行计算。2、风荷载作用下井架的约束力计算缆风绳或附墙架对井架产生的水平力起到稳定井架的作用，在风荷载作用下，井架的计算简图如下： 弯矩图（缆风绳） 剪力图（缆风绳）各缆风绳由下到上的内力分别为：R(1)=15.039 kN , M(1)=22.285kN.m；各缆风绳由下到上的内

19、力分别为：R(2)=5.587 kN , M(2)=0.176kN.m；Rmax=15.039kN；摇臂杆处界面弯矩为M0= 15.955kN.m；3、井架轴力计算各缆风绳或附墙架与型钢井架连接点截面的轴向力计算：经过计算得到由下到上各缆风绳或附墙架与井架接点处截面的轴向力分别为:第1道H1=15 m；N1= G + Nq1 +ST(1)T1VT2VNV1NV2R(1)ctg=11 + 23.55 +11.221081.4840.7543.0433.0620.626 ×ctg60o=174.019 kN；第2道H2=30 m；N2= G + Nq2 +ST(2)T1VT2VNV1NV

20、2R(2)ctg=11 + 1.05 +11.22721.4840.7543.0433.065.587 ×ctg60o=106.837 kN；N0= G Nq0 ST(3)T1VT2VNV1NV2R(n)ctg=11 + 15 +11.22181.4840.7543.0433.06 5.587×ctg60o= 120.787 kN；4.截面验算（1）井架截面的力学特性：井架的截面尺寸为1.5×3m；主肢型钢采用4L70X6；一个主肢的截面力学参数为:zo=19.5 cm，Ixo = Iyo = 37.77 cm4，Ao=8.16 cm2 ，i1 = 59.93 c

21、m；缀条型钢采用L45X4； 格构式型钢井架截面示意图井架的y-y轴截面总惯性矩： 井架的x-x轴截面总惯性矩： 井架的y1-y1轴和x1-x1轴截面总惯性矩： 经过计算得到：Ix= 4×(37.77+ 8.16×（300/2- 19.5）2)= 556018.44 cm4；Iy= 4×(37.77+ 8.16×（150/2- 19.5）2)= 100690.44 cm4；Iy'=Ix'=1/2×（556018.44+100690.44）= 328354.44cm4；计算中取井架的惯性矩为其中的最小值100690.44 cm4。

22、2.井架的长细比计算：井架的长细比计算公式： 其中 H - 井架的总高度，取30.7m； I - 井架的截面最小惯性矩，取100690.44cm4； A0 - 一个主肢的截面面积，取8.16cm4。经过计算得到=55.274。换算长细比计算公式： 其中 A - 井架横截面的毛截面面积，取4×8.16 cm2； A1- 井架横截面所截垂直于x-x轴或y-y轴的毛截面面积，取2×3.49cm2；经过计算得到 0= 57。查表得=0.823 。3. 井架的整体稳定性计算：井架在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式： 其中 N - 轴心压力的计算值(kN)； A - 井架横截面的毛截

23、面面积，取32.64 cm2； - 轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数，取 =0.823； mx - 等效弯矩系数, 取1.0； M - 计算范围段最大偏心弯矩值(kN.m)； W1 - 弯矩作用平面内，较大受压纤维的毛截面抵抗矩, W1 = I/(a/2) = 100690.44/(150/2) = 1342.539 cm3； N'EX -欧拉临界力，N'EX =2EA/(1.1×2) ；N'EX= 2×2.06 ×105×32.64×102/(1.1×55.2742) = 1974630.17 N；经过计

24、算得到由上到下各缆风绳与井架接点处截面的强度分别为第1道H1=15 m, N1= 174.019 kN ,M1=22.285 kN.m；=174.019×103/(0.823×32.64×102)(1.0×22.285×106)/1342.539×103 ×(10.823×174.019×103/1974630.17) = 83N/mm2；第1道缆风绳处截面计算强度=83N/mm2允许强度215N/mm2,满足要求!第2道H2=30 m, N2= 106.837 kN ,M2=0.176 kN.m；=10

25、6.837×103/(0.823×32.64×102)(1.0×0.176×106)/1342.539×103 ×(10.823×106.837×103/1974630.17) = 40N/mm2；第2道缆风绳处截面计算强度=40N/mm2允许强度215N/mm2,满足要求!摇臂杆的支点截面处 H0=20.7m，N0= 120.787 kN ,M0= 15.955 kN.m；=120.787×103/(0.823×32.64×102)(1.0×1×106)

26、/1342.539×103 ×(10.823×120.787×103/1974630.17) = 46N/mm2摇臂杆处截面计算强度=46N/mm2允许强度215N/mm2,满足要求!四、缆风绳的计算缆风绳的最大拉力F= Rmax / sin =15.039/0.866= 17.366 kN; 缆风绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 缆风绳的容许拉力(kN)； Fg 缆风绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2 ,d为缆风绳直径(mm)； 缆风绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61

27、； 缆风绳分别可取0.85、0.82和0.8； K 缆风绳使用安全系数，根据龙门架及井架物料提升机安全技术规范，k=5.5； 由于缆风绳在架体四角有横向缀件的同一水平面上对称布置，计算中取： Fg= 最大拉力17.366 kN，=0.80 ，K= 5.5,得到： d =( 2×K×Fg / )0.5 =( 2×5.5×17.366 / 0.80 )0.5 = 15.5 mm ；缆风绳最小直径必须大于15.5 mm才能满足要求!五、井架基础验算1、井架基础所承受的轴向力N计算N= G + Nq +ST(i)T1VT2VNV1NV2R(i)ctg=11 +

28、1.05 +11.22271.4840.7543.0433.0613.544 ×ctg60o=111.431 kN；井架单肢型钢所传递的集中力为 ：FN/4 = 27.858 kN ；2、井架单肢型钢与基础的连接钢板计算由于混凝土抗压强度远没有钢材强，故单肢型钢与混凝土连接处需扩大型钢与混凝土的接触面积，用钢板预埋，同时预埋钢板必须有一定的厚度，以满足抗冲切要求。预埋钢板的面积A0计算如下：A0=F/fc=27.858×103/7.200= 3869.124 mm2；3、井架基础计算单肢型钢所需混凝土基础面积A计算如下： AF/fa=27.858×103/(100

29、.0×10-3)= 278576.955 mm2；单肢型钢混凝土基础边长:a=278576.9551/ 2 527.804 mm；4.配筋计算井架单肢型钢混凝土基础计算简图相当于一个倒梯梁，其板底最大弯矩按下式计算： 式中：M - 井架单肢型钢混凝土基础底板中性轴处的弯矩设计值； l - 井架单肢型钢混凝土基础底板中性轴处至基底边缘的距离； 取l = a/2263.902 mm； q - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面地基土单位面积净反力，取q=100.000×263.902×10-3= 26.390 kN/m； 经过计算得 M= 0.5×26.39

30、0× (263.902×10-3) 2 0.919 kN.m；依据混凝土结构设计规范，板底配筋计算公式如下: 式中，l - 当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc - 混凝土抗压强度设计值，查表得fc= 7.200 kN/m2； ho - 承台的计算高度，ho=300-20=280 mm。经过计算得： s= 0.919×106/(1.000×7.200×527.804×2802)=0.003；=1-(1-2×0.003)0.5= 0.

31、003；s=1-0.003/2= 0.998；As=0.919×106/(0.998×280×210)= 15.653 mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为: 527.804×300×0.15%=237.512mm2。故取 As=237.512mm2。5、构造要求井架四个单肢型钢混凝土基础间配置通长筋,中间必须用相同等级的混凝土浇筑成整体混凝土底板。五、安装位置本工程共安装两台井架分别6#楼南边安装一台，7#楼东边安装一台，卷扬机操作棚设在离吉架2025m处，按扭电控开关控制，且必须保持良好视线的地方。六、安装人员组成现场总指

32、挥： 七、提升架安装程序   1、首先检查地基是否符合规范要求，低架提升机的基础，应符合下列要求:A、土层压实后的承载力应不小于80kPa。B、浇注C20号混凝土厚度300mm。C、基础表面应平整，水平偏差不大于10mm。D、基础应有排水措施，不得有积水浸泡基础。   2、安装前，首先检查龙门架体的直线度，导轨的平行度，导轨对接点的错位差，立柱安装后，要求在两个方向上作垂直度检查，倾斜 度应保证在1.5以内，达不到标准，应在底架下塞垫调整片，直到调整到符合要求为止。   3、安放地梁，先组装好地滑轮再连接底盘，找好水平，紧固地脚螺栓。

33、   4、放置自升平台就位，使套架中心线与立柱中心线重合。   5、将第一组立柱标准节放入套架内，底端与地梁用螺栓连接，找正紧固。   6、将提升滑轮组件置于安装好的两立柱顶端。   7、安装手动卷扬机于自升平台上，并按规定的绕绳方式穿好提升钢丝绳。   8、将扒杆安装于自升平台上。   9、利用手动卷扬机提升自升平台，直到台面与立柱顶面平齐，取下提升滑轮组件置于平台上。   10、利用扒杆安装好第二组标准节，并将提升滑轮组件置于第二组标准节顶部。

34、0;  11、重复步骤9提升平台至立柱顶面。   12、安装撑杆并紧固以上各件连接螺栓，检查安装好的标准节垂直偏差，调整到符合要求。   13、安装卷扬机。   14、放进吊篮，调整升降吊篮的水平度及导靴滚轮与导轨接触面的间隙，达到设计要求后，再安装两对楔体组件。   15、楔体组件必须安装在升降吊篮左右两侧槽钢柱体的同一水平上，将楔块提到上止点就位抱合后，再将楔体座焊接在槽钢体上，焊接必须达到设计要求。   16、安装断绳保护系统，升降动滑轮轴心必须与升降吊篮承重梁中心重合，安装好的

35、升降动滑轮能灵活转动，弹簧拉板与滑轮压盖及座体轴向间隙一致，压缩弹簧受压时，两钢丝间隙大于或等于0.1d（d是钢丝直径），四组调整一致。   17、安装杠杆，连接铰链。       18、摇臂铰链机构，按图样尺寸位置安装后，转动应灵活，臂板中心线角度应一致，当升降动滑轮轴提升到座体顶点时，用调节螺栓调整四个楔块，抱合摩擦面与导轨接触面的间隙达到15mm，升降动滑轮轴降到下止点，楔块提升到上止点（夹紧状态）。   19、卸料上翻防护门，开门灵活，插销自如。将拉伸弹簧连接在摇臂上，再将钢丝绳绕过导向绳轮与门相接。推拉门

36、子调整拉伸弹簧拉力，当门开启后，楔块必须提到上止点（门轴中心距索绳孔中心100mm），此时，门架升降机就基本安装就绪以下主要是如何实现升降。   20、将第三组标准节送入吊篮，提升吊蓝到接近极限高度，然后利用扒杆安装好第三组标准节，将提升滑轮组件置于第三节标准节顶部，再重复步骤9提升平台。   21、架设好第三节时，应做龙门架体外封闭脚手架。组装好第一道进料门，并做斜支撑处理，按楼层高度在架管上安装磁控开关支架，就可以正式投入使用。   22、当龙门架架设高度超过 12m时，应在第一层处设置第一道附墙杆，以后每间隔9m增设一道。如果门

37、架在风力较大地区工作，应改为每6m设一道附墙杆。杆节增高，外封闭脚手架及附着同步进行，以证门架工作平稳为准则。八、安装后的调试    1、空载提升吊篮在全行程范围内作升降、变速、运行三次（楔块取下），验证架体的稳定性、两导轨间的距离是否达到技术要求，并同时观察进出料门是否灵敏，不允许有振颤冲击现象。    2、将吊篮悬挂离地面100200mm，调整导靴滚轮与架体导轨的间隙，各处一致后，装好楔块，达到锁紧状，再将升降滑轮轴降到下止点，调整调节螺栓至拉紧状态。在额定荷载下将吊篮提升到离地面34m高停机，将上翻防护门打开锁住，调整钢丝绳长度，检查制动夹持的可靠

38、性，吊篮不下滑。    3、升降吊篮内施加额定载荷，使其试运行三次，并作开门自锁试验。再将吊篮升高到34m高度，进行模拟断绳试验，其滑落行程不能超过100mm。    4、在升降吊篮上取额定起重量的125（按5逐级加量）作提升、下降、开门停靠自锁试验（此时不做断绳试验），下滑不能超过100mm，下降速度在 3040mmin时，要求动作准确可靠，无异常现象，金属结构不变形，无裂痕及油漆脱落和连接松动损坏等现象。九、安装中技术要求    1、立柱兼作导轨架，为吊篮运行滚动的轨道，其标准节接头处阶差应小于 lmm，安装时必须注意调整。

39、60;   2、立柱全高的垂直度偏差应1.5；两导轨平行度偏差不大于5mm。    3、各连接螺栓必须紧固。    4、高空作业人员必须具有高空作业的身体条件，系好安全带，门架下和立柱周围5m内禁止站人，以防物体跌落伤人。    5、五级风以上禁止安装作业。十、安装后整机性能检验    安装完毕应有专门检验人员按标准要求进行下列检验：l、立柱垂直度检验；2、 紧固连接件检验；3、空载运行试验；4、额定载荷试验；5、模拟断绳试验；6、超载25试验，经试验合格后方可投入使用。十一、井架防护棚计算书编制依据：建

40、筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001。由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。计算书中规定防护棚开间方向为横向，进深方向为纵向，简图如下： 一、参数信息:1、构造参数:立杆横距lb(m)：1.8 ；立杆纵距la(m)：2.1 ；防护棚高度H(m)：5 ；上下防护层间距h1(m)：0.6 ；立杆步距h(m)：1.5 ；斜撑与立杆连接点与地面的距离h2(m)：1.6 ；斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h3(m): 1.5；水平钢管搭设方式：钢管沿纵向搭设 ；水平钢管间距a(m)：0.3 ；钢管类型

41、(mm)：48 × 3.5 ；扣件连接方式：双扣件 ,取扣件抗滑移承载力系数: 0.8 ；2.荷载参数:高空坠落物最大荷载标准值N(kN)：1 ；脚手板自重(kN/m2)：0.35 ；栏杆及挡脚板自重(kN/m)：0.15 ；3.地基参数:地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa): 170；立杆基础底面面积(m2): 0.25；地基承载力调整系数: 0.4。二、纵向水平支撑钢管计算:纵向钢管按照三跨连续梁计算，承受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。截面几何参数如下：截面抵抗矩 W = 5.08 cm3;截

42、面惯性矩 I = 12.19 cm4; 纵向钢管计算简图1、荷载的计算：(1)脚手板自重(kN/m)：q1 = 0.35×0.3 = 0.105 kN/m；(2) 高空坠落物最大荷载标准值(kN)：N= 1 kN；2.强度验算:纵向支撑钢管按三跨连续梁计算；最大弯矩计算公式如下: 均布恒载：q = 1.2 ×0.105 = 0.126 kN/m；冲击荷载：F = 1.4×1 = 1.4 kN；最大弯距 M = 0.08×0.126×2.12 + 0.2×1.4×2.1= 0.632 kN.m；最大应力 = M / W = 0

43、.632×106 / (5.08×103) = 124.499 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的计算应力 124.499 N/mm2 小于 钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！三、横向支撑钢管计算:横向水平钢管按照承载能力极限状态设计，按照集中荷载作用下的简支梁计算；冲击荷载按最不利情况作用于跨中，上部钢管传递的恒载按等间距步置。冲击荷载: F= 1.4 kN；上部钢管传递恒载：P=1.2×0.35×0.3×2.1 = 0.265 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

44、支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.987 kN.m ；最大应力 = Mmax / W = 0.987×106 / (5.08×103) = 194.265 N/mm2；支撑钢管的计算应力 194.265 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！四、扣件抗滑移计算:水平钢管传递最大支座力N=1.4+ 1.8 / 0.3×0.265/2=2.194；按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值

45、为12.80kN，扣件抗滑移按下式 ： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN；水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 2.194 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性验算:（一）立杆荷载计算：作用于立杆的荷载包括防护棚结构自重、构配件自重、冲击荷载。1、 防护棚结构自重NG1：钢管自重取0.04kN/m,扣件自重取0.015kN/个 ；钢管长度：L=1.8/2+2.1×1.8/(2×0.3) ×2+(50.6)/1.5 ×2.1+5= 25.7 m ；扣件数量：n=2&

46、#215;2+(50.6)/1.5= 7 个 ；NG1=0.04×25.7 + 0.015×7 = 1.133 kN；2、 防护棚构配件自重(kN)：栏杆、挡脚板自重：0.15×2.1= 0.315 kN；脚手板自重：0.35×1.8×2.1/2= 0.662 kN；NG2=0.315+0.662=0.977 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = 1.133+ 0.977 = 2.11 kN；3、冲击荷载NQ (kN)：NQ = 1 kN ；立杆荷载设计值 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×2.11 + 1.4

47、15;1 = 3.931 kN；（二）立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式:其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN)：N =3.931 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W= 5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； l0 - 计算长度 (m)； 参照扣件式规范 ： l0 = kh ； k - 计算长

48、度附加系数，取值为1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；取= 1.8； h - 立杆自由长度；防护棚不同于落地脚手架，一般的落地架在主节点处有横向水平杆支撑，故立杆自由长度取立杆步距；而防护棚在主节点处大多无横向水平杆支撑，立杆自由长度h取值如下；斜撑与立杆的连接点到地面的距离为1.6 m，；斜撑与立杆的连接点到下层防护层的距离为1.5 m；h取上述两者的最大值 1.6 m。立杆计算长度 l0 = kh = 1.155×1.8×1.6 = 3.326 m；l0/i =3.326×103 / (1.58×10) = 211 ；由长细比

49、查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.163 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =3.931 ×103/( 0.163×4.89×102 )= 49.323 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 49.323 N/mm2 小于 抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！六、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求： p fg地基承载力设计值:fg = fgk×kc = 170×0.4 = 68 kpa ；其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；立杆基础底面的平均

50、压力：p = N/A =3.931 / 0.25 = 15.726 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N =3.931 kN；基础底面扩展面积 ：A = 0.25 m2 。p= 15.726 kpa fg= 68 kpa 。地基承载力满足要求！十二、井架落地卸料平台计算书井架落地卸料平台的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)等编制。一、参数信息:1.基本参数立杆横距lb(m):0.90，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵距la(m):1.20，平台支架计算高度H(m)：20.00；平台底钢

51、管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):48×3.5，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆、挡脚板自重(kN/m2):0.150；施工人员及卸料荷载(kN/m2):4.000；安全网自重(kN/m2):0.005；3.地基参数地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kpa):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 二、板底支撑钢管计算:板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4； 板

52、底支撑钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板自重(kN/m)：q1 =0.3×0.3 = 0.09 kN/m；(2)施工人员及卸料荷载标准值(kN/m)：Q1 = 4×0.3 = 1.2 kN/m；2.强度验算:板底支撑钢管按简支梁计算。最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 荷载设计值：q=1.2×q1+1.4×Q1 =1.2×0.09+1.4×1.2 =1.788kN/m；最大弯距 Mmax = 0.125×1.788×0.92 = 0.181 kN.m ；支座力 N = 0.5×1.78

53、8×0.9 = 0.805 kN；最大应力 = Mmax / W = 0.181×106 / (5.08×103) = 35.637 N/mm2；板底钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；板底钢管的计算应力 35.637 N/mm2 小于 板底钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:计算公式如下: 均布恒载: q = q1 = 0.09 kN/m； V = (5×0.09× (0.9×103)4 )/(384×2.06×100000×12.19×104)=0.031 mm；板底支撑钢管的最大挠度为 0.031 mm 小于 钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！三、纵向支撑钢管计算: 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P =0.805 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.483 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.74 mm ；最大支座力 Qma