总发隧道施工通风方案设计

1、目 录1.设计依据12.编制原则13.工程概况23.1工程概况23.2工程地质、水文特征及气象条件24 通风方案54.1总发隧道进口通风方案54.2、总发隧道出口通风方案75施工通风管理155.1管理机构设置及人员编制原则155.2机构和人员165.3管理制度与评价166. 通风对施工的要求177. 气体监测187.1主要有害环境因素187.2污染防治措施187.3主要检测对象197.4气体检测和应急警报系统197.5上报频率20总发隧道通风施工专项方案1.设计依据(1)本标段的招标文件及合同文件；(2)总发隧道设计图及相关的隧参图等；(3)本施工组织设计参照如下标准及规范： 铁路隧道辅助坑道

2、技术规范铁建涵199595号；铁路隧道工程施工安全技术规程TB1034-2009；铁路隧道超前地质预报技术指南铁建设【2008】105号；铁路隧道风险评估与管理暂行规定铁建设2007200号；铁路技术管理规程铁道部2003 第29 号令；关于进一步明确软弱围岩及不良地质铁路隧道设计施工有关技术规定的通知（铁建设【2010】120号）；铁路瓦斯隧道技术规范（TB10120-2002）；铁路混凝工程施工技术指南TZ210-2005；铁路隧道工程施工技术指南TZ204-2008；铁路混凝土工程施工质量验收标准TB10424-2010；铁路隧道工程施工质量验收标准TB10417-2003；(4)施工现

3、场调查情况及相关参考资料等。2.编制原则（1）科学配置的原则科学配置通风设施，风机型号，功率与风管直径必须配套，达到低风阻，满足低损耗高送风量要求。（2）经济合理的原则理论计算隧道内需风量，风量以满足国家标准为原则，达到既满足现场施工，又节约能源的目的。（3）利用现有设施的原则尽量利用现场现有的通风设备，既达到合理利用又满足施工通风的要求。3.工程概况3.1工程概况成昆铁路米攀段4标总发隧道，设计长度11973m，设置1座横洞及1座斜井。其中1号横洞长1240m坡度为-0.9%，2号斜井长750m，坡度为8.9%，横洞及斜井设计为单车道，断面为5m（宽）×6m（高）。施工组织进洞采取

4、进口、1号横洞、2号斜井以及出口进洞施工，其中进口工区承担正洞3275m的施工，1号横洞工区承担3045m的正洞施工任务，2号斜井承担3100m的正洞施工任务，出口工区承担正洞2553m的施工任务。隧道正常涌水量为30000m3/d，雨季最大涌水量36000m3/d。该隧道通过段属放射性场所监督区控制区，隧道内围岩可能存在放射性，同时由于区内地壳深部的岩浆活动及热动力变质作用强烈，矿物变质、富集可能伴生有毒有害气体。基性岩以岩脉、岩株等形式呈不规则侵入，在花岗闪长岩与不明时期侵入岩接触地带出现放射性异常，围岩及地下水中可能存在高放射性，总发隧道所经地带地处扬子准台地西缘康滇地轴中段，跨泸定-米

5、易台拱（级）之米易穹断束（级），预测地应力值仍较高，压应力主导方向为北西向。可能形成高地应力，施工中易发生极软岩、断层破碎带、侵入岩接触带及节理密集带等软弱地带的围岩变形或硬质岩岩爆。3.2工程地质、水文特征及气象条件3.2.1地形地貌隧区属构造剥蚀高中山地貌，地形起伏大，地面高程1140-1870m，地势总体左侧略高，相对高差200-700m，自然坡度15-55不等。局部形成陡崖。地表植被较发育，有灌木生长，部分为荒山，隧道进口坡面开垦为旱地，出口为公路挖方边坡。该隧道进口仅有山间便道通达，交通不便，出口为214省道，交通便利，隧道洞身人烟稀少，交通不便。3.2.2.水文地质1)地表水段内地

6、表水不发育，多为季节性冲沟水，少部分沟槽常年有水，水量少，季节变化明显，旱季多干枯，雨季水量骤增。地表水受大气降水补给，以蒸发及地下径流等形式由线路左侧向右侧总发沟槽排泄。2)地下水地下水主要为基岩裂隙水，赋存于花岗闪长岩及基性岩脉中，主要受大气降水补给，以网格裂隙水赋存，属弱富水至中等富水含水岩组。花岗闪长岩地层岩体具球状风化特征，地下水具有分布不均匀，水量变化大的特点，一般在以花岗闪长岩为主的地段地下水分布相对均匀，水量变化不大，在节理密集，具球状风化及侵入岩接触带地段地下水含量激增，调绘季节为旱季，未见泉点露头。3)水化学特征根据铁路混凝土结构耐久性设计规范（TB10005-2010），

7、区段内地表水，地下水水样进行分析，在环境作用类别为化学侵蚀环境、氯盐环境与盐类结晶破坏环境时，地表水、地下水对混凝土结构无侵蚀。4)隧道涌水预测(1)降水入渗法根据各岩组地层出露位置、岩性、地质构造、节理裂隙发育情况，地貌形态及在本水文地质单元中的径流条件，参考仁和幅1:20万区域水文地质普查资料。预测涌水量约为28700m3(2)地下水动力学法根据铁路工程水文地质勘察规程（TB10049-2004）的规定，结合本隧道的勘察现状，水文地质条件及所搜集的区域水文地质晋查报告（仁和幅）。本隧道涌水量29708m3。综合分析，预测隧道正常涌水量约为30000m3/d，雨季最大涌水量按1.2倍考虑，则

8、预测隧道最大涌水量为36000m3/d。3.2.3.地质构造隧区地处扬子淮台地西缘康滇地轴中段，构造以南北向和北北东向断裂构造为主，褶皱构造次之，且具有明显的继承性和多期活动性特点。隧道洞身岩性单一，未见构造痕迹。花岗闪长岩节理裂缝较发育，主要节理产状有：N30E/90、N30E/54NW、N12W/36NE、65E/55SE、N45W/66SW、N30W/63SW等。3.2.4.地震参数根据中国地震动峰值加速度区划图（GB18306-2001）及四川赛斯特科技责任有限公司成昆线攀枝花-米易铁路区域性地震区划报告（2011年8月），隧区地震动峰值加速度为0.01g，地震动反应谱特征周期为0.4

9、5s。3.2.5.不良地质及特殊性岩土隧区内不良地质为有害气体、放射性及高地应力，无特殊岩土1)有害气体隧区内地壳深部的岩浆活动及热动力变质作用强烈，矿物变质、富集可能伴生有毒气体。2)高放射性隧区内广泛分布有晋宁期花岗闪长岩，以及不明时期辉绿岩以岩脉、岩株等形式呈现不规则穿插侵入，具1/20万永仁幅区域矿产报告，在花岗闪长岩，与不明时期侵入岩接触地带出现放射性异常；围岩及地下水中可能存在高放射性。根据铁路工程不良地质勘察规程（TB10027-2012）第13.5.3条，通过本隧道深孔放射性测井，测试与分析，在正常公众停留时间（每年2080小时），地层环境辐射照射对公众产生的年有效当量He：2

10、.69-4.61SV，整座隧道内属放射性场所非限制区，在长久公众停留时间（每年8760小时），地层环境辐射照射对公众产生的年有效当量He：11.33-19.42SV，其中在D2K595+689-D2K598+510，DK598+510-DK604+000段为放射性控制区，在DK604+000-DK607+645里程段为放射性监督区3) 高地应力隧道通过地层以晋宁期花岗闪长岩为主，岩石单轴天然饱和抗压强度为30.6-95.2MPa，标准值为49.33MPa，为硬质岩，该隧道最大埋深达570m，在高地应力状态下，隧道埋深大于400m段（D2K597+610-D2K598+500 DK598+500

11、-DK600+210及DK602+880-DK602+980）硬质岩在开挖过程中可能产生岩爆。4） 地温，低于28/100米，属于正常地温区地温梯度（不大于3/100m），由此分析隧道不存在高地温热害。3.2.6.气象本段线路均走行在攀枝花境内，属南亚热带北温带的多种气候类型，被称为“南亚热带为基带的立体气候”，具有夏季长、四季不明显，干、雨季分明，昼夜温差大、气候干燥、降雨量集中、日照多（全年2300 至2700 小时），太阳辐射强（578 至628 千焦平方厘米），蒸发量大、小气候复杂多样等特点。年平均气温20.9，是四川省内年平均气温和总热量最高的地区，一般最热月出现在5 月，最冷月出现

12、在12 月。6 月上旬至10 月为雨季，11 月至翌年5 月为干季，无霜期300天以上。4 通风方案总发隧道通风方案按施工组织，分别以进口、出口、横洞、斜井分别进行设计。4.1总发隧道进口通风方案洞口海拔为1100m，最低气温为0；正洞断面为11m（高）×13m（宽），开挖断面按130计算，长度为3275m；独头掘进，采用人工手风钻钻爆法施工，全断面开挖；出渣时掌子面配备2台装载机，装载机功率按每台160kw计算，2台自卸车，自卸车按照180kw计算，另有一台挖掘机，挖掘机功率按照135kw计算，在装载机工作时挖机功率不计入，则掌子面最恶劣条件下的柴油机功率为160×2+1

13、80×2=680kw，施工人数按照130人计算。 进口段计算参数见下表： (1)、风量计算 隧道通风量，按照隧道内柴油机最大功率、同时工作的最多人数、斜井瓦斯绝对涌出量、允许最小风速等条件逐个进行检验，采用其中的最大值。 1） 按洞内最小回风风速计算：Q1=60VS 式中：V针对该项目断面较大的特点，如需保证洞内稳定风流之最小风速，要求隧道回风速度最低值需大于 0.30m/s，此处取 0.3m/s； S断面积,按照最大断面 130 带入计算，如直接按掌子面回风速度为 0.3m/s 时，则掌子面风量 Q1=V*S=130*0.3=39m³/s 2）按洞内同一时间最多人计算：Q

14、2=3*K*N 式中：3每人每分钟供风标准，m3/min （BS 大英标准） K隧道通风系数，包括隧道漏风和分配不均匀等因素，取 K=1.3； N隧道内同时工作的最多人数，取 130 人。 Q2=3×1.3×130=8.45 m³/s。 3）掌子面内燃机功率计算为极端情况下内燃机车 680kW，按照柴油功率 680kW 对应新鲜空气量进行计算： Q4 = Q*K*W=3×680=34m3/ min 综上，洞内最小回风风速计算对应的风量为主要影响因素，则取风量为 39m3/s，钻爆法施工对风管质量要求较高，按照风管的漏风率取值 1%，则风机站出口处的风量：

15、Q 机=Q 需/（1-）L/100=39/（1-0.01）3275/100=54.2 m3/s. (2)风压计算 包括风管的沿程阻力损失和局部阻力损失，以及隧道回风产生的风阻。 其中隧道风阻和隧道断面大小，空气湿度，边界层厚度有关，钻爆法施工与 TBM 施工的隧道断面情况存在极大差别，通常在隧道断面确定后取经验数值。风管的阻力损失与风管的安装准直度关系极大，在程序中以 Lambda 系数表示 （1）摩擦阻力定律：H=RQ2，Pa H=摩擦阻力，Pa； R=摩擦风阻系数，NS2/M8；Q=流量，m3/s； （2）摩擦风阻定律：R=aLU/S3，NS2/M8 R=摩擦风阻， NS2/M8；a=摩擦

16、阻力系数，NS2/M4；L、U、S 为全长(m)、周长(m)和截面积(m2) 输入程序后风压为 1869 Pa (3)、风机选型 根据风量 54.2m3/s 和风压 1869Pa,程序根据最小功率和最佳效率运行区间自动配备出最优选的风机型号，及风机运转特性曲线，并确定叶片角度。该标准曲线来自风机的运转试验等检测手段，选型完成后还将在出厂前进行测试。详见风机运转特性曲线。 (4)、通风方案选定 拟采用正洞洞口架设风机站，进行压入式通风。洞口风机型号：1*AVH140.160.4.8 风机站数量：1 台 内置风机级数：1级最远端理论对应的最大运行功率：127 kW。 4.2、总发隧道出口通风方案

17、洞口海拔为1100m，最低气温为0；正洞断面为11m（高）×13m（宽），开挖断面按130计算，长度为2553m；独头掘进，采用人工手风钻钻爆法施工，全断面开挖；出渣时掌子面配备2台装载机，装载机功率按每台160kw计算，2台自卸车，自卸车按照180kw计算，另有一台挖掘机，挖掘机功率按照135kw计算，在装载机工作时挖机功率不计入，则掌子面最恶劣条件下的柴油机功率为160×2+180×2=680kw，施工人数按照130人计算。 出口段计算参数见下表： (1)、风量计算 隧道通风量，按照隧道内柴油机最大功率、同时工作的最多人数、斜井瓦斯绝对涌出量、允许最小风速等条

18、件逐个进行检验，采用其中的最大值。 1） 按洞内最小回风风速计算：Q1=60VS 式中：V针对该项目断面较大的特点，如需保证洞内稳定风流之最小风速，要求隧道回风速度最低值需大于 0.30m/s，此处取 0.3m/s； S断面积,按照最大断面 130 带入计算 如直接按掌子面回风速度为 0.3m/s 时，则掌子面风量 Q1=V*S=130*0.3=39m³/s 2）按洞内同一时间最多人计算：Q2=3*K*N 式中：3每人每分钟供风标准，m3/min （BS 大英标准） K隧道通风系数，包括隧道漏风和分配不均匀等因素，取 K=1.3； N隧道内同时工作的最多人数，取 130 人。 Q2=

19、3×1.3×130=8.45 m³/s。 3）掌子面内燃机功率计算为极端情况下内燃机车 680kW，按照柴油功率 680kW 对应新鲜空气量进行计算： Q4 = Q*K*W=3×680=34m3/ min 综上，洞内最小回风风速计算对应的风量为主要影响因素，则取风量为 39m3/s，钻爆法施工对风管质量要求较高，按照风管的漏风率取值 1%，则风机站出口处的风量： Q 机=Q 需/（1-）L/100=39/（1-0.01）2553/100=50.4 m3/s. (2)风压计算 包括风管的沿程阻力损失和局部阻力损失，以及隧道回风产生的风阻。 其中隧道风阻和隧

20、道断面大小，空气湿度，边界层厚度有关，钻爆法施工与 TBM 施工的隧道断面情况存在极大差别，通常在隧道断面确定后取经验数值。 风管的阻力损失与风管的安装准直度关系极大，在程序中以 Lambda 系数表示 （1）摩擦阻力定律：H=RQ2，Pa H=摩擦阻力，Pa； R=摩擦风阻系数，NS2/M8；Q=流量，m3/s； （2）摩擦风阻定律：R=aLU/S3，NS2/M8 R=摩擦风阻，NS2/M8；a=摩擦阻力系数，NS2/M4；L、U、S 为全长(m)、周长(m)和截面积(m2) 输入程序后风压为 1372 Pa (3)、风机选型 根据风量 50.4m3/s 和风压 1372Pa,程序根据最小功

21、率和最佳效率运行区间自动配备出最优选的风机型号，及风机运转特性曲线，并确定叶片角度。该标准曲线来自风机的运转试验等检测手段，选型完成后还将在出厂前进行测试。详见风机运转特性曲线。 (4)、通风方案选定 拟采用正洞洞口架设风机站，进行压入式通风。洞口风机型号：1*AVH140.110.4.8 风机站数量：1 台 内置风机级数：1级最远端理论对应的最大运行功率：86 kW 4.3、总发隧道1号横洞通风方案洞口海拔为1100m，最低气温为0；正洞断面为11m（高）×13m（宽），开挖断面按130计算，支洞一段进口方向长度为1045m，出口方向2000m，支洞断面为6.5m（高）×

22、6m（宽），支洞长度为1240m；斜井独头掘进，采用人工手风钻钻爆法施工全断面开挖，掘进至正洞后分两边开挖；出渣时掌子面配备2台装载机，装载机功率按每台160kw计算，2台自卸车，自卸车按照180kw计算，另有一台挖掘机，挖掘机功率按照135kw计算，在装载机工作时挖机功率不计入，则掌子面最恶劣条件下的柴油机功率为160×2+180×2=680kw，施工人数按照130人计算。计算参数见下表： (1)、风量计算 隧道通风量，按照隧道内柴油机最大功率、同时工作的最多人数、斜井瓦斯绝对涌出量、允许最小风速等条件逐个进行检验，采用其中的最大值。通风方案拟定在正洞中采用 2.4m 直

23、径风管 1 根，考虑到巷道中来往车辆的最大车高为混凝土罐车，净车高为 3.8m，风管安装间距 0.2m，安全距离 0.30.4m，则风管安装占用的空间高度为 1.6m+0.2m+0.3m=2.1m，在不通风时采用双挂钩形式，可有效避免风管垂坠对使用空间的影响。所以在支洞中采用 1.6m 直径风管 2 根可完全满足风管安装和过往车辆的要求。 1） 按洞内最小回风风速计算：Q1=60VS 式中：V针对该项目断面较大的特点，如需保证洞内稳定风流之最小风速，要求隧道回风速度最低值需大于 0.30m/s，此处取 0.3m/s； S断面积,按照最大断面 130 带入计算 如直接按掌子面回风速度为 0.3m

24、/s 时，则掌子面风量 Q1=V*S=130*0.3=39m³/s 2）按洞内同一时间最多人计算：Q2=3*K*N 式中：3每人每分钟供风标准，m3/min （BS 大英标准） K隧道通风系数，包括隧道漏风和分配不均匀等因素，取 K=1.3； N隧道内同时工作的最多人数，取 130 人。 Q2=3×1.3×130=8.45 m³/s。 3）掌子面内燃机功率计算为极端情况下内燃机车 680kW，按照柴油功率 680kW 对应新鲜空气量进行计算： Q4 = Q*K*W=3×680=34m3/ min 综上，洞内最小回风风速计算对应的风量为主要影响因

25、素，则取风量为 39m3/s，钻爆法施工对风管质量要求较高，按照风管的漏风率取值 1%，叠加在主洞中运行风管对风压流量的损耗和在支洞中运行风管对流量风压的损耗，则可计算出支洞洞口的风机风量为： Q 机 1=Q 主洞+Q 支洞=49m3/s. Q 机 1=Q 主洞+Q 支洞=54m3/s. (2)风压计算 包括风管的沿程阻力损失和局部阻力损失，以及隧道回风产生的风阻。其中隧道风阻和隧道断面大小，空气湿度，边界层厚度有关，钻爆法施工隧道断面情况存在极大差别，通常在隧道断面确定后取经验数值。 风管的阻力损失与风管的安装准直度关系极大，在程序中以 Lambda 系数表示 （1）摩擦阻力定律：H=RQ2

26、，Pa H=摩擦阻力，Pa； R=摩擦风阻系数，NS2/M8；Q=流量，m3/s； （2）摩擦风阻定律：R=aLU/S3，NS2/M8 R=摩擦风阻，NS2/M8；a=摩擦阻力系数，NS2/M4；L、U、S 为全长(m)、周长(m)和截面积(m2) 叠加在主洞中运行风管对风压流量的损耗和在支洞中运行风管对流量风压的损耗，则可计算出支洞洞口的风机风压为： P 机 1=P 主洞+P 支洞=6108Pa. P 机 2=P 主洞+P 支洞=7786Pa. (3)、风机选型 根据风量 49m3/s 风压 6108Pa, 风量 54m3/s 风压 7786Pa,程序根据最小功率和最佳效率运行区间自动配备出

27、最优选的风机型号，及风机运转特性曲线，并确定叶片角度。该标准曲线来自风机的运转试验等检测手段，选型完成后还将在出厂前进行测试。详见风机运转特性曲线。 (4)、通风方案选定 拟采用支洞洞口架设风机站，进行压入式通风。洞口风机型号：3*AVH140.132.4.8 风机站数量：1 台 内置风机级数：3级最远端理论对应的最大运行功率：374kW 综上所述：施工横洞时采用2*75KW轴流压入式通风机，进入正洞后采用3*AVH140.132.4.8 型风机。4.4、总发隧道2号斜井通风方案洞口海拔为1100m，最低气温为0；正洞断面为11m（高）×13m（宽），开挖断面按130计算，支洞一段进

28、口方向长度为3100m，支洞断面为6.5m（高）×6m（宽），支洞长度为1240m；斜井独头掘进，采用人工手风钻钻爆法施工全断面开挖，掘进至正洞后分两边开挖；出渣时掌子面配备2台装载机，装载机功率按每台160kw计算，2台自卸车，自卸车按照180kw计算，另有一台挖掘机，挖掘机功率按照135kw计算，在装载机工作时挖机功率不计入，则掌子面最恶劣条件下的柴油机功率为160×2+180×2=680kw，施工人数按照130人计算。2号斜井计算参数见下表： (1)、风量计算 隧道通风量，按照隧道内柴油机最大功率、同时工作的最多人数、斜井瓦斯绝对涌出量、允许最小风速等条件逐

29、个进行检验，采用其中的最大值。 通风方案拟定在正洞中采用 2.4m 直径风管 1 根，考虑到巷道中来往车辆的最大车高为混凝土罐车，净车高为 3.8m，风管安装间距 0.2m，安全距离 0.30.4m，则风管安装占用的空间高度为 1.8m+0.2m+0.3m=2.3m，在不通风时采用双挂钩形式，可有效避免风管垂坠对使用空间的影响。所以在支洞中采用 1.8m 直径风管 1 根可完全满足风管安装和过往车辆的要求。 1） 按洞内最小回风风速计算：Q1=60VS 式中：V针对该项目断面较大的特点，如需保证洞内稳定风流之最小风速，要求隧道回风速度最低值需大于 0.30m/s，此处取 0.3m/s； S断面

30、积,按照最大断面 130 带入计算 如直接按掌子面回风速度为 0.3m/s 时，则掌子面风量 Q1=V*S=130*0.3=39m³/s 2）按洞内同一时间最多人计算：Q2=3*K*N 式中：3每人每分钟供风标准，m3/min （BS 大英标准） K隧道通风系数，包括隧道漏风和分配不均匀等因素，取 K=1.3； N隧道内同时工作的最多人数，取 130 人。 Q2=3×1.3×130=8.45 m³/s。 3）掌子面内燃机功率计算为极端情况下内燃机车 680kW，按照柴油功率 680kW 对应新鲜空气量进行计算： Q4 = Q*K*W=3×680

31、=34m3/ min 综上，洞内最小回风风速计算对应的风量为主要影响因素，则取风量为 39m3/s，钻爆法施工对风管质量要求较高，按照风管的漏风率取值 1%，叠加在主洞中运行风管对风压流量的损耗和在支洞中运行风管对流量风压的损耗，则可计算出支洞洞口的风机风量为： Q 机=Q 主洞+Q 支洞=57.5m3/s. (2)风压计算 包括风管的沿程阻力损失和局部阻力损失，以及隧道回风产生的风阻。其中隧道风阻和隧道断面大小，空气湿度，边界层厚度有关，钻爆法施工隧道断面情况存在极大差别，通常在隧道断面确定后取经验数值。 风管的阻力损失与风管的安装准直度关系极大，在程序中以 Lambda 系数表示 （1）摩

32、擦阻力定律：H=RQ2，Pa H=摩擦阻力，Pa； R=摩擦风阻系数，NS2/M8；Q=流量，m3/s； （2）摩擦风阻定律：R=aLU/S3，NS2/M8 R=摩擦风阻，NS2/M8；a=摩擦阻力系数，NS2/M4；L、U、S 为全长(m)、周长(m)和截面积(m2) 叠加在主洞中运行风管对风压流量的损耗和在支洞中运行风管对流量风压的损耗，则可计算出支洞洞口的风机风压为： P 机=P 主洞+P 支洞=7088Pa. (3)、风机选型 根据风量 57.5m3/s 风压 7088Pa,程序根据最小功率和最佳效率运行区间自动配备出最优选的风机型号，及风机运转特性曲线，并确定叶片角度。该标准曲线来自

33、风机的运转试验等检测手段，选型完成后还将在出厂前进行测试。详见风机运转特性曲线。(4)、通风方案选定 拟采用支洞洞口架设风机站，进行压入式通风。洞口风机型号：3*AVH140.200.4.8 风机站数量：1 台 内置风机级数：3级最远端理论对应的最大运行功率：509kW 综上所述：施工斜井时采用2*75KW轴流压入式通风机，进入正洞后采用3*AVH140.200.4.8 型风机。5施工通风管理5.1管理机构设置及人员编制原则（1）专业化原则。技术人员、通风工人等均要专业化。（2）统一管理原则。技术、人员、设备和材料统一管理。（3）机构和人员以满足通风需要为原则。5.2机构和人员总发隧道各工区施

34、工通风建议设置专人负责，专人管理，每个通风组的机构设置及人员编制如图5-1所示。图5-1 通风组机构设置图 通风组人员职责分工情况见表5-1。表5-1 项目主要人员和小组职责表序号人员或小组职 责1通风负责人全面负责施工通风技术和人员管理，落实通风方案并组织实施，协调与其他工种之间的关系2技术组协助项目负责人工作，解决方案实施过程中的细化与修改、过渡方案的设计以及通风效果的检测与评价等。3风管安拆组负责风机、风管的安装和拆卸，管路的维护和修理，协助技术人员完成通风监测任务4风机司机负责风机值班、风机运行状况记录工作以及风机的日常维护5风管修补工在洞外专职修补损坏的风管5.3管理制度与评价（1）

35、工作制度所有工人先进行培训，考试合格后再上岗。风管安拆组和风机司机全部执行三班轮换、洞内交接班制度；风管修补工为常白班，每班工作八小时。（2）通风技术管理通风技术管理包括通风方案的实施，方案的局部调整，过渡方案的设计，通风效果的监测与评价等；这些都由专业技术人员来完成。1）通风方案的实施通风设计方案只是一个基本模式，要在现场实施，还要进一步细化并绘制出方案实施图。要求技术人员根据设计图和现场具体情况，把方案具体化，绘制实施图，及时制定出方案实施细则。2）通风方案的局部调整通风方案一般都是根据施工方法和施工组织来设计的，在施工过程中施组和施工方法，通常会根据地质情况的变化而变化，如增开工作面或增

36、加运输通道等，通风方案也需要作相应的变化。要求技术人员根据施组和施工方法的变化对通风设计方案进行局部调整。3）过渡方案的设计通风方案都是分阶段设计的，每个阶段之间都存在过渡的问题，在施工现场从一个阶段到另一个阶段一般需要两三天时间，决不能因为实施下一阶段通风方案而影响正常施工。要求技术人员必须根据现场具体情况做好通风过渡方案。（3）通风效果的检测与评价通风方案实施以后，实施的方案能否达到设计要求，或者设计本身是否存在问题，这些都需要通过温度、湿度、管路的进出口风量、管路的百米漏风率、通风阻力以及工作面有害气体浓度变化等项目的测试，来检查方案落实情况（主要是通风管路安装质量），评价设计方案。要求

37、技术人员在方案实施后尽快测试，以便对存在的问题及时修正。另外，也要求技术人员对通风效果（主要工作面的有害气体浓度变化情况）进行经常性的检测，以检查通风管路的安装维护质量。6. 通风对施工的要求（1）建议由专业队伍进行现场施工通风管理和实施，风管安装必须平、直、顺，通风管路转弯处安设钢性弯头，并且弯度平缓，避免转锐角弯，以减小管路沿程阻力和局部阻力，并且要加强日常维修和管理。（2）必须配有专业技术人员对现场通风效果进行检测，根据检测结果及时优化通风方案。（3）必要时可以根据检测结果及时对通风系统作局部调整，必须保证洞内气温不得高于28、一氧化碳（CO）和二氧化氮（2）浓度在通风30 min后分别降到30mg/m3和5mg/m3以下，以满足施工需要。（4）风机必须配有专业风机司机负责操作，并作好运转记录，上岗前必须进行专业培训，培训合格后方可上岗。（5）电工必须定