五层钢筋混凝土框架结构办公楼设计

1、中国地质大学（武汉）远程与继续教育学院本科毕业论文（设计）指导教师指导意见表学生姓名：学号：专业：土木工程（建筑）毕业设计（论文）题目：五层钢筋混凝土框架结构办公楼设计指导教师意见：（请对论文的学术水平做出简要评述。包括选题意义；文献资料的掌握；所用资料、实验结果和计算数据的可靠性；写作规范和逻辑性；文献引用的规范性等。还须明确指出论文中存在的问题和不足之处。）该学员设计过程中态度端正，勤于思考。该设计为现浇钢筋混凝土框架结构办公楼设计，建筑方案合理，结构选型经济，柱网布置合理，主梁，次梁合理搭配， 满足结构受力要求，在框架结构计算时，荷载计算准确。论文格式符合设计要求， 图纸绘制较好。指导教

2、师结论：合格（合格、不合格）指导教师姓名所在单位兰州工业学院指导时间2014.9中国地质大学（武汉）远程与继续教育学院本科毕业设计（论文）评阅教师评阅意见表学生姓名：学号：专业：土木工程（建筑）毕业设计（论文）题目：五层钢筋混凝土框架结构办公楼设计评阅意见：（请对论文的学术水平做出简要评述。包括选题意义；文献资料的掌握；所用资料、实验结果和计算数据的可靠性；写作规范和逻辑性；文献引用的规范性等。还须明确指出论文中存在的问题和不足之处。）文章选题围绕五层钢筋混凝土框架结构办公楼设计展开，文中涉及到大量的设计计算，较好地完成了办公楼的设计。文章思路清晰，层次清楚。所用资料数据真实可靠。语言有组织力

3、，文献引用较多。文章通过分析问题，解决问题，最后作了结论，层次比较严密紧凑。不足之处是文章缺乏表格图标，无法做到图文并茂。文章的结论部分没能完成总结全文的作用，希望作者重新撰写，结论应避免过于主观，同时结论部分要加强，不要只有结论，学要有理有据。修改意见：（针对上面提出的问题和不足之处提出具体修改意见。评阅成绩合格，并可不用修改直接参加答辩的不必填此意见。）1、目录页只需显示两级标题即可，即一级标题和二级标题；2、缺少必要的图名、表名及编号；3、文中数学式子较多，最好能进行编号，具体参阅学院有关论文撰写规范；4、文中计算公式显得过多，文章显得不紧凑，建议作者可以专门另附一页详细计算过程，正文中

4、则展示大概的一个思路或者结果；5、作者可以选取其中的一个方面进行设计计算，可以查阅大量有关内容，在一个面上弄深弄透，那样就更具研究价值，也更符合一篇毕业论文的要求；6、结论是起到总结全文的作用，但是单看你这一章，更像是实习后的体会，没能完成总结全文的作用，希望作者仔细斟酌进行修改；7、参考文献不符合学院有关规范要求。毕业设计（论文）评阅成绩 （百分制）：70评阅结论：同意答辩（同意答辩、不同意答辩、修改后答辩）评阅人姓名所在单位中国地质大学评阅时间2014.9.24论文原创性声明本人郑重声明：本人所呈交的本科毕业论文五层钢筋混凝土框架结构办公楼设计，是本人在导师的指导下独立进行研究工作所取得的

5、成果。论文中引用他人的文献、资料均已明确注出，论文中的结论和结果为本人独立完成，不包含他人成果及使用过的材料。对论文的完成提供过帮助的有关人员已在文中说明并致以谢意。本人所呈交的本科毕业论文没有违反学术道德和学术规范，没有侵权行为，并愿意承担由此而产生的法律责任和法律后果。论文作者（签字）： 日期：2014 年 8 月 15 日摘要本次设计为五层钢筋混凝土框架结构办公楼设计。该工程建筑面积为 4967.75m2， 共 5 层；结构形式为钢筋混凝土框架结构；抗震要求为7 度设防。设计包括建筑设计和结构设计，对结构设计只选取一榀有代表性的框架进行计算。本论文主要包括建筑设计， 结构设计，包括选型及

6、布置；荷载计算与内力计算，即恒载、活载、风荷载和地震作用以及由这些荷载引起的内力；内力组合与框架梁柱配筋计算；楼梯设计；现浇板设计； 及基础设计。关键词：结构设计；框架结构；内力计算；配筋计算；基础电算目录一、工程概况及结构布置6（一）、工程概况61、概述62、结构设计依据63、主要设计参数7（二）、建筑设计71、建筑平面设计72、建筑立面设计8（三）、结构选型及布置81、梁的有关尺寸梁82、框架结构的重量83、板的选择9二、重力荷载的计算10（一）、屋面及楼面的永荷载标准值101、屋面（不上人）102、一到四层楼面10（二）、屋面及楼面可变荷载标准值10（三）、梁、柱、墙、窗、门重力荷载代表

7、值的计算101、 一层的计算122、二层至四层的计算133、五层的计算13三、截面设计14（一）、框架梁141、梁的正截面受弯承载力的计算142、梁斜截面受剪承载力计算16（二）、框架柱181、剪跨比及轴压比的验算182、柱正截面承载力计算19四、基础设计27（一）、设计参数汇总27（二）、基础设计271、A 柱下基础的计算272、B 柱下基础的计算30（三）、基础梁的计算34五、楼梯的设计36（一）、基本资料36（二）、楼梯的设计361、楼梯一的设计362、楼梯二的设计41六、板的设计46（一）、板的设计资料46（二）、板的内力计算461、荷载的设计值计算462、板的弯矩计算463、计算板的

8、配筋50结论54致谢57参考文献58一、工程概况及结构布置（一）、工程概况1、概述1、建设单位：XXX 单位。2、工程名称：XXX 公大楼。3、建设地点：XXX 市区中心地带。4、建设规模：总建筑面积 4967.75m2。5、建筑层数：5 层。6、建筑高度：主体结构高度为 18.600m，层高：底层 4.200m，其他 3.600m。7、建筑耐久年限：合理使用年限 50 年。8、建筑类别：二类。9、耐火等级：不低于二级。10、抗震设防烈度：7 度。11、结构形式：现浇钢筋混凝土框架。2、结构设计依据1、建筑结构可靠度设计统一标准 (GB500682001)2、建筑结构荷载规范(GB500092

9、001)3、建筑抗震设防分类标准(GB5022395)4、建筑抗震设计规范(GB500112001)5、建筑地基基础设计规范(GB500072002)6、建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB502022002)7、混凝土结构设计规范(GB500102002)8、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB502042002)9、砌体结构设计规范(GB500032001)10、砌体工程施工质量验收规范(GB50203-2002)3、主要设计参数1、最高气温：39.30C。2、最低气温：-10.20C。3、主导风向：南北风。4、基本风压：0.39kN/。5、基本雪压：0.47kN/。6、场地地震效应；建

10、筑所在地区地震设防烈度为 7 度。7、场地土类型：类建筑场地。8、设计地震分组：按所在地区考虑。9、地质水文情况：场地平坦，周围无相邻建筑物，自上而下土层分布情况为：（1） 、新近杂填层（第一层）：主要为煤渣、石灰渣、混凝土块等，厚度0.3-0.8米。（2） 、淤泥层（第二层）：分布不均匀，厚0.3-0.9m。（3） 、粘土夹碎石层（第三层）：厚2.5-4.3m。 fk=270kpa。（4） 、粘土层（第四层）：可塑性较好，密实，土层厚，3.6-6.0m,fk（5） 、基岩。10、地下水位：较低无侵蚀性,不考虑地下水。11、施工技术条件：各种机具能满足现浇结构要求。（二）、建筑设计1、建筑平面

11、设计340kpa。建筑平面设计主要应考虑建筑物所处的环境及其功能要求，同时又要兼顾结构平面布置的规则和合理；此外，考虑到抗震设计的一些要求，建筑物应力求规则。因此，本次设计在平面上采用较为简单的“一”字形、内廊式的平面布置。具体布置见建筑平面图。对该平面设计作如下说明：1、本设计柱网上采用 3.9×6.3 m，局部地方采用 3.3×6.3、4.5×6.3 和 9.0 6.3柱网尺寸。2、采用了内廊式结构布置。中间走道宽2.4m，以满足人流要求。同时设有一部楼梯，不上屋面。2、建筑立面设计结合平面设计中框架柱的布置，立面上主要采用竖向划分，外观上显得大方、挺拔、气派

12、；同时，考虑到框架结构的优点，柱间尽量多用窗少用墙，使窗与柱及窗间墙之间形成了有节奏的虚实对比，显得明快、活泼，同时也得到了良好的采光效果。大门设于正中间，使整个建筑物显得美观大方。大门设有左右两扇门，使整个大门显得大气。（三）、结构选型及布置本次设计采用全现浇钢筋混凝土框架结构，结构平面布置简图见附图。本次毕业设计结构计算要求手算一榀框架。针对本建筑施工图纸，选择第四榀横向框架为手算对象。本计算书除特别说明外，所有计算、选型、材料、图纸均为第四榀框架数据。梁、柱、板的选择如下：1、梁的有关尺寸梁横向框架梁： h = l 15 = 6300 15 = 420 ，取 450mm，b=250mm,

13、 h b =1.8。纵向框架梁：取 h=450mm，b=250mm, h b =1.8。2、框架结构的重量框架结构的重量约1214KN m2，所以在初步估计柱子的尺寸可以用公式：N= gcwSN b bGs12式中gG分项系数，取 1.25w 单位面积重量，取1214 KN m2S柱的承载楼层面积（ m 2 ）N截面以上的楼层数sb一级、二级抗震设计角柱为 1.3，其余情况 1.01b 由于水平力使轴力增大的系数：非抗震、6 度及 7 度抗震设计： b22.058；8 度抗震设计： b21.1；9 度抗震设计： b21.2本设计：边柱: Nc³1.25´14´3.

14、9´3.15´1.05´7´1.0=1580.16KN1580.16 ´103A ³=122778.4mm2c0.9 ´14.3中柱: Nc³ 1.25´14´3.9´(2.4 + 6.3) 2´1.05´ 7´1.0=2182.12KN2182.1´103A ³=169551.1mm2 。c0.9 ´14.3总上所述，考虑其它因素的影响，本次设计柱的取：500×500。3、板的选择h = l 40 = 2100 5

15、0 » 40 mm，按构造要求，双向板的厚度不宜小于80mm。故取板厚h=80mm。二、重力荷载的计算（一）、屋面及楼面的永荷载标准值1、屋面（不上人）防水层、找平层、保护层2.18 KN / m280 厚现浇钢筋混凝土板0.08 ´ 25 = 2KN / m215 厚纸筋石灰抹底0.015 ´16 = 0.24KN / m2V 型轻钢龙骨吊顶0.25 KN / m2合计4.43KN / m22、一到四层楼面水磨石面层0.65 KN / m280 厚现浇钢筋混凝土板0.1´ 25 = 2.5KN / m2V 型轻钢龙骨吊顶0.015 ´16 =

16、 0.24KN / m2合计2.9KN / m2（二）、屋面及楼面可变荷载标准值不上人屋面均布活荷载标准值0.5KN / m2楼面活荷载标准值2.0KN / m2屋面雪荷载标准值sk= m× sro= 1.0´ 0.47 = 0.47KN / m2式中： m 为屋面积雪荷载分布系数，取m =1.0rr（三）、梁、柱、墙、窗、门重力荷载代表值的计算梁柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面积上的重力荷载。具体计算过程如下，见表 2-3-1 所示。表 2-3-1梁、柱重力荷载标准值b ´ hglGKN / mmKNiZ

17、L250´ 450251.052.95313.516637.85KJZL1250´ 450251.052.95324.38574.06KJZL2250´ 600251.053.9388.54133.88CL1150´ 350251.051.37818.85251.9551652.26CL2150´ 350251.051.37825.554140.832CL3250´ 450251.052.9538.75251.678CL4150´ 350251.051.37822.5262.01Z500´ 500251.106.8

18、755.72642516.82516.8ZL250´ 450251.052.95313.516637.848KJZL1250´ 450251.052.95324.38574.06KJZL2250´ 600251.053.9388.54133.88CL1150´ 350251.051.37818.85251.9551652.26CL2150´ 350251.051.37825.554140.832CL3250´ 450251.052.9538.75251.678CL4150´ 350251.051.37822.5262.01Z

19、500´ 500251.106.8753.66415841584ZL250´ 450251.052.9531.3516637.848KJZL1250´ 450251.052.95324.38574.06KJZL2250´ 600251.053.9388.54133.88层次构件mm´ mmKN / m3bgi个数iåG1267CL1150´ 350251.051.37821.9260.356CL2150´ 350251.051.37825.556211.247CL3250´ 450251.052.9538

20、.754103.356Z500´ 500251.106.8753.664158415841720注：1） 梁宽和柱宽在计算时各加粉刷 20mm 厚。2） 梁长度取净长，柱长度取层高。3） 在计算梁和柱时，已经扣除板的那一部分。外墙体为 220 mm 厚的陶瓷锦砖，内墙面 20 mm 厚抹灰，则外墙单位墙面的重力荷载为：0.5 + 11.8 ´ 0.22 +17 ´ 0.02 = 3.2 KN / mm2内墙体为 200 mm 厚的加气混凝土砌块，墙面两侧各 20 mm 的抹灰，则内墙单位墙体的重力荷载为：11.8 ´ 7.5 +17 ´ 0.0

21、2 ´ 2 = 3.04 KN / m2木门单位面积重力荷载为0.2 KN / m2 ，玻璃门及铝合金窗单位面积重力荷载为0.4 KN / m2 。1、 一层的计算1） 、木门的计算：M-1（1.0m ´ 2.1m ）17 个1.0 ´ 2.1´17 = 35.7 m2M-2 (1.8m ´ 2.1m )2 个1.8 ´ 2.1´ 2 = 7.56m2M-3（ 0.7m ´ 2.1m ）4 个0.7 ´ 2.1´ 4 = 5.88m2合计57.24m2玻璃门的计算：M-4（1.5m ´

22、 2.7m ）2 个1.5 ´ 2.7 ´ 2 = 8.1m2 M-5（ 2.2m ´ 2.7m ）1 个2.2 ´ 2.7 = 5.94m2合计14.04m2门的重量： 57.24 ´ 0.2 +14.04 ´ 0.4 = 17.06KN2） 、 窗的计算：C-1（1.8m ´ 2.1m ）6 个1.8 ´ 2.1´ 6 = 22.68m2C-2（ 2.4m ´ 2.1m ）19 个2.4 ´ 2.1´19 = 95.76m2C-3 ( 2.1m ´ 2.1m )

23、1 个2.1´ 2.1 = 4.41m2合计122.85m2窗的重量：122.85 ´ 0.4 = 49.14KN3） 、 墙的重量的计算：通过计算，一层外墙的面积为 334.43 m2 ，内墙的面积为 839.12 m2 ，故一层墙的重量为： 334.43´ 3.2 + 839.12 ´ 3.04 = 3621.18KN2、二层至四层的计算1） 、木门的计算：M-122 个1.0 ´ 2.1´ 22 = 46.2m2M-21 个1.8 ´ 2.1 = 3.78m2M-34 个0.7 ´ 2.1´ 4 =

24、 5.88m2M-41 个2.1´ 2.4 = 5.04m2合计60.9m2门的重量 ： 60.9 ´ 0.2 = 12.18KN2） 、窗的重量：C-1（1.8m ´ 2.1m ）6 个1.8 ´ 2.1´ 6 = 22.68m2C-2（ 2.4m ´ 2.1m ）23 个2.4 ´ 2.1´ 23 = 115.92 m2C-3 ( 2.1m ´ 2.1m )1 个2.1´ 2.1 = 4.41m2C-4 (1.5m ´ 2.1m)2 个1.5 ´ 2.1´ 2

25、= 6.3m2合计149.31m2窗的重量：149.30 ´ 0.4=59.72 KN3） 、墙的重量的计算：通过计算，外墙的面积为 279.09 m2 ，内墙的面积 676.73 m2 ，故二层内外墙的重量为： 279.09´ 3.2 + 676.73´ 3.04 = 2950.34KN3、五层的计算1、木门、窗、墙的计算均与标准层相同2、板的计算经计算板的面积为 784.2 m2 ，板重为：4.43´ 784.2 = 3474.01KN3、女儿墙的重量计算女儿墙的做法与外墙类似，取单位面积上的重量为3.2 KN / m2 ，女儿墙的面积为78 m2，

26、女儿墙的重量为： 78 ´ 3.2 = 249.6KN三、截面设计（一）、框架梁以第五层 AB 跨梁的计算为例。1、梁的正截面受弯承载力的计算1）、AB 跨从表 3-1-1 中选出 AB 跨跨间截面及支座截面的最不利内力进行配筋计算，并将支座中心处的弯矩换算到柱边缘控制截面：支座处：M= 88.47- 74.67´0.25=69.80KN.mAgM= 0.85´69.80=59.33KN.mREAMB = 89.46 - 82.64 ´ 0.25 = 68.8kN × mgM= 0.85´68.8=58.48KN.mREB跨间弯矩取控

27、制截面，即 取跨中弯矩M = 71KN / mm2。梁下部受拉时，按 T 形截面设计；梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，b¢f= l /3 = 6.3/3 = 2.1m = 2100mm ，按梁间距考虑时，b¢ = b + Sfn= 250+ (3900- 250) = 3900mm，按翼缘厚度考虑时，h = h - a0s= 450- 35 = 415mm ， h¢f/ h= 80/ 415 > 0.1 ，此种情况不起控制作用。故取0b¢ = 2100mm 。f梁内纵向钢筋采用 HRB400 级钢筋( fy= f 

28、2; = 360N / mm2 ) xyb= 0.518 ，下部跨间截面按单筋 T 形截面计算。因为：a f b¢ h¢ (h - h¢/ 2) =1.0´14.3´2100´80´(415-80/ 2)/106 = 900.9kN × m > 71kN × m ， 所以1 c ff0f属第一类 T 形截面M71´106a= 0.014saf b¢ h 21.0´14.3´ 2100´ 41521 cf0x = 1-1- 2as= 0.014A =

29、xasA484f b¢ h / f= 0.014´1.0´14.3´ 2100´ 415/360 = 484mm21 cf0ys = 0.46% > 0.2% ´ 450 / 415 = 0.22%A250 ´ 415实配 218，（ As= 509mm2 ），r =509> 0.22% ，满足要求。250 ´ 415将下部跨间的 2 18 钢筋深入支座负弯矩作用下的受压钢筋（ As= 509mm2 ），再计算相应的受拉钢筋 As，即支座 A 下部：a= 59.33´106 - 360

30、0; 509´ (415 - 35) < 0s1.0´14.3´ 250´ 4152说明 As有富裕，且不屈服，可近似取M59.33´106A = 434mm2sf (hy0- a¢)360 ´(415 - 35)s实取 2 18 (As= 509mm2 ) 。M58.48´106支座 B上部 A = 427mm2lsf (hy0- a¢)360 ´(415 - 35)s实取 2 18 (A= 509mm2 ) ， r =509> 0.49% ， A¢= 1 > 0.

31、3ss满足要求。2） 、BC 跨250 ´ 415AsBr同理，从表 3-1-1 中分别选出 BC 跨截面及支座截面的最不利内力进行配筋计算。支座弯矩M= 48.46 - 37.61´ 0.25 = 39.06kN × mgM= 0.85´39.06=33.20KN.mREBr当梁下部受压时，按 T 形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，b¢f= l /3 = 6.3/3 = 2.1m = 2100mm ，按梁间距考虑时，b¢ = b + Sfn= 250 + (3900- 250) = 3900mm

32、，按翼缘厚度考虑时，h = h - a0s= 450- 35 = 415mm ， h¢f/ h = 80/ 415 > 0.1，不起控制作用。故梁内纵向钢筋0取 HRB400 级钢筋( fy因为= f ¢ = 360N / mm2 ) ， xyb= 0.518 ，下部跨间截面按单筋 T 形截面计算，a f b¢ h(h1 cff0- h¢f/ 2) = 1.0 ´14.3 ´ 2100 ´ 80 ´ (415 - 80/ 2) = 900.9 kN × m > 14.16kN × m

33、属于第一类 T 形截面M14.16´106a= 0.023saf b¢ h 21.0´14.3´ 250´ 41521 cf0x = 1-1- 2as= 0.023A = xasf b¢ h / f= 0.023´1.0´14.3´ 250´ 415/360 = 96mm21 cf0y sA=96< 0.25%A250 ´ 450按构造配筋，实配 2 18，（ As= 509mm2 ），r =509= 0.49% > 0.25%250 ´ 415，满足要求。将下部

34、跨间的 2 18 钢筋深入支座负弯矩作用下的受拉钢筋（ As= 509mm2 ），再计算相应的受拉钢筋 As，即支座 B 下部：a=33.2 ´106s1.0 ´14.3´ 250 ´ 4152= 0.054x = 1-1- 2as= 0.055支座BR 下部 A= xaf b¢ h / f= 0.055´1.0´14.3´ 250´ 415/360 = 226mm2< 509mm2s1 cf0yr =509= 0.49% > 0.25%，故无需再配筋， 实取 218sA¢ = 1

35、> 0.3，满足要求。As(A = 509mm2 )s250 ´ 415，2、梁斜截面受剪承载力计算1）、AB 跨考虑抗震时gV = 80.79´ 0.85 = 68.67KN < 0.2bf bh= 0.2´14.3´ 250´ 415/1000 = 296.7kNRE故截面尺寸满足要求。cc0梁端加密区箍筋取 ø8100, 箍筋用 HPB235 级钢筋 ( fyvA101= 210N / mm2 ) ， 则：0.56 f bh +1.2 fsv h= 0.56 ´1.43 ´ 250 ´

36、415 + +1.2 ´ 210 ´´ 415t0yvs0100= 188.71kN > 68.67kNhsv非抗震情况0.7 f bh+1.25 fA= 0.7 ´1.43´ 250 ´ 415 +1.25 ´ 210 ´ 101 ´ 415 = 213.8KNt0> 80.79kNyvs0100加密长度取 1.5 的梁的高度和 500mm 中的较大者，故取为 700 mm,。2）、BC 跨考虑抗震时梁端加密区取 ø8100,箍筋用 HPB235 级钢筋( fyv力为：= 210N

37、 / mm2 ) ，则其承载0.56 f bh+1.2 fA sv h= 0.56 ´1.43 ´ 250 ´ 415 + +1.2 ´ 210 ´101´ 415t0yvs0100= 188.71kN > 38.57kN非抗震情况时，加密长度与 AB 跨相同。其它层的计算采用相同的方法，见表 3-1-1 和表 3-1-2。表 3-1-1 横向框架纵向钢筋计算表层截面M/ kN × mxA¢ / mm2A / mm2实配钢筋 A¢/ mm2A ' / Ar / %次支A座BL59.33<

38、;058.48<0s763763s4344273 18 ( As3 18 ( Ass= 763mm2 )= 763mm2 )ss10.7410.745 AB 跨 间支座 BR BC 跨间支A7133.2-14.16112.450.0140.0550.023<0763763484226968223 18 ( As2 18 ( As3 18 ( As3 20 ( As= 763mm2 )= 509mm2 )= 763mm2 )= 941mm2 )10.810.740.490.740.91座BL93.32<07636823 20 ( As= 941mm2 )0.810.914 AB

39、 跨 间支座 BR BC 跨间支A座BL 23AB 跨间支座 BR BC 跨间支A座BL1 AB 跨 间支座 BR BC 跨间93.4891.28-13.54144.42109.8493.48135.17-13.54171.63123.2397.06180.09-17.340.018<00.00260.0670.00890.0180.1130.00260.1160.0310.0190.1320.003763763763763763763763631.46667.2590.751055.7802.92631.46988.0890.751254.61900.80665.881316.4511

40、6.263 18 ( As3 20 ( As3 18 ( As3 22 ( As3 22 ( As3 18 ( As3 18 ( As3 18 ( As3 25 ( As2 25 ( As3 18 ( As3 25 ( As3 18 ( As= 763mm2 )= 941mm2 )= 763mm2 )= 1140mm2 )= 1140mm2 )= 763mm2 )= 1140mm2 )= 763mm2 )= 1473mm2 )= 982mm2 )= 763mm2 )= 1473mm2= 763mm2 )0.810.670.670.670.520.780.520.740.910.741.101.

41、100.741.100.741.420.950.741.420.74表 3-1-2 横向框架箍筋数量计算Ag V -0.42f bh梁端加密区非加密区层数sv = REt0截面gV / kN0.2bf bh/ kNS1.25f hREc c0yv 0实配钢筋(A/ s)实配钢筋A、BL568.67296.7 > gVRE0.058svø8100(1.01)(rsv%)ø8150(0.269)BRA、BL4BR38.5792.0287.56296.7 > gVRE296.7 > gVRE296.7 > gVRE-2.17 < 00.2730.23

42、2全 长 加 密 ø8100(1.01) ø8100(1.01)ø8150(0.269)全长加密ø8100(1.01)2-31A、BL100.63BR167.6A、BL113.14BR253.79296.7 > gVRE296.7 > gVRE296.7 > gVRE296.7 > gVRE0.3520.9660.4671.758ø8100(1.01)ø8150(0.269)全 长 加 密 ø8100(1.01) ø8100(1.01)ø8150(0.269)全长加密ø8

43、80(1.963)（二）、框架柱1、剪跨比及轴压比的验算表 3-2-1 给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算的结果，其中剪跨比l 也可取H/(2hn0) ，注意表中的M c ,V c 和 N 都不应考虑承载力抗震调整系数，由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。表 3-2-1 柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次bh0fcMcVcNMNcc0c550046014.394.9743.34160.004.76>20.045<0.9450046014.383.9042.81410.834.26>20.186<0.9A2350046014.3100.1953.17916.914.

44、10>20.256<0.9150046016.7187.7953.581706.997.62>20.477<0.9550046014.399.8148.72190.044.45>20.053<0.9450046014.3117.0661.65463.434.13>20.130<0.9B2350046014.3161.8488.601074.373.975>20.301<0.9150046014.3311.9592.532218.297.33>20.621<0.9/mm/mm/ (N / mm2)/ kN × m/

45、 kN/ kNV hfbh2、柱正截面承载力计算以第五层柱的计算为例，其它层的计算见表 3-2-4，3-2-5，3-2-6。A 柱柱顶的计算：1）、及相应的 N 的组合时M94.97e= 0.842m = 842mm0N112.79e 取 20mm 和偏心方向截面尺寸的 1/30 两者之较大者，故取eaa= 20mm 。柱的计算长度由于由水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值不超过75，故l= 1.25H = 1.25´ 3.6= 4.5m。0e = e + ei0a= 842+ 20 = 862mml / h = 4.5´103 /500 = 9 > 5 ，考虑挠度

46、的二阶效应对偏心矩的影响。e0z= 0.2 + 2.7´i1h0= 0.2 + 2.7´ 862 = 5.26 > 1 x4602= 1.0 ，取z 1= 1.01l1h = 1+( 0 )2 z z= 1+´ 92 = 1.031400e / hh12i01400´862 / 460e =h ei+ h / 2 - as= 1.03´862+ 500/ 2 - 40 = 1097.8mm对称配筋x = x =hNf bh=112.79´103 14.3´ 500´ 460= 0.034 < xb= 0

47、.5180c0为大偏心情况。Ne - x(1- 0.5x)af bh 2A = A¢ =ssf (h1c0y0- a¢ )s= 112.79´1097.8´103 - 0.034´(1- 0.5´ 0.034) ´1.0 ´14.3´500 ´ 4602360´(460 - 40)= 484.5mm 22）、按 N及相应的 M 的组合时max根据 A 柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至支座边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比较后，选出最不利内力，进行配筋计算。故M= 53.06kN &

48、#215; mce= M = 53.06´106= 515.2mm0N102.99´103e = e + ei0a= 515.2+ 20 = 535.2mml/ h = 4.5´103 / 500 = 9 > 50取x = 1.0 ， x12= 1.0h = 1+1( 0 )2 x x= 1+´ 92 = 1.05l11400e / hh1 2i01400´ 535.2/ 460e =h ei+ h / 2 - as= 1.05´535.2+ 500/ 2 - 40 = 772mm对称配筋x = x =N=102.99´

49、;103= 0.03 < x= 0.518h0为大偏心情况。f bh14.3´ 500´ 460b cA = A¢ =Ne - x(1- 0.5x)a1f bh 2c0ssf (hy0- a¢ )s= 102.99´ 772´103 - 0.03´(1- 0.5´ 0.03)´1.0´14.3´ 500´ 4602360´(460 - 40)= 230.2mm23） 、按 N及相应的 M 计算minA 节点的柱端弯矩 McM90.81´106= 90

50、.81KN × me= 717.4mm0N126.59´103e = e + ei0a= 717.4+ 20 = 737.4mm取x1 = 1.0 ， x2 = 1.01l1h = 1+( 0 )2 x x= 1+´ 92 = 1.041400e / hh1 2i01400´ 737./ 460e =h e + h / 2 - a =1.04´737.4+ 500/ 2 - 40 = 976.9mmis对称配筋x = x =N=126.59´103= 0.0385 < x= 0.518h0为大偏心情况。f bh14.3´

51、; 500´ 460b cA = A¢ =Ne - x(1- 0.5x)a1f bh 2c 0ssf (hy0- a¢ )s= 126.59´ 976.9´103 - 0.0385´(1- 0.5´ 0.0385)´1.0´14.3´ 500´ 4602360´(460 - 40)= 440.1mm2综合上述三种情况的配筋值，并考虑构造要求，选配 4 18（ As= 1017mm2 ），单侧配筋率r =1017= 0.41% > 0.2% ，全截面配筋率r =1017 ´ 2= 0.82% > 0.6% 。满足要求。500 ´ 500500 ´ 500A 柱柱