濮阳人民医院病房楼直线加速器专项施工方案最终定稿

1、濮阳市人民医院病房大楼直线加速器专项施工方案编制：审核：审批：河北建工集团有限责任公司二一五年三月二十八日42目录一、编制依据2二、工程概况31、基本概况32、结构特点33、施工重点及难点5三、施工计划61、工期计划62、施工工艺7（一）、施工流程7（二）、主要施工工艺选择7（三）、模板工程施工工艺7（四）、混凝土工程施工工艺113、安全措施15（一）、安全管理组织机构15（二）、施工中安全管理措施17（三）、应急救援预案19四、线加速器墙板计算书241、直线加速器墙体模板支设计算书242、1500mm厚楼板模板扣件钢管支撑架计算书31一、 编制依据1、濮阳市规划建筑设计研究院提供的濮阳市人民

2、医院病房楼施工图及图纸会审纪要、设计变更。2、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）3、建筑施工模板安全技术规范4、大体积混凝土施工规范5、混凝土结构工程施工质量验收规范6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范7、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质（2009）87号文）8、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质（2009）254号文）9、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99 2011）10、建筑施工模板安全技术规程（JGJ162-2008）11、混凝土模板用胶合板（GBT17656-2008）12、钢管脚手架扣件（GB15831-2006）13、建筑施工

3、手册 第五版。二、 工程概况1、基本概况1.1、本工程为濮阳市人民医院病房大楼、总建筑面积64735平方米，分主、裙楼两部分，主楼地下两层，地上25层；裙楼地下两层、地上五层。主体建筑物总高度99.99m（室外地面至檐口高度），室内外高差0.6m。主楼采用框架-剪力墙结构，裙楼采用框架结构。主楼地基采用桩筏基础，裙楼基础采用桩-承台+防水板，局部一层部分为天然地基柱下独立基础。地下一层及地上主体结构抗震等级为一级，抗震措施按8度区一级抗震；地下二层部分抗震等级为二级，抗震措施按8度区二级抗震。1.2、地下室二层设有1间直线加速器室，底板为1.1m厚筏板，由于其中有一定放射性，设计为超厚墙板钢筋

4、混凝土结构。 2、结构特点直线加速器房间位于地下二层20-22轴交1/A-C轴范围，该范围地下室结构层高5.95m。因需具有一定的防辐射要求，设计为超厚墙、板钢筋混凝土结构，墙厚700mm、1600mm、1800mm、2700mm，顶板厚度1500mm，详图如下，墙板混凝土强度等级C40； 3、施工重点及难点1、直线加速器顶板厚度1.5m，板顶荷载达到37.5KN/m，根据建质（2009）87号文危险性较大的分部分项工程安全管理办法，施工总荷载超出15 KN/m，模板支撑属于超出一定规模的危险性较大的分项工程。模板支撑系统的设计、施工需重点控制，确保安全。2、由于直线加速器具有较高的放射性，该

5、部位墙板厚度超出1m，属于大体积混凝土，施工中需重点控制混凝土的配制、浇筑，采取专门的保温养护措施，避免混凝土裂缝。三、 施工计划1、工期计划本工程直线加速器部位同裙楼二层一同施工，计划施工日期为30天。材料及设备计划如下。序号名称规格、型号单位数量备注1水准仪DSZ2台12钢卷尺5m、50m把各13工程检测尺2m把14圆盘锯MJ-106台13KW5平刨MB-503台13KW6空压机台17砂轮切割机台18手电钻台2钻头12-209单手扳手个15开口宽17-19，22-2410活动扳手个15最大开口65mm11锤子个1512墨斗个12、施工工艺（一）、施工流程测量放线墙体钢筋绑扎墙模板支设顶板支

6、撑架搭设顶板钢筋绑扎隐蔽验收混凝土浇筑（二）、主要施工工艺选择1、墙体竖筋采用电渣压力焊连接，柱竖筋采用直螺纹机械连接，板筋采用直螺纹机械连接，顶板上部筋支撑采用三级25的钢筋铁马凳,间距1米。2、墙体模板采用15厚胶合板，对拉螺栓采用14，内龙骨5*10方木，外龙骨采用双钢管。3、顶板选用扣件式满堂支撑架，架管壁厚2.8mm。4、混凝土采用商品混凝土，混凝土的材料、配合比设计按大体积混凝土要求。混凝土的浇筑采用1台HBT90地泵布料机进行浇注。5、混凝土浇筑后按大体积混凝土要求进行测温监控。6、混凝土表面采取保温保湿养护措施，砼面采用双层塑料薄膜中间夹两层草垫的保温措施；板底采用双层15mm

7、厚模板中间加油布。（三）、模板工程施工工艺一）、模板支架搭拆操作工艺1、模板支架工艺流程：放线 搭设立杆并同时搭设扫地杆 搭设水平杆 设置竖向剪刀撑、水平剪刀撑 安装顶托、木方、模板校正。2、放线：模板安装前，根据测量标记的标高、中心线，弹出模板安装控制内边线及满堂架立杆位置定位线。3、直线加速器立杆搭设要求：立杆的间距及排距均为40cm，直接放在砼底板上。根据加速器的空间，排架的搭设自一端延伸向另一端，自下而上按步距架设，横纵方向每隔2m留设0.8m的施工通道（过道处在中间留设），待其他0.4m*0.4m立杆搭设完毕后，由内向外逐个补齐；搭设过程中应逐层改变搭设方向，减少误差积累。不能自两端

8、相向搭设或相间进行，以免结合处错位，导致最后难以连接。做到纵横各成一线，以便准确搭设水平拉杆和剪刀撑。4、扫地杆：扫地杆可约束立杆的水平位移，提高支架的承载力，因此不可忽视扫地杆的作用。距地面150mm设置扫地杆，纵横杆均用直角扣件扣在立杆上，横杆在下，纵杆在上。5、剪刀撑：满堂模板支架四边及中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；从顶层开始设置一道水平剪刀撑，最底层及中间各设置一道水平剪刀撑。剪刀撑可提高支架的整体稳定性，提高立杆的极限承载能力。6、纵横向水平杆：水平杆步距小于等于1.2米，沿架体竖直方向，每步架均设置纵横向水平杆。搭设时每步水平杆必须纵横双向贯通，尤其是

9、顶层的水平杆更要注意。纵横向水平杆采用对接扣件连接，不得搭接。纵横向水平杆端头与周边墙体模板顶紧。水平杆的接头、高差也应符合规范要求。7、顶模施工：支模前应熟悉图纸设计，确定几何尺寸、形状；用水准仪将建筑物楼层相对标高建筑50cm线引测到模板支撑架上作为施工标高。在模板支架上放置顶托，用顶托调整调整支模高度；在顶托上先放置100*100的主龙骨，间距40cm，然后在主龙骨上放置50*100mm的次龙骨，间距小于200mm；15mm厚木模板采用两层中间加一层油布，钉在木龙骨上。回旋加速器及其他部位8、墙模施工：墙体模板采用15mm厚木模板采用两层中间加一层油布，钉在木龙骨上；竖向木龙骨采用50*

10、100，间距不大于250mm，外龙骨采用48钢管；对拉丝采用14，间距400mm。墙体横纵向筋采用双扎丝绑扎，以保证墙体水平筋对对拉丝的支撑强度（700墙3排竖向筋，1600、1800墙4排竖向筋，2700墙7排竖向筋，对拉丝横向间距不大于450，混凝土浇筑过程中，不会出现因挠度过大而折断的情况）。墙与顶板交接处，由于顶板厚1.5m，墙模单侧需高出1.5m，高出部分模板采用螺栓加焊16钢筋跟对面单侧墙模连接，螺栓间距500mm，墙体模板利用满堂脚手架校正。二）模板支架的验收1、支架在搭设过程中，应严格按照本方案要求执行，搭设完成后由项目经理组织，技术负责人、安全工程师、监理工程师牵头，施工员及

11、施工班组长参加，进行检查验收。2、验收的依据为建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑施工安全检查标准和模板支撑施工专项方案以及各级技术交底记录。重点验收支架的立杆搭设位置、构造尺寸、材质、连接件、剪刀撑、扫地杆、纵横向水平杆的节点是否牢固可靠，杆件间距、接头位置及扣件拧紧力矩是否符合要求。3、验收过程中发现的问题应一一列出交由班组专人整改，按规定整改完成后方可进行下一道工序，未经检查验收或整改未完成的支架严禁进行下道工序的施工。支架整改完成后应由监理工程师，项目技术负责人、安全工程师复验合格签字后，方可铺设模板、绑扎钢筋、浇捣混凝土。三）、模板的拆除1、拆模顺序和

12、方法，应按照模板施工方案进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位及自上而下的原则。拆模时，严禁用锤子和撬棍硬砸硬撬。2、拆模时间要严格控制，侧模应待混凝土强度大于1.0N/mm2时才能拆模，保证表面及棱角不受损伤。墙、板模待混凝土强度达到设计强度的100%。拆模强度的确定必须由同条件养护试块强度试验报告为依据。四）、模板支架搭设的质量控制措施1、支架搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的相关规定。架体一次搭设高度高出操作架不宜大于一步。2、由于本架体立杆间距密、架体步距小，所以要求纵横向水平钢管的位置不能出现偏差，包括扣件的紧固程度应一次到位。3、立杆搭

13、设：本工程高大模板处层高不大，立杆不准接长使用，根据所需尺寸，由长钢管一次截取到位。在立杆搭设前，把地面上所弹的立杆定位线引测到墙体模板上，用来控制立杆搭设过程中的垂直度，并且安排专人在顶端拉通线检查立杆的垂直度。4、纵横向水平钢管的搭设：根据房间的尺寸，水平杆采用长度2m-5m的钢管对接连接，接头采用对接扣件连接，严禁搭接；并且接头位置要错开；纵横向水平杆端头与周边墙体模板或所背木方顶紧。5、剪刀撑搭设要点：剪刀撑与纵向水平杆呈450600；剪刀撑应用旋转扣件固定在立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；剪刀撑的搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的

14、边缘至杆端距离不应小于100mm。6、搭设前，对所用钢管、扣件由材料部门进行认真挑选，逐一检查后方可在施工现场使用。7、项目部配备专人跟踪作业，随时检查立杆的间距、垂直度，水平杆的接头位置及扣件的拧紧力矩，保证每个扣件的紧固程度用力矩扳手检查值达到40-65KN.m。8、高大模板施工时，项目经理部应明确现场施工安全责任人，负责施工全过程的管理。支架搭设前，由项目技术负责人主持召开现场工程师、质量、安全负责人、施工队长、施工员、操作工人等有关人员的技术交底会，并要求有书面交底技术资料。支架搭设时，应有专职安全员在场值班。（四）、混凝土工程施工工艺1、由于加速器墙、板厚度大，应按大体积砼考虑。大体

15、积混凝土由于截面尺寸较大，表面系数比较小，水泥水化热释放比较集中，在砼硬化期间水泥水化过程中释放出的水化热所产生的温度变化、砼收缩以及外界约束条件的共同作用，而产生温度应力和收缩应力，导致大体积砼产生裂缝，影响结构安全和正常使用。所以必须从根本上分析它，有针对性的采取措施来保证施工的质量。2、产生裂缝的主要原因有以下几方面： 2.1水泥水化热水泥在水化过程中要释放出一定的热量，而大体积混凝土结构断面较厚，表面系数相对较小，所以水泥发生的热量聚集在结构内部不易散失。这样混凝土内部的水化热无法及时散发出去，以至于越积越高，使内外温差增大。单位时间混凝土释放的水泥水化热，与混凝土单位体积中水泥用量和

16、水泥品种有关，并随混凝土的龄期而增长。水化热峰值，多数发生在浇筑后的35天。2.2外界气温变化 大体积混凝土在施工阶段，它的浇筑温度随着外界气温变化而变化。特别是气温骤降，会大大增加内外层混凝土温差，这对大体积混凝土是极为不利的。 温度应力是由于温差引起温度变形造成的；温差愈大，温度应力也愈大。同时，在高温条件下，大体积混凝土不易散热，混凝土内部的最高温度一般可达6080，并且有较长的延续时间。因此，应采取温度控制措施，防止混凝土内外温差引起的温度应力。2.3混凝土的收缩 混凝土中约20的水分是水泥硬化所必须的，而约80的水分要蒸发。多余水分的蒸发会引起混凝土体积的收缩。混凝土收缩的主要原因是

17、内部水蒸发引起混凝土收缩。如果混凝土收缩后，再处于水饱和状态，还可以恢复膨胀并几乎达到原有的体积。干湿交替会引起混凝土体积的交替变化，这对混凝土是很不利的。 影响混凝土收缩，主要是水泥品种、混凝土配合比、外加剂和掺合料的品种以及施工工艺（特别是养护条件）等。 3、所以针对以上产生裂缝的原因，从以下几方面加以控制。3.1混凝土配合比设计原则：采用低流态混凝土，掺粉煤灰、高效减水剂、微膨胀剂等，尽量减少单位水泥用量，降低水化热；要求砼公司按此原则进行配料。3.2温控设计：因施工期间外界气温较高，尽可能地降低混凝土最高温升，减小混凝土内外温差，控制温度应力，避免出现裂缝。由于混凝土的最高温升是浇筑温

18、度和水化热温升之和，因此，除做好配合比设计、降低单位水化热外，还应从以下几个方面采取措施，有效降低混凝土浇筑温度，实现混凝土的温度控制：A、要求砼公司用冷水拌和混凝土。B、降低骨料初始温度：在骨料仓和进料斗上空搭设防晒棚，避免骨料受阳光直射；C、因石子在每方混凝土中的用量最大，其热容量也最大，故综合考虑骨料含水量控制和技术可行性等其它因素，采用冷水对石子进行喷淋预冷处理；D、尽量减少混凝土运输距离和中转次数，缩短混凝土从出机口到入仓的时间间隔，减少温度回升；E、浇筑完成后，及时采取蓄热保温保湿措施，减少混凝土表面热量和水分散发，从而降低内外温差和干缩裂缝。3、施工工艺上的控制A、浇筑方法：分层

19、浇筑。混凝土泵送浇筑由专人负责指挥调度，严格控制上下层混凝土覆盖间隔时间，确保在下层混凝土初凝前覆盖新混凝土，避免出现施工冷缝。B、振捣：混凝土振捣工具采用50插入式振捣器，振捣从下部开始，以确保下部混凝土密实。各振捣点的间距按不大于1.5的振捣器作用半径400mm控制。振捣器的端部须插入下层混凝土1015cm，以保证层间结合良好。振捣时间控制以混凝土表面不再出现气泡和显著下降为止。C、表面处理：混凝土浇筑到设计标高后，在初凝前及时收水找平，滚筒滚压，赶走多余浮浆，用木抹压实，在混凝土初凝后终凝前进行最后抹光，确保表面密实平整。D、养护：先在混凝土表面铺两层塑料薄膜加盖一层湿草袋进行保湿养护。

20、然后在顶板周边砌筑三皮实心机制砖，待砌筑砂浆有强度后放水进行蓄水养护，蓄水深度150mm。墙体砼浇筑完毕后，模板不要拆除，采用在模板上挂湿麻袋的方法保湿养护。对于加速器内部墙体，由于架体较密，人员不能进入，采取在门口做挡边，房间内放水，保持室内有20-30mm深的水，保证室内空气的湿度。并派专人养护，养护时间不少于14d。4、砼温度的监测1）为了防止加速器射线外泄，墙、板内不能留孔洞，所以采用电子测温法进行温度监测，即用标准测温线与测温仪进行温度测试。此次电子测温由专人进行：测温仪为JDC-2型建筑电子测温仪，测温精度为0.5，测温线精度为0.3。2）墙体、顶板点位的布置700mm、1600m

21、m、2700mm厚度墙体各设一个测温点，每个测温点从表面到底部设置三个测温位。1500mm厚顶板设两个测温点，每个测温点设置三个测温位；2000mm厚梁顶面设两个测温点，每个测温点设置三个测温位。见平面布置示意图。3）测温时间1、在砼浇筑完成可上人后（一般在砼浇筑后12小时）开始采集数据进行监控。2、在砼升温过程中每次测温间隔不超过4-6小时，在砼降温过程中每次测温间隔不超过8小时。当中心温度接近峰值时或砼内部温差过大时，应根据实际需要增加测温频率。3、测温过程一直持续到砼达到恒定安全温度，即砼表面温度与环境温度之差不大于20，砼内部温度与表面温度之差不大于25。3、安全措施（一）、安全管理组

22、织机构1、 安全生产保证体系2、本项目为项目经理为主要负责人的安全生产及施工管理体系，项目部设专职安全员负责整个施工过程的安全监督工作，各施工队及分包单位均按施工人员数量配备专职安全员负责各队在直线加速器施工过程中的安全生产及文明施工管理工作。本项目成立直线加速器施工安全生产指挥小组暨应急领导小组，负责指挥及协调工作。小组组成及组员责任和相关岗位工位职务姓名岗位应急职责联系电话组长冯旭光项目经理应急急救抢险总指挥副组长皇甫真智技术负责人具体安排现场急救工作李明安全主管实施事故现场保护工作组员张永生施工员实施人员创伤急救工作付林旺施工员具体实施现场急救、抢险工作卢向毅施工员具体实施后勤保障工作杨

23、威安全员现场急救、抢险登高工作王亚鹏质检员实施事故现场保护工作郭佳栋测量员具体急救联系、抢先登记工作邓德军实验员结合水电工人进行现场电路故障抢险王鹏翔材料员及时采购急救工具、材料及发放（二）、施工中安全管理措施（1）钢管脚手架搭设前，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）和施工方案的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业交底。（2）对钢管架、配件等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。（3）搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，持证上岗。（4）搭拆脚手架支撑时工人必须正确佩戴安全帽，穿防滑鞋。（5）高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。（6

24、）操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物体。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。（7）模板支撑和钢管架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。（8）在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现 的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。（9）支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后，方能绑扎钢筋、浇筑混凝土。（10）在浇筑砼前重点检查、巡查

25、的部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动。3）安全防护措施是否符合规范要求。（11）在浇筑砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。（12）脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。（13）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与钢管架接触。（14）脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安

26、装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。（15）设立钢管架维护小组，对拆下来的钢管架及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。（16）支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。（17）水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。（18）可调顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。（19）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。（20）应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。

27、（21）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。（22）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。（三）、应急救援预案1、应急目的认真贯彻“遵纪守法，以人为本，预防为主，节能降耗，提高施工安全环境水平”的方针，切实加强公司安全生产管理工作，提高全体员工安全生产意识，最大限度地减少因工作伤亡事故的发生，保障职工在生产过程中安全和健康，消除事故隐患，确保公司经营和生产工作的顺利进行，发生事故时，能及时开展抢救，明确是否有人受伤，以最快的速度将受伤者在第一时间内抢救出来，并实施初步治序。杜绝护救护方法不当造成的人员伤亡事故；杜绝二次事故发生。2、事故发生报告流程图3、应急准备1、应急材料、设

28、备准备（只计算应急小组成员）材料设备名称数量备注卫生急救箱1套担架1付碘钨灯10盏手电筒10把对讲机5套灭火作战组、抢救疏散组组、后勤组、医疗救护组、安全保卫组。手机16部全体组员及抢险队员绝缘胶鞋16双每人一双2、应急预案的培训和演练1)、项目部建立突发事件抢险小组，除管理人员外，尚应有5-10名兼职抢险人员。进行卫生与急救等几个方面的培训，同时通过紧密的配合，实施应急计划，使本公司的广大职工能及时、准确的处理模板支撑体系失稳、坍塌、坠落事故、险情，将事故的损害降到最低程度。2）、教学内容组织学习抢救、疏散知识等；当遇到架体坍塌事件时，能及时组织消防特种抢险人员、设备、物资（或供应渠道、地点

29、），以便在最短时间内投入使用；建立与当地消防队、治安队、环境部门、医疗部门及其他协作部门的渠道联络；组织抢险队员学习急救器材的正确使用，防止误用；适时组织突发事件抢险演练，提高应急能力，对演练中的不足之处，要采取相应整改措施及时整改；对广大职工进行急救技巧等教育和培训，避免在出现突发事件后，造成一些不必要的伤亡和损失。坍塌事故的应急措施：一旦发生事故，应尽快清除坍塌的物体，在解除对人体压迫的过程中，切勿生拉硬拽，以免进一步伤害，现场及时处理各种伤情，如心肺复苏等。急救前应疏散人群，禁止围观，以保持空气流通。在急救中应迅速清除口、鼻污物，保持呼吸畅通。同时，就近送濮阳市人民医院抢救。濮阳市人民医

30、院的急救电话：1204、应急程序在高大模板施工及砼浇筑过程中突发重伤、死亡事故，项目部必须立即启动应急程序。1）、项目部安全组必须立即组织抢救伤员，保护现场，并以电话向项目部直接领导和公司、安全监督站报告简要情况，且要逐级上报，每级上报时间不大于2小时。2）、认定重伤或死亡事故，由项目部负责保护事故现场，绘制事故现场平面布置图、立体图，并提供有关资料。3）、项目部安全科填写事故报告。4）、组织人员认真配合上级和政府主管部门勘测现场，开展事故调查。5）、调查重伤事故由项目经理部组织事故调查组，并在10天内提出事故处理报告，报公司工程管理部门。6）、因机械事故伤亡的，报公司工程管理部的同时报材设部

31、门。7）、项目部发生重伤事故，主管安全生产工作的负责人要采取组织会议等多种方法通报事故经过、原因、提出整改措施，汲取教训，加强安全生产管理，预防同类事故重复发生或其它事故的再发生。8）、如事故发生在夜间，项目部夜间值班人员必须紧急上报项目部有关领导及有关人员。5、应急反应行动的管理当发生模板架体倒塌事故时，应以项目部自救为主。项目部应急抢险小组和医院在进行救助的同时，上报上一级救援指挥中心（部门）及政府；救援能力不足以有效抢险救灾时，上报上一级救援指挥中心（部门）及政府部门。1）、发生人身意外伤害时需采取的相应事项A、如现场发生意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要

32、对其进行全面检查并留观24小时，确认没有症状时才能视为正常。B、当发现伤员心跳、呼吸停止时要就地抢救，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进一步抢救。C、现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护，另派人与急救中心或医院进行联系，说明伤员受伤部位。D、对骨折伤员特别是颈、胸、腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯扭曲身体处理。2）、急救联系方式：濮阳市人民医院急救电话：1203）、急救首选医院具体方案A、项目经理部在得到因工伤害事故报告后，应立即组织抢救受伤人员指导现场急救或送专门医院抢救，并组织人员救险，防止险情扩大。B、必须根据具体受伤部位送相应医院，其指导原

33、则为尽最大努力减少拖延，保证伤员生命安全。按就近的原则直接让濮阳市人民医院的急救车接送伤员。四、 直线加速器墙板计算书1、直线加速器墙体模板支设计算书直线加速器房间墙体厚度有700mm、1600mm、1800mm、2700mm厚；净高H=3950mm（局部4450mm），设施工气温为T=25，采用泵送砼，外加剂修正系数1=1.2，混凝土坍落度160mm，砼坍落度修正系数2= 1.15，砼浇筑速度取V=2m/h. 计算参数：A、模板15mm木胶合板，弹性模量E=6000N/mm2；抗弯强度设计值fjm=15(N/mm2)；（以上见建筑施工模板安全技术规范附录A表A.5.2） B、杉木50100木

34、方背楞，竖向布置，水平间距=250mm， 截面抵抗矩W=bh2/6=67500mm3；惯性矩I=bh3/12=3037500mm4；（计算按5090mm）抗弯强度设计值fm=11 (N/mm2)；（以上见建筑施工模板安全技术规范附录A表A.5.2）C、水平夹管用2根482.7钢管，竖向间距300mm；其中截面抵抗矩W=4.12103mm3；惯性矩I=9.89104mm4；截面积A=384mm2；回转半径i=16mm；弹性模量E=2.06 105N/mm2；抗弯强度设计值f=205N/mm2；直角扣件、旋转扣件抗滑承载力设计值Rc=80.8=6.4KN（0.8的折减系数）（以上见JGJ130-2

35、011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范） D、14对拉螺栓，纵横向间距均为300mm 净面积A=105mm2；容许拉力f=17.8KN；螺栓的抗拉强度170 N/mm2。（螺杆每端至少拧两个螺母）蝴蝶扣（12型）的容许荷载为12KN（根据螺杆的计算拉力，螺杆每端至少需要2个蝴蝶扣）（以上见施工手册456页表8-4、8-5）墙模板拼装剖面图1、荷载计算当采用内部振捣器时，新浇筑的砼作用于模板的最大侧压力标准值F1=0.22ct012V1/2 =0.2224200/(25+15)1.21.1521/2=51.52(KN/m2)F2=cH=245.95=142.8 (KN/m2)式中 c砼的重力

36、密度，取24kN/m3 t0砼的初凝时间，t0=200/（T15）=5，T为砼温度，取T=25 ； V砼浇筑速度，取2m/h； H砼侧压力计算位置至新浇砼顶面的总高度，取最大层高5.95m（10.8-4.85=5.95）； 1外加剂影响修正系数，取1.2； 2坍落度影响修正系数，取1.15。并取两式中的较小值故取F1=51.52kN/m2,并乘以分项系数1.2得设计值:F4=F11.2=51.521.2=61.82kN/m2倾倒砼产生的荷载标准值F3=2 KN/m2则倾倒砼产生的侧压力F5F5=1.4F3=1.42=2.8 kN/m2侧压力合计为：F= F4+F5=61.62+2.8=64.6

37、2 kN/m2板肋方木所承受的均布荷载q1=bF=0.2564.62=16.16KN/m 2、墙模板所背木方的验算1）木方的抗弯强度验算按三跨连续梁计算，其计算简图如下：300 300 300木方计算简图16.16N/mmM=0.1q1L20.116.160.32=0.145KNm=M/W=0.145106/67500=2.15N/mm =11N/mm式中：W=bh2/6 按距形梁计算，其中b=50，h=90。所以木方的强度满足要求2）木方的挠度验算板肋所受的均布荷载q1=F0.25=64.620.25=16.16KN/mI=bh3/12=50903/12=3037500mm4E=9000N/

38、mmW=0.677q1L4/(100EI)=0.67716.163004/(10090003037500)=0.03mmw=300/250 =1.2mm 所以木方的挠度满足要求3）木方的抗剪强度验算 Q = 0.6ql=0.616.160.3=2.909KN T = 3Q/2bh T T=32909/(25090)=0.97N/mm2T=1.20N/mm2 所以木方的抗剪强度计算满足要求3、墙模板验算：1）模板挠度验算按三跨连续梁计算，以一米为计算单元，计算简图：250 250 25064.62N/mmq2=F1=64.621=64.62 KN/mI=bh3/12=1000153/12=281

39、250mm4E=6000N/mm W=0.677q2L4/(100EI)=0.67764.622504/(1006000281250)=1mm=f=250/250=1mm 所以模板的挠度满足要求。2）模板的强度验算（按三跨连续梁计算）M=0.1q2L20.164.620.252=0.404KNm=M/W=0.404106/54000=7.48N/mm =15N/mm式中：W=b h2/6 =54000mm3按距形梁计算，其中b=1000，h=15。所以模板的抗弯强度满足要求。3）模板抗剪计算 Q=0.6ql=0.664.620.25=9.693kN T = 3Q/2bh T T=39693/(

40、2100015)=0.97N/mm2T=1.10N/mm2 所以模板的抗剪强度满足要求.4、水平夹管的验算（按三等跨连续梁计算）荷载计算：两根钢管所承受的均布荷载：q=0.464.62=25.848KN/m每根钢管所承受的均布荷载：q3=25.848/2=12.924KN/m400 400 40012.924N/mm水平夹管的强度验算 （W= 4.12103mm3 见施工手册44页表2-5） 计算简图： M=0.1qL2=0.112.9240.42=0.207KNm=M/W=0.207106/(4.12103)=50.24N/mm2=205N/mm2 所以钢管的抗弯强度满足要求水平夹管的挠度验

41、算：见施工手册72页表2-82；I= 9.89104mm4 （见施工手册44页表2-5）w=0.677q L4/(100EI)= 0.67712.9244004/(1002.061059.89104)=0.11mmw=300/150=2mm 所以钢管的挠度满足要求5、14对拉螺杆的验算（由施工手册456页表8-4得A=105mm2） 对拉螺杆所承受拉力设计值N=0.40.464.62=10.34KN抗拉强度=N/A=10.34103/105=98.5N/2f=170N/2 所以14对拉螺杆的抗拉强度满足要求2、1500mm厚楼板模板扣件钢管支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ

42、162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为3.9m， 立杆的纵距 b=0.40m，立杆的横距 l=0.40m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照

43、规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.101.50+0.30)+1.402.50=49.040kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.001.50+0.71.402.50=51.050kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1001.5000.400+0.3000.40

44、0)=13.662kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+2.500)0.400=1.620kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.501.50/6 = 15.00cm3； I = 40.001.501.501.50/12 = 11.25cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其

45、中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.3513.662+0.981.620)0.2000.200=0.080kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08010001000/15000=5.342N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.3513.662+1.01.620)0.200=2.404kN 截面抗剪强度计算值 T=32404.0/(2400.00015.000)=0.601N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T

46、T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67713.6622004/(1006000112500)=0.219mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为400.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1001.5000.400+0.3000.400)=13.662kN/m 面板的计算跨度 l =

47、 200.000mm 经计算得到 M = 0.2000.90.982.50.200+0.0801.3513.6620.2000.200=0.147kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 015000=9.815N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1001.5000.200=7.530kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产

48、生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.200=0.900kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.357.530+1.350.060)=9.222kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.90.980.900=0.794kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.794+9.222)0.400=4.006kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.006/0.400=10.016kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.020.400.40=0.160kN.m 最大剪力 Q=0.60.40010.016=2.404kN 最大支座力 N=1.10.40010.016=4.407kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.160106/83333.3=1.92N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2