齿轮减速器设计说明书

1、 摘 要减速器是由封闭在刚性箱体内的齿轮或蜗杆传动所组成，它是一种具有固定传动比的独立的传动装置，通常置于原动机和工作机之间，用来降低转速并改变转矩以适应工作的要求，在个别情况下也用来增速。由于减速器具有结构紧凑，效率较高，传递运动准确可靠，使用寿命长，维护方便和便于成批生产的特点，所以在生产实践中得到广泛的应用。各种类型的普通减速器的主要技术参数已标准化和系列化，并有专门的生产厂家生产，使用时可根据具体工作要求来选用，当选不到适当的标准减速器时，可自行设计制造。减速器的所有传动零件均由箱体来支承，这就要求箱体本身必须有足够的刚性，以免受载后变形过大引起沿齿宽方向上载荷分布不均匀。关键词：轴；

2、齿轮；减速器AbstractGear is enclosed in either rigid the gears or belts rod, it is with a fixed independence of the transmission, usually in the original motion and the machine, used to reduce speed and change to the matrix to meet the requirements of the work on individual cases are also used for growth.

3、 Gear by compact construction, high efficiency, accurate and reliable delivery movement and long usage life and maintain convenient and easier for mass production, so the practice is widely used.Various kinds of gear surface of the main technical parameters has been well standardized and, and are de

4、voted to producer production, but according to the specific job requirements are not suitable for the standard of gear, but by design and manufacture.Gear of all parts are driven by to support this requires itself must be quite rigid. to forestall after loading a large set of teeth shape of the broa

5、d direction load not evenly distributed.Key words：the pinion shaft；gear目 录第1章 绪 论61.1减速器的应用61.2 减速器的国内外发展现状71.2.1 国内发展现状71.2.2 国外发展现状8第2章 传动系统的方案设计92.1传动方案的分析与拟定92.1.1对传动方案的要求92.1.2拟定传动方案10第3章 胶带式输送机的设计计算103.1胶带部分103.1.1确定带速V103.1.2确定带宽B113.1.3求圆周力Fv113.1.4各点张力计算123.1.5校核重度133.1.6校核胶带安全系数13第4章 传动系统的

6、总体设计144.1电动机容量的选择144.2传动比的分配154.3传动系统的运动和动力参数计算164.4传动系统的运动和动力参数计算16第5章 齿 轮175.1选择材料。热处理。精度等级及齿数175.2按齿面接触疲劳强度设计185.2.1确定计算参数185.2.2计算195.3校核齿根弯曲疲劳强度195.4低数级直齿圆柱齿轮传动的设计计算205.4.1选择材料、热处理、精度等级及齿数205.4.2按齿面接触疲劳强度设计215.4.3校核齿根弯曲疲劳强度225.5轴的计算235.5.1绘制轴的布置简图和初定跨距235.5.2高速轴（1轴）的设计235.5.3中间轴（2轴）的设计275.5.4低速

7、轴（3轴）的设计305.5.5传动滚筒内轴的选择325.5.6改向滚筒内轴的选择335.6滚动轴承的选择355.6.1高速轴（1轴）上滚动轴承的选择355.6.2中间轴355.6.3低速轴（3轴）365.6.4滚动轴承的选择（传动滚筒）365.6.5改向滚筒的选择365.7键联接和联轴器的选择375.7.1高速轴（1轴）上键联接和联轴器的选择375.7.2中间轴（2轴）上键联接的选择385.7.3低速轴（3轴）上键联接和联轴器的选择。385.7.4与联轴器联接的键395.7.5连接滚筒的键（四个都相同）40第6章 齿轮和轴承的润滑41第7章 箱体的结构设计427.1窥视孔和窥视孔盖427.2放

8、油螺塞427.3油标427.4通气器437.5启盖螺钉437.6定位销437.7调整垫片437.8密封装置43结 论45致 谢46参考文献47外文文献原文48外文文献翻译55第1章 绪 论1.1减速器的应用随着社会的发展和人民生活水平的提高，人们对产品的需求是多样化的，这就决定了未来的生产方式趋向多品种、小批量。在各行各业中十分广泛地使用着齿轮减速器，它是一种不可缺少的机械传动装置. 它是机械设备的重要组成部分和核心部件。目前，国内各类通用减速器的标准系列已达数百个，基本可满足各行业对通用减速器的需求。国内减速器行业重点骨干企业的产品品种、规格及参数覆盖范围近几年都在不断扩展，产品质量已达到国

9、外先进工业国家同类产品水平，承担起为国民经济各行业提供传动装置配套的重任，部分产品还出口至欧美及东南亚地区，推动了中国装配制造业发展。1.2 减速器的国内外发展现状1.2.1 国内发展现状国内减速器现状，国内的减速器多以齿轮传动、蜗杆传动为主，但普遍存在着功率与重量比小，或者传动比大而机械效率过低的问题。另外，材料品质和工艺水平上还有许多弱点，特别是大型的减速器问题更突出，使用寿命不长。国内使用的大型减速器（500kw以上），多从国外（如丹麦、德国等）进口，花去不少的外汇。60年代开始生产的少齿差传动、摆线针轮传动、谐波传动等减速器具有传动比大，体积小、机械效率高等优点。但受其传动的理论的限制

10、，不能传递过大的功率，功率一般都要小于40kw。由于在传动的理论上、工艺水平和材料品质方面没有突破，因此，没能从根本上解决传递功率大、传动比大、体积小、重量轻、机械效率高等这些基本要求。90年代初期，国内出现的三环（齿轮）减速器，是一种外平动齿轮传动的减速器，它可实现较大的传动比，传递载荷的能力也大。它的体积和重量都比定轴齿轮减速器轻，结构简单，效率亦高。由于该减速器的三轴平行结构，故使功率/体积（或重量）比值仍小。且其输入轴与输出轴不在同一轴线上，这在使用上有许多不便。北京理工大学研制成功的"内平动齿轮减速器不仅具有三环减速器的优点外，还有着大的功率/重量（或体积）比值，以及输入轴

11、和输出轴在同一轴线上的优点，处于国内领先地位。国内有少数高等学校和厂矿企业对平动齿轮传动中的某些原理做些研究工作，发表过一些研究论文，在利用摆线齿轮作平动减速器开展了一些工作。二、平动齿轮减速器工作原理简介,平动齿轮减速器是指一对齿轮传动中，一个齿轮在平动发生器的驱动下作平面平行运动，通过齿廓间的啮合，驱动另一个齿轮作定轴减速转动，实现减速传动的作用。平动发生器可采用平行四边形机构，或正弦机构或十字滑块机构。本成果采用平行四边形机构作为平动发生器。平动发生器可以是虚拟的采用平行四边形机构，也可以是实体的采用平行四边形机构。有实用价值的平动齿轮机构为内啮合齿轮机构，因此又可以分为内齿轮作平动运动

12、和外齿轮作平动运动两种情况。外平动齿轮减速机构，其内齿轮作平动运动，驱动外齿轮并作减速转动输出。该机构亦称三环（齿轮）减速器。由于内齿轮作平动，两曲柄中心设置在内齿轮的齿圈外部，故其尺寸不紧凑，不能解决体积较大的问题。?内平动齿轮减速，其外齿轮作平动运动，驱动内齿轮作减速转动输出。由于外齿轮作平动，两曲柄中心能设置在外齿轮的齿圈内部，大大减少了机构整体尺寸。由于内平动齿轮机构传动效率高、体积小、输入输出同轴线，故由广泛的应用前景。1.2.2 国外发展现状国外减速器现状，齿轮减速器在各行各业中十分广泛地使用着，是一种不可缺少的机械传动装置。当前减速器普遍存在着体积大、重量大，或者传动比大而机械效

13、率过低的问题。国外的减速器，以德国、丹麦和日本处于领先地位，特别在材料和制造工艺方面占据优势，减速器工作可靠性好，使用寿命长。但其传动形式仍以定轴齿轮传动为主，体积和重量问题，也未解决好。最近报导，日本住友重工研制的FA型高精度减速器，美国Alan-Newton公司研制的X-Y式减速器，在传动原理和结构上与本项目类似或相近，都为目前先进的齿轮减速器。当今的减速器是向着大功率、大传动比、小体积、高机械效率以及使用寿命长的方向发展。因此，除了不断改进材料品质、提高工艺水平外，还在传动原理和传动结构上深入探讨和创新，平动齿轮传动原理的出现就是一例。减速器与电动机的连体结构，也是大力开拓的形式，并已生

14、产多种结构形式和多种功率型号的产品。目前，超小型的减速器的研究成果尚不明显。在医疗、生物工程、机器人等领域中，微型发动机已基本研制成功，美国和荷兰近期研制的分子发动机的尺寸在纳米级范围，如能辅以纳米级的减速器，则应用前景远大。 第2章 传动系统的方案设计2.1传动方案的分析与拟定2.1.1对传动方案的要求 合理的传动方案，首先应满足工作机的功能要求，还要满足工作可靠、传动精度高、体积小、结构简单、尺寸紧凑、重量轻、成本低、工艺性好、使用和维护方便等要求。2.1.2拟定传动方案任何一个方案，要满足上述所有要求是十分困难的，要统筹兼顾，满足最主要的和最基本的要求。例如图所示为作者拟定的传动方案，适

15、于在恶劣环境下长期连续工作。图 1电动机；2连轴器；3减速器；4联轴器第3章 胶带式输送机的设计计算3.1胶带部分3.1.1确定带速V带速由物料特性、种类及带宽确定。带宽和带速已标准化。可参考文献（1）查表3-19。初步选定带速V=2m/s3.1.2确定带宽B按原始数据及工作条件：使用地点：专用煤炭码头、输送量Q=400t/h、输送机长度L=110mm、煤最大块度=150mm、块煤密度=1t/m³、倾角=0。查表3-18。得K=1得出物料断面积A为：先选定槽角=30º，堆积角=10º，可参考文献（1）查表3-17，得带宽B=800mm。 =76.433.1.3求圆

16、周力Fv 1.主要阻力已知参数f摩擦系数0.025 L带长110m g9.8-每米长输送带质量：选定层数为4层，可参考文献（1）查表3-3，确定=14.65-每米长煤炭的质量：-托轨的重量：选定托轨间距离=1.2，可参考文献（1）查表3-23确定上托轨=14kg下托轨间距离=3 ，可参考文献（1）查表3-23确定下托轨=11kg由此确定2.附加阻力 可参考文献（1）查表3-25确定 3.特种主要阻力 重载段已知条件有：=0.4, =0.35 , =110m, =20º, =0由于不设导料栏板 =04.特种附加阻力 由于不设5.倾斜阻力系数由于本次设计为水平胶带 =03.1.4各点张力

17、计算图2按启动时的工况由表-27选定，u=0.4, , n=1.3 3.1.5校核重度由各点的张力计算可知，重段最小张力在位置4，空段在 位置2。重段 通过空段 通过3.1.6校核胶带安全系数胶带的强度 胶带的宽度 带宽=800mm则=560/cm 通过第4章 传动系统的总体设计按设计要求及工作条件选用Y系列三相异步电动机封闭式笼式，电压380V。4.1电动机容量的选择根据已知条件由计算得知工作机所需有效功率-输送机滚筒轴（4轴）至输送带间的传动效率-联轴器效率， =0.99-闭式圆柱齿轮传动效率 =0.97-一对滚动轴承效率 =0.99-输送机滚筒效率 =0.96估算传动系统总效率 工作机所

18、需电动机功率 由文献2表3-2得电动机额定功率应取为18.5 KW。4.2传动比的分配 带式输送机传动系统的总传动比传动系统各传动比分别为 4.3传动系统的运动和动力参数计算 传动系统各轴的转速，功率和转矩计算如下0轴（电动机轴）1轴（减速器高速轴）2轴（减速器高速轴）3轴（减速器低速轴）4轴（输送机滚筒轴）4.4传动系统的运动和动力参数计算轴号电动机两级圆柱齿轮减速器工作机0轴1轴2轴3轴4轴转速n（）730730208.5777.2577.25功率P（）12.6312.50712.007311.530611.301转矩（）165.23163.5549.51424.71396.3两轴联接件、

19、传动比联轴器齿轮齿轮联轴器传动比13.52.71传动效率0.990.96030.96030.9801第5章 齿 轮5.1选择材料、热处理、精度等级及齿数运输机为一般工作机器，选常用材料及热处理，小齿轮，45号钢，调质，=217255，取中间值， =236；大齿轮，45号钢，正火，=162127，取中间值，=190。=236-190=46 合适选齿轮精度等级为8级精度，JB179-83。初选小齿轮数=23。大齿轮数，圆整取=82。实际齿数比齿数比误差为 在允许范围内5.2按齿面接触疲劳强度设计5.2.1确定计算参数 按齿数查图7-14得则因是直齿轮故查文献3 图7-13，知据文献3表7-6，因为

20、载荷平稳，电机驱动，据文献3表7-8，不对称布置，取齿宽系数据文献3图7-12，查得试选节点区域系数由文献3表7-7，查得由文献3图7-26，查得计算应力循环次数由文献3图7-27，得取许用接触应力取小值代入由文献3图7-19，查得5.2.2计算 圆周速度查文献3 图7-9得，与假设相差较大，修正。模数取标准值 经圆整取5.3校核齿根弯曲疲劳强度 查文献3图7-23，查文献3 图7-24， 取查文献3 图7-29，查文献3 图7-30， 大齿轮弱，应按大齿轮校核弯曲疲劳强度查7-25，得 弯曲强度足够。5.4低数级直齿圆柱齿轮传动的设计计算5.4.1选择材料、热处理、精度等级及齿数运输机为一般

21、工作机器，选常用材料及热处理，小齿轮，45号钢，调质，=217255，取中间值， =236；大齿轮，45号钢，正火，=162127，取中间值，=190。=236-190=46 合适选齿轮精度等级为8级精度，JB179-83。初选小齿轮数。大齿轮数，圆整取。实际齿数比齿数比误差为 在允许范围内5.4.2按齿面接触疲劳强度设计1.确定计算参数 按齿数查文献3 图7-14得则因是直齿轮故查文献3 图7-13，知据文献3表7-6，因为载荷平稳，电机驱动，据文献3表7-8，不对称布置，取齿宽系数据文献3图7-12，查得试选节点区域系数由文献3表7-7，查得由文献3图7-26，查得2计算应力循环次数由文献

22、3图7-27，得取许用接触应力取小值代入由文献3图7-19，查得3计算 圆周速度 ： 查文献3 图7-9得，与假设相差较大，修正。模数取标准值 圆整取5.4.3校核齿根弯曲疲劳强度 查文献3 图7-23，查文献3 图7-24，取查文献3 图7-29，查文献3 图7-30， 大齿轮弱，应按大齿轮校核弯曲疲劳强度查7-25，得 弯曲强度足够。5.5轴的计算5.5.1绘制轴的布置简图和初定跨距如图所示（中心距）。考虑相邻齿轮沿轴向不完全干涉，计入尺寸。考虑齿轮与箱体内壁沿轴向不完全干涉，计入尺寸为保证滚动轴承放入箱体轴承应孔内，计入尺寸初取轴承宽5.5.2高速轴（1轴）的设计1选择轴的材料及热处理轴

23、的材料及热处理和齿轮的材料及热处理一致，选用45号钢调质2轴的受力分析轴的受力简图图3-1（a）计算齿轮的啮合力 （b）求水平面内的支承反力，作水平面内的弯矩图轴在水平面内的受力简图如图图3-2（c）求垂直内的支承反力，作垂直面内的弯矩图轴在垂直内的受力简图如图所示 图3-3(d)作轴的合成弯矩图，转矩图图3-4 3.轴的初步计算由文献3中式7-10由文献3中表7-1，轴的材料为45号钢调质处理 7-4，插值得取折算系数数值代入轴计算截面（C截面）直径计算公式4.轴的结构设计 考虑到轴的最小直径处要安装联轴器，含有键槽存在，故将化算直径加大到35，取为31.428.23mm.图4-15.确定个

24、轴段的直径。轴段（外伸端）直径最小；考虑到要对安装在轴段上的联轴器进行定位，轴段上应有轴肩，（机械设计课程设计表5-2），为能很顺利地在轴段安装上轴承，轴段必须满足轴承内径的标准，故取轴段的直径为。用相同的方法确定轴段、的直径，。6.确定各轴段的长度齿轮轮毂宽度为100mm，为保证齿轮固定可靠，轴段的长度应短于齿轮宽度轴为98mm，为保证齿轮端面与箱体内壁不相碰，齿轮端面与箱体内壁间应有一定的间距，取该间距为10mm；为保证轴承安装在箱体轴承座应孔中（轴承宽度为23），并考虑轴承的润滑，取轴承端面距箱体内壁的距离为10mm，所以轴段、的长度为，根据箱体结构及联轴器距轴承盖要有一定距离的要求，取

25、轴段安装联轴器（初选联轴器型号LT6），查有关手册（联轴器选用手册）。5.5.3中间轴（2轴）的设计1.选择轴的材料及热处理（选用40Cr调质）2.轴的受力分析轴的受力简图如图图4-2(a)计算齿轮的啮合力 (b)求水平面内的支承反力，作水平面内的弯矩图轴在水平面内的受力简图如图所示 图4-2 (c)求垂直面内的受力简图所示图4-3 轴在垂直面内的弯矩图（略）(d)求支承反力，作轴的合成弯矩图，转矩图 3.轴的初步计算 轴的材料为45号钢调质处理插值得取折算系数 4.轴的结构设计 图55.确定个轴段的直径。轴段（外伸端）直径最小；为能顺利地在轴段安装上齿轮，轴段必须满足轴承内径的标准，故取轴段

26、的直径。考虑到对齿轮的定位轴段应有轴段。取轴段直径同理确定。6.确定各轴段的长度齿轮2的轮毂宽度为95，齿轮3的轮毂宽度为135。为保证齿轮固定可靠，轴段的长度应短于齿轮的宽度取为93，同理可得轴段取为133。5.5.4低速轴（3轴）的设计1.选择轴的材料及热处理选用40Cr调质2.轴的受力分析 轴的受力简图如图所示图5-1(a)计算齿轮的啮合力 （b）求水平面内的支承反力，作水平面内的弯矩图 轴在水平面内的受力简图如图所示图5-2 (c)求垂直面内的支承反力，作垂直面内的弯矩图 图5-3(d)求合成弯矩、转矩 3.轴的初步计算由文献取折算系数，插值得 4.轴的结构设计 图65.确定各轴段的直

27、径轴段（外伸端）直径最小；考虑到要对安装在轴段上的联轴器进行定位，轴段上应有轴肩，（机械设计课程设计表5-2），为能很顺利地在轴段安装上轴承，轴段必须满足轴承内径的标准，故取轴段的直径同理，可确定轴承。6.确定各轴段的长度 齿轮轮毂宽度为130，为保证齿轮固定可靠，轴段的长度应短于齿轮宽度取为128，=，根据箱体结构及联轴器距轴承盖要有一定距离的要求取轴段安装联轴器（初选联轴器型号HL5）查有关手册。5.5.5传动滚筒内轴的选择1.选择轴的材料，确定许用应力选用45号钢，并经调质处理，由参考文献（4）表13.4查得其抗拉强度极限再由参考文献（4）表13.2得许用弯曲应力，2.按扭转强度估算轴径

28、 根据参考文献（4）表13.1得C=118107又由表13.2得 考虑到轴最小直径处要求装联轴器会有键槽的存在，估计算直径加大35，取直径为64.0657.47mm，选用HL6联轴器与轴相连，故由设计手册取标准直径。3.设计轴的结构并绘制草图(1)确定各轴段的直径：如图轴段（外伸端）直径最小，考虑到要对轴段上的联轴器进行定位，轴段上应有轴肩，故取。同时为能很顺利地在轴段安装轴承，轴段必须满足轴承内径的标准，故取轴段的直径，为让轴段上的轴承固定定位，轴段应有轴肩取，用相同的方法确定，初选轴承6215的宽度为25mm。(2)确定轴的长度长度由前计算参考文献（7）表6-1，。5.轴的受力分析 (a)

29、求支承反力 (b)求各点的弯矩，以及扭矩 (c)求出当量弯矩 (d)校核轴强度，受载荷最大的剖面的在圆板中心C和D点受同载荷，此剖面里有键槽但不近似用 当时，因 同理得满足强度要求。5.5.6改向滚筒内轴的选择1.选择轴的材料，确定许用应力选用45号钢，并经调质处理，由参考文献（4）表13.4查得其抗拉强度极限再由参考文献（4）表13.2得许用弯曲应力。2.按扭转强度估算轴径根据参考文献（4）表13.1得C=118107又由表13.2得由设计手册取标准直径，为安全考虑取。3.确定轴段的直径，如图轴段安装轴承，直径最小，为固定轴段的轴承，轴段应有轴肩故 ，轴段与滚筒配合，取，轴段为固定滚筒取，同

30、理。4.确定各轴段长度初选轴承6251，故长度由计算参考文献（7）表6-1得，。5.轴的受力分析6.求支承反力7.求各点的弯矩，扭矩8.求出当量弯矩9.校核轴强度，受载荷最大的剖面的在圆板中心C和D处，C和D点受相同载荷，此剖面是有键槽但又近似用当时，因满足强度要求5.6滚动轴承的选择5.6.1高速轴（1轴）上滚动轴承的选择按承载较大的滚动轴承选择其型号，因支承跨距不大，故采用两端固定式轴承组合方式，轴承类型选为深沟球轴承，轴承预期寿命为。由前计算结果知：轴承所受径向力轴承工作转速为，初选滚动轴承6308（GB/T276-1994）机械零件设计手册表8-23，基本额定负荷。冲击负荷系数。因故6

31、308轴承满足要求。6308轴承：5.6.2中间轴按承载较大的滚动轴承选择其型号，因支承跨距不大，故采用两端固定式轴承组合方式，轴承类型选为深沟球轴承，轴承预期寿命为。由前计算结果知：轴承所受径向力轴承工作转速，初选滚动轴承6408（GB/T276-1994）基本额定负荷冲击负荷系数 因故6408轴承满足要求6408轴承：，。5.6.3低速轴（3轴） 按承载较大的滚动轴承选择其型号，因支承跨距不大，故采用两端固定式轴承组合方式，轴承类型选为深沟球轴承，轴承预期寿命为由计算结果知：轴所受径向力，轴承工作转速选滚动轴承6231（GB/T276-1994），基本额定功率冲击负荷系数。因为故6231轴

32、承满足要求。6213轴承：，。5.6.4滚动轴承的选择（传动滚筒） 初选滚动轴承6251 GB/T276-1994，。则因故6251轴承满足要求6251轴承：5.6.5改向滚筒的选择初选滚筒轴承6251GB/T276-1994， 因故6251轴承满足要求6251轴承：5.7键联接和联轴器的选择5.7.1高速轴（1轴）上键联接和联轴器的选择由前计算结果知：高速轴（1轴）的工作转矩，工作转速按机械设计基础表15.1，工作情况系数，取计算转矩选LT型弹性套柱销联轴器，LT6联轴器（GB/T4323）许用转矩，许用转速。因，故该联轴器满足要求。 选A型普通平键 按机械零件设计手册表5-4，初选键，。按

33、机械零件设计手册表5-3，键的许用挤压应力和许用剪应力分别取为分别验算键的挤压强度和剪切强度。 键的挤压强度和剪切强度满足要求。选A型普通平键 按机械零件设计手册表5-4，初选键，。按机械零件设计手册表5-3，键的许用挤压应力和许用剪应力分别取为 分别验算键的挤压强度和剪切强度。 键的挤压强度和剪切强度满足要求。5.7.2中间轴（2轴）上键联接的选择由前计算结果知：中间轴（2轴）的工作转矩选A型普通平键按机械零件设计手册表5-4，初选键，机械零件设计手册表5-3，键的许用挤压应力和许用剪应力分别取为。分别验算键的挤压强度和剪切强度键的挤压强度和剪切强度满足要求选A型普通平键 按机械零件设计手册

34、表5-4，初选键，。按机械零件设计手册表5-3，键的许用挤压应力和许用剪应力分别取为。 分别验算键的挤压强度和剪切强度。 键的挤压强度和剪切强度满足要求。5.7.3低速轴（3轴）上键联接和联轴器的选择。由前计算结果知：低速轴（3轴）的工作转矩，工作转速。选A型普通平键按机械零件设计手册表5-4，初选键，。按机械零件设计手册表5-3，键的许用挤压应力和许用剪应力分别取为。 分别验算键的挤压强度和剪切强度。 键的挤压强度和剪切强度满足要求。按机械设计基础表15.1，工作情况系数，取。计算转矩选LT型弹性套柱销联轴器HL5联轴器选用手册（GB/T5014-85）许用转矩，许用转速。因，故该联轴器满足

35、要求。选A型普通平键按机械零件设计手册表5-4，初选键，。按机械零件设计手册表5-3，键的许用挤压应力和许用剪应力分别取为。验算键的挤压强度和剪切强度。 键的挤压强度和剪切强度满足要求。5.7.4与联轴器联接的键由前计算结果知：传动滚筒的工作转矩，工作键选A型普通平键按文献（5）表5-4，初选键（GB/T1096-2003），按文献（5）表5-3，键的许用挤压应力和许用剪应力分别取为分别验算键的挤压强度和剪切强度键的挤压强度和剪切强度满足要求5.7.5连接滚筒的键（四个都相同）由前计算结果知：传动滚筒的工作转矩，工作键选A型普通平键按文献（5）表5-4，初选键（GB/T1096-2003），按

36、文献（5）表5-3，键的许用挤压应力和许用剪应力分别取为。分别验算键的挤压强度和剪切强度键的挤压强度和剪切强度满足要求第6章 齿轮和轴承的润滑油润滑是需要垫片，脂润滑需要经常开箱换，所以还是选择油润滑。计算高速大齿轮的圆周速度 因此宜用润滑油润滑润滑轴承第7章 箱体的结构设计7.1窥视孔和窥视孔盖在减速器上部可以看到传动零件啮合处要开窥视孔，以便检查齿面接触斑点和齿侧间隙，了解啮合情况。润滑油也由此注入机体内。窥视孔上有盖板，以防止污物进入机体内和润滑由飞溅出来。7.2放油螺塞减速器底部设有放油孔，用于排出污油，注油前用螺塞堵注。7.3油标油标用来检查油面高度，以保证有正常的油量。油标有各种结

37、构类型，有的已定为国家标准件。7.4通气器减速器运转时，由于摩擦发热，使机体内温度升高，气压增大，导致润滑油从缝隙向外渗漏。所以多在机盖顶部或窥视孔盖上安装通气器，使机体内热涨气体自由逸出，达到机体有缝隙处的密封性能。7.5启盖螺钉机盖和机座接合面上常涂有水玻璃或密封胶，联结后接合较紧，不易分开。为便于取下机盖，在机盖凸缘上常装有一至二个启盖螺钉，在启盖时，可先拧动此螺钉顶起机盖。在轴承端盖上也可以安装启盖螺钉，便于拆卸端盖。对于需作轴向调整的套环，如装上二个启盖螺钉，将便于调整。7.6定位销 为了保证轴承座孔的安装精度，在机盖和机座用螺栓联接后，镗孔之前装上二个定位销，销孔位置尽量远些。如机

38、体结构是对称的，销孔位置不应对称布置。7.7调整垫片调整垫片有多片很薄的软金属制成，用以调整轴承间隙。有的垫片还要起调整传动零件轴向位置的作用。7.8密封装置在伸出轴与端盖之间有间隙，必须安装密封件，以防止漏油和污物进入机体内。密封件多为标准件，其密封效果相差很大，应根据具体情况选用。名称符号数值机座壁厚10机盖壁厚10机座凸缘厚度15机盖凸缘厚度15机座底凸缘厚度25地脚螺钉直径20地脚螺钉数目6轴承旁联接螺栓直径16机盖与机座联接螺栓直径12轴承端盖螺钉直径10窥视孔盖螺钉直径8定位销直径10，至外机壁距离34，至凸缘边缘距离28轴承旁凸台半径28外机壁至轴承座端面距离72大齿轮顶圆与机壁

39、距离15齿轮端面与机内机壁距离10机盖、机座肋厚、8轴承端盖外径170轴承端盖凸缘厚度12轴承旁联接螺栓距离170结 论经过一个多月的毕业设计和老师的指导，终于把毕业设计完成。在设计过程中，我学到了很多东西。把以前学的东西又重新复习了一遍，把以前没掌握的知识也能够掌握，机械设计很多都是标准的，通过这次设计让我能够认真的去查表，画图能按标准的要求绘图，并且让我们把四年学的课程有个总的回顾。给我们以后的工作有很大的帮助。在设计中，我们还是存在不足，有待以后改进。致 谢时间如白驹过隙，四年的大学生活就这样伴随着毕业设计的结束接近了尾声。毕业设计是我们大学四年学习的总结与验证，通过本次毕业设计我收获了

40、很多，巩固了以前所学习的知识，更让我知道了自己身上还存在很多不足，需要在今后的学习工作中去弥补，这也是我今后努力的方向和动力。在本次毕业设计中我首先要感谢我的指导老师郭老师，没有老师的精心指导和严格要求，我不会有今天的成果。老师身上的奉献精神时刻鞭策着我，是我学习的榜样。同时我还要感谢陪伴我四年的每一位老师们和同学，是你们陪我度过了一个又一个春春夏秋冬，是你们在我人生迷茫的时候给我帮助，因为有了你们我的人生才充满了精彩，坎坷的道路也因你们的存在而不再艰辛。相信有了你们的陪伴我会在人生的道路走的更好。最后再次真诚的感谢那些给过我帮助的人们。参考文献1洪晓华.矿井运输提升.徐州：中国矿业大学出版社

41、，20002任金泉.机械设计课程设计.西安：西安交通大学出版社，2002.123吴宗泽.机械零件.中央广播电视大学出版社，1986.14陈立德.机械设计基础.北京：高等教育出版社，20005吴宗泽.机械零件设计手册.北京：机械工业出版社，2003.116张尊敬、汪苏.DT（A）型带式输送机设计手册.北京：冶金工业出版社，2003.87周明衡.联轴器选用手册 化学工业出版社出版8陈廉清.机械制图，杭州浙江大学出版社，2004.89毛谦德、李振清主编.机械设计师手册，北京，机械工业出版社，2002.1210龚淮义.机械设计课程设计指导书，北京，高等教育出版社 2004.411唐增宝.机械设计课程设

42、计 北京华中科技大学出版社 1999.3外文文献原文A STUDY OF THE PROCESS OF CUTTING WITH HIGH-SPEED SAWSPhenomena taking place during cutting of metals with high-speed saws were studied. It was established that the main process in the cutting zone is brittle fracture of steels heated to high temperatures (800-1000) accompa

43、nied by the formation of broken-off chips. A new approach to certain problems of processes of cutting and brittle fracture of hot metals was proposed.Views on the nature of the process of cutting of hot metals with circular saws are divided. In the existing theories this process is compared to milli

44、ng with plastic deformation of the removed metal, to grinding, to "scraping" and to friction fusion of the metal cut.The cutting of metals with high-speed saws is accompanied by high temperatures (800-1500 ), high pressures (several thousand atmospheres), high strain rates (10/sec )and pul

45、se loads. Studies of the behavior of metals under these conditions are of a considerable theoretical and practical interest. The results of an investigation (conducted under laboratory and industrial conditions) of the operation of high-speed saws used for cutting carbon and alloy steel are reported

46、 below.Fig.1.Size distribution curve of metal particles in chips produced during sawing of hot steels of the following grades:1)ShKh15SG;2)1Kh18N9T;3)ShKh15.Cutting with saws is a very rapid process so that the behavior in the cutting zone is studied indirectly from data on the temperature and press

47、ure in the cutting zone, strain rates, shape of chips, etc.Chips collected after sawing under industrial conditions ac- counted for 78% of the metal removed by the saw and contained weakly oxidized metal particles. Screen analysis of chips produced during cutting of various grades of steel showed th

48、at the particle size distribution is in most cases similar (Fig. 1). This pointed to a general character of physical laws governing phenomena which take place during cutting of steel of various grades.Spherical particles may be solid or hollow spherical particles sometimes have holes whose size is a

49、bout 1/4 of the particle diameter. The formation of the spherical particles may be explained as follows: small steel particles heated to a high temperature and ejected from the cutting zone are moving vary fast through atmospheric oxygen and become coated with ferrous oxide. The oxidizing reaction i

50、s exothermic and raises the temperature of the steel particles. As a result, the particles melt and assume a spherical shape due to surface tension. Due to the presence of carbon in the molten metal, iron oxides become reduced and carbon dioxide is formed inside molten droplets. Molten steel droplet

51、s sometimes burst under the influence of internal pressure of carbon dioxide; with the gas escaping from bursting droplets molten metal flows out in the form of spherical droplets of a smaller size which in turn are broken up into still smaller particles.The average proportion of milling-type chips is 5-10of the metal removed by the saw. Consequently, cutting in the usual sense of this term, i.e., the r