水电站厂房设计

1、绪论水电站厂房是水电站主要建筑物之一，是将水能转换为电能的综合工程设施。厂房中安装水轮机、发电机和各种辅助设备。通过能量转换，水轮发电机发出的电能，经变压器、开关站等输入电网送往用户。所以说水电站厂房是水、机、电的综合体，又是运行人员进行生产活动的场所。其任务是满足主、辅设备及其联络的线、缆和管道布置的要求与安装、运行、维修的需要；为运行人员创造良好的工作条件；以美观的建筑造型协调与美化自然环境。水电站厂区包括：（1）主厂房。布置着水电站的主要动力设备（水轮发电机组）和各种辅助设备的主机室（主机间），及组装、检修设备的装配场（安装间），是水电站厂房的主要组成部分。（2）副厂房。布置着控制设备、

2、电气设备和辅助设备，是水电站的运行、控制、监视、通讯、试验、管理和运行人员工作的房间。（3）主变压器场。装设主变压器的地方。电能经过主变压器升高到规定的电压后引到开关站。（4）开关站（户外高压配电装置）。装设高压开关、高压母线和保护措施等高压电气设备的场所，高压输电线由此将电能输往用户，要求占地面积较大。由于水电站的开发方式、枢纽布置、水头、流量、装机容量、水轮发电机组形式等因素，及水文、地质、地形等条件的不同，加上政治、经济、生态及国防等因素的影响，厂房的布置方式也各不相同，所以厂房的类型有各种不同的划分，例如按机组工作特点可分为立式机组厂房、卧式机组厂房。根据厂房在水电站枢纽中的位置及其结

3、构特征，水电站厂房可分为以下三种基本类型：1. 坝后式厂房。厂房位于拦河坝下游坝趾处，厂房与坝直接相连，发电用水直接穿过坝体引人厂房。    2. 河床式厂房。厂房位于河床中，本身也起挡水作用，如广西西津水电站厂房。若厂房机组段内还布置有泄水道，则成为泄水式厂房（或称混合式厂房），。    3. 引水式厂房。厂房与坝不直接相接，发电用水由引水建筑物引人厂房。当厂房设在河岸处时称为引水式地面厂房。 水电站厂房是专门的水工建筑物,它具有一般水工建筑物的共性,故其设计有以下的特点: （1）厂房内安装水轮机发电机组和辅助设备,以及控制操作和进行量测的设备,主要任

4、务是发电,所以厂房设计必须保证机电设备的安全运行和提供良好的维护条件。 （2）水电站厂房是水工、机械和电机以及自动控制、电子设备的综合体,在设计、施工和运行中,必须把几个方面配合好,使综合体优化。 （3）水电站厂房设计应力求紧凑和简单,使建筑上美观,运行方便,而不求豪华。 （4）厂房内运行管理人员应力求精简,应保证他们有良好工作条件和卫生环境。 （5）水电站厂房多建在偏僻地区,而机电设备一般既大又重,所以必须有较好的对外交通运输条件。 （6）设计水电站厂房时,要根据当地的地形、地质和水文条件,既考虑安排好压力输水管的进水和尾水管的出水条件,又要考虑到厂房与变压器和开关站在布置上的配合要求。 由

5、上述特点可见,水电站厂房设计是比较复杂的,其中最关键的是要选择好水轮发电机组,即要尽可能选用转速高、尺寸小、重量轻的机组,因为厂房尺寸和起重设备的规模等都是随着机组的尺寸而定的。对于一般的地面式厂房,选择合适的吸出高度也是非常重要的。而且,全厂的机组台数不宜太多。总之,在设计中要做多个比较布置方案,进行技术经济、运行管理综合比较,以选择确定最优设计方案。第一章 水电站厂房的位置及形式选定第一节 水电站厂房的选择 根据报告审查会决定采用钢筋混凝土面板堆石坝为坝型，选中坝址建坝。左岸河岸式溢洪道，右岸长隧洞引水，在桐子营大桥以下420米处河道右侧建岸边厂房的枢纽总体布置方案。通过工程所在地区水文、

6、地质、地形、地貌构造，初步拟定在桐子营大桥以下420米处，靠近贡水河的右岸桔园处建设厂房，采用引水式厂房布置形式，通过有压隧洞引水。选此处是因为该地区位于角砾岩、粉砂岩岩基上，地基比较好，地势平坦、开阔，厂房容易布置，从而工程开挖量小，交通便利，可节省材料和费用，便于工程的施工，另外，该地区靠近汞水河，从而比较容易泄水。第二节 厂房布置方岸的选定 方岸一：主厂房位于桔园平坦处，副厂房位于主厂房上游一侧，升压站紧接副厂房，尾水渠布置在主厂房下游，斜对河岸。这个方岸的优点是（1）基础开挖几劈坡工程量小。（2）尾水出口与河道斜交，免受下泄洪水的顶托。（3）升压站紧接副厂房，缩短了引出线的长度。 方岸

7、二：副厂房位于主厂房的两侧，位于进厂公路的一侧，升压站位于主厂房的左侧，尾水渠布置在主厂房的下游。这个方岸的优点是（1）靠近公路，交通便利。（2）升压站远离副厂房，延长了引出线的长度。 对于上述两个方岸的比较，可以得出结论：方岸一，工程量小，主副厂房布置紧凑，厂区布置合理，虽有一些不足之处，但较方案二是利多弊少，故采用方案一。第二章 下部结构的设计与布置第一节 水轮机的计算一、水轮机型号及主要参数选择： 1.水电站最大水头=65.89m，设计水头=50.4m，加权平均水头=50.4m,最小水头=35.7m，装机容量为24MV，初步布置2台机组，则单机容量为12MV。 2. 水轮机型号选择根据该

8、水电站的水头变化范围35.7m65.89m,在水轮机系列型谱表3-4，查出合适的机型有HL230和HL220,现将这两种水轮机作为初选方案，分别求出其有关系数，并进行分析。水轮机HL230型水轮机方案的主要参数选择 （1）转轮直径计算 查表3-6可得HL230型水轮机在限制工况下的单位流量=1110L/S=1.11/s,效率=85.2%，由此可初步假定原型水轮机在该工况下的单位流量=1.11/s,效率=86.0%，设=97%水轮机的额定出力 =12371KW,上述的、和=12371KW、=50.4m代入式 =1.85m 2.1选用与之接近而偏大的标称直径=2.0m（2）转速n的计算 查表3-4

9、可得HL230水轮机在最有工况下单位转速=71.0r/min,初步假定=71.0r/min,将已知的和=50.4m，=2.0m代入式n=252.0r/min,选用与之接近而偏大的同步转速n=300r/min. 2.23.效率及单位参数修正HL230型水轮机在 最优工况下的模型最高效率为=90.7%，模型转轮直径为=0.404，根据式3-14 可得原型效率：=1-=1-=93.2% 2.3 则效率修正值为=93.2%-90.7%=2.5%. 考虑到模型与原型水轮机在 制造工艺质量上的差异，常在已求得的值中再减去一个修正值。先取=1.7%，则可得效率修正值为=1.7%，由此可得原型水轮机在最优工况

10、和限制工况下的效率为 （与上述假定值相同）单位转速的修正值按下式计算： 2.4 则 =由于，按规定单位转速可不加修正，同时单位流量也可不加修正。由上可见原假定的=86%、是正确的，那么上述计算及选用的结果，是正确的。4.工作范围的检验 在选定，后，水轮机的及各特征水头相对应的即可计算出来。水轮机在下工作时，其即为，故=1.024<1.11/s 2.5则水轮机的最大引用流量为与特征水头和相对应的单位转速为 2.6r/min在HL230型水轮机模型综合特性曲线图上分别绘出，的直线，这三根直线所围成的水轮机工作范围（图中阴影部分）基本上包含了该特性曲线的高效率区，所以对于HL230型水轮机方案

11、，所选定的参数，是合理的。5.吸出高度计算 由水轮机的设计工况参数=84.52r/min,在图上可查得相应的气蚀系数约为，并在图2-26上查得气蚀系数的修正值约为，由此可求出水轮机的吸出高度为： 2.7可见HL230型水轮机方案的吸出高度满足电站要求。二、水轮机HL220型水轮机方案的主要参数选择 1. 转轮直径的计算查水力机械可得HL220型水轮机在限制工况下的单位流量=1150L/S=1.15/s,效率=89.0%，由此可初步假定原型水轮机在该工况下的单位流量=1.15/s,效率=90.0%，设=97%水轮机的额定出力 =12371KW上述的、和=12371KW、=50.4m代入式 =选用

12、与之接近而偏大的标称直径=2.0m2. 转速n的计算 水力机械查表3-4可得HL220水轮机在最有工况下单位转速=70.0r/min,初步假定=70.0r/min,将已知的和=50.4m，=2.0m代入式n=248.5r/min,选用与之接近而偏大的同步转速n=250r/min.3. 效率及单位参数修正 可得HL230型水轮机在 最优工况下的模型最高效率为=91.0%，模型转轮直径为=0.46，根据式3-14 可得原型效率=1-=1-=93.3%则效率修正值为=93.3%-91.0%=2.3%. 考虑到模型与原型水轮机在 制造工艺质量上的差异，常在已求得的值中再减去一个修正值。先取=1.3%，

13、则可得效率修正值为=1.0%，由此可得原型水轮机在最优工况和限制工况下的效率为 （与上述假定值相同）单位转速的修正值按下式计算：则 =由于，按规定单位转速可不加修正，同时单位流量也可不加修正。由上可见原假定的=90.0%、是正确的，那么上述计算及选用的结果，是正确的。4. 工作范围的检验 在选定，后，水轮机的及各特征水头相对应的即可计算出来。水轮机在下工作时，其即为，故=0.968<1.15/s则水轮机的最大引用流量为与特征水头和相对应的单位转速为在HL230型水轮机模型综合特性曲线图上分别绘出，的直线，这三根直线所围成的水轮机工作范围（图中阴影部分）基本上包含了该特性曲线的高效率区，所

14、以对于HL220型水轮机方案，所选定的参数，是合理的。5. 吸出高度计算 由水轮机的设计工况参数=70.4r/min,在图上可查得相应的气蚀系数约为，并在图水力机械查得气蚀系数的修正值约为，由此可求出水轮机的吸出高度为： 可见HL220型水轮机方案的吸出高度满足电站要求三、两种方案的比较分析表2-1水轮机方案参照对照表序号项目HL230HL2201推荐使用的水头范围356550852最优单位转速71703模型转轮参数（最优单位流量）91310004最高效率90.791.05气蚀系数0.170.1336工作水头范围（m）50.465.8950.465.897转轮直径2.02.08转速n(r/mi

15、n)3002509最高效率91.592.010额定出力123711237111最大引用流量29.0827.4912吸出高度0.481.38由表可见，两种机型方案的水轮机转轮直径D相同均为2.0m，但HL220型水轮机方案的工作范围包含了较多的高效率区域，运行效率较高、气蚀系数较小、有利于提高年发电量，而HL230型水轮机方案的机组转速较高，有利于减小发电机尺寸、降低发电机造价。根据以上分析，在限制供货方面没有问题时，初步选用HL220型水轮机方案，故水轮机型号为 HL220LJ200。第二节 水轮发电机的型式选择 本设计为大中型水电站，故采用大中型机组，采用立式SF12183600型发电机表2

16、-2 发电机的主要参数单机容量(KW)功率因数（）额定电压额定容量（KVA）120000.910.513333一、水轮机主要尺寸估算1. 极距； 2.8式中： 发电机额定容量（13333KVA） P磁极对数（12） 系数，一般取（8-10）在这里取=92. 定子内径 2.93. 定子铁芯长度 = 式中; _额定转速（r/min） 2.10 _定子内径 C-系数（4*）此处取5*=所以采用悬式水轮发电机4. 定子铁芯外径（机座号） =则取 =378cm，故发电机型号为二、外形尺寸估算1. 平面尺寸估算（1）定子机座外径 （2）风罩内径 （3）转子外径 单边空气间隙，初步估算时可忽略不计（4）下机

17、座最大跨度 式中为水轮机基坑直径=3.0m=3.0+0.6=3.6m=3600cm（5）推力轴承外径和励磁机外径 查水利机械=2400cm，=1500cm三、轴向尺寸计算1定子机座高度,2 上机架高度对于悬式承载机架 =3 推力轴承高度，励磁机高度和永磁机高度=1000mm, =15001800,取1600mm，其中机架高500700，在这里取600mm,=600mm, =500mm4 下机架高度悬式非承载机架 =0.125 定子支座支承面至下机架支承面或下挡风板之间的距离悬式非承载机架 =0.126 下机架支承面至主轴法兰底面之间的距离按已生产的发电机统计资料，一般为7001500mm,取=

18、800mm7 转子磁轨轴向高度有风扇时，8 发电机主轴高度， H发电机总高度，即由主轴法兰盘底面至发电机顶部的高度H=+=183.03+83.48+100+160+60+50+50.09+80=766.6cm9 定子铁芯水平中心线至主轴法兰盘底面距离=0.46=0.46183.03+175.65=259.84cm四、水轮发电机重量估算1. 发电机总重量（t）= 2.11系数，对悬式发电机取810，在此处取82. 发电机转子重量一般可按发电机总重量的1/2估算3. 发电机飞轮力矩 2.12经验系数，可按选取 , 当时，定子铁芯长度（m）定子铁芯长度（m）第三节 蜗壳断面形式及尺寸计算 本电站最大

19、工作水头超过40m,故采用金属蜗壳，有线变化结构简单，水力损失大：抛物线变化结构复杂，水利损失小。为了改善蜗壳的受力条件使水利损失最大，故采用抛物线变化规律的圆形断面，圆形金属蜗壳断面包角通常采用f=一、蜗壳进口断面流量 2.13水轮机最大引用流量1. 蜗壳进口平均流速 蜗壳进口断面平均流速 则蜗壳进口断面面积 2.14断面半径 由水力机械可查得金属蜗壳座环尺寸，水头在70m一下其座环外径 R=1.7+21.44=4.10m表2-3 蜗壳断面半径随角度的变化蜗壳包角f断面半径（m）R(m)3451.204.103001.123.942551.033.772100.943.581650.833.

20、361200.713.12750.562.82300.352.40第四节 尾水管形式及其主要尺寸确定 根据本电站的总装机容量为大中型水电站，为了减少尾水管的开挖深度，采用标准弯肘型尾水管。弯肘型尾水管。是由进口直锥段，肘管和出口扩散段三部分组成，其大致形状如图所示，使用推荐的尾水管尺寸表2-4 本电站尾水管尺寸参数肘管形式适用范围h/L/标准混凝土肘管混流式2.64.52.721.350.6751.821.22表2-5 本电站尾水管尺寸参数参数hL标准2.05.29.05.442.71.353.642.44 尾水管肘管是一90度变断面，起出口为矩形，断面水流由于在 肘管中转弯受到离心力的作用，

21、由于曲率越小，半径越小，产生的离心力越大。一般推荐使用合理半径R=（0.61.0），外壁用上限，内壁用下限，为了减少水流在 转弯处的脱流及涡流损失，因此将肘管出口做成收缩断面，并使断面的高度缩小，宽度增大，高宽比约为0.25，肘管进出口面积比约为1.3左右。所以，外壁半径=1.02.7=2.7m, 内壁半径=0.62.7=1.62m图3-1混流式水轮机尾水管第五节 主厂房主要尺寸的确定 主厂房主要尺寸的确定，即主厂房的总长，总高和宽度的确定。主厂房的总长度包括机组段的长度（机组中心间距），端机组段的长度和安装场的长度，并考虑必要的水工结构分缝要求的尺寸。一、机组段长度的确定 装有立轴反击式机组

22、的厂房机组段长度，主要由蜗壳，尾水管，发电机等设备在X轴方向的尺寸确定，同时还考虑机组附属设备即主要通道，吊物孔的布置及其所需尺寸。1. 机组段长度可按下式计算 式中 机组段+X方向的最大长度 2.15 机组段-X方向的最大长度和可按水力机械中的公式按尾水管，蜗壳层和发电机层分别计算，取其中的最大值。（1） 蜗壳层： =4.58+1.2=5.78m 2.16 =蜗壳外部混凝土厚度，一般为1.21.5 ，这里取1.2（2） 尾水管层：= 2.17 =尾水管边墩混凝土厚度，一般为1.21.5 ，这里取1.2尾水管宽度蜗壳+X方向最大平面尺寸蜗壳-X方向最大平面尺寸（3） 发电机层： = 2.18

23、=发电机风罩内径 b两台机组间风罩外壁的净距，一般为1.52.0m，这里取1.8m 发电机风罩壁厚 一般为0.30.4m，这里取0.4m所以 发电机机组段长度 取11m.2. 边机组段的附加长度（一般大型水电站厂房） =3. 安装间长度 =，对一般电站平均取1.5.4. 主厂房长度L: 取40m. n-为机组台数 二、厂房宽度的确定以机组中心线为界，厂房宽度B可分为上游侧宽度和下游侧宽度两部分下游侧厂房宽度，亦即尾水管的长度取=上右侧厂房宽度 =系数。当时，=1.86.0,这里取=3.5所以厂房的宽度B=+=8.0+7.0=15.0m三、厂房各层高层的确定 1.水轮机安装高层的确定 对于立轴轮

24、流式水轮机 设计尾水位 可根据水轮机的过流量从下游水位与流量关系曲线中查得为551.57m导叶高度 =0.25=0.252.0=0.5m水轮机吸出高度（1.38m）=551.57+1.38+=553.2m在厂房设计中机组的安装高层是一个控制性的标高。(因为把其计算出来后其他高程在此基础上都能计算出来了)2. 尾水管底板的高层 式中水轮机安装高层 2.19 导叶高度 H底环顶面至尾水管底板的距离即尾水管的高（5.2m）=553.2-3. 水轮机层地面高层 式中 蜗壳进口段半径（1.44m） 2.20 蜗壳上部混凝土厚度，对金属蜗壳可取1.0m=553.2+1.44+1.0=555.64m4. 发

25、电机层地面高层（即发电机楼板高程） 式中 水轮机机坑进人门高度取2.0m 2.21 机坑进人门上部应留的尺寸取6.0m=555.64+2.0+6.0=563.64m5. 吊车轨道顶的高层 式中 2.22吊运设备时需跨越的固定设备或建筑物的高度取0.8m吊运部件与固定物之间的垂直安全高度，不小于0.3m取0.6m起吊设备的高度（发电机主轴高度取6.2m）吊柱钩与吊运部件之间的距离一般为0.81.0m,取0.9m吊车主钩至轨顶的最小距离取1.2m=563.64+0.8+0.6+6.2+0.9+1.2=573.36. 厂房顶梁底高层 式中 2.23吊车总高度即从小跑车顶到吊车轨道顶的高度取3.8m小

26、跑车顶到顶梁底的净空，一般为0.20.5m,取0.4m=573.34+3.8+0.4=577.54m7. 主厂房的高度 主厂房的高度由上部结构高度和下部结构高度两部分组成。 =0.8+0.6+6.2+0.9+1.2+3.8+0.4=13.9m =0.162.82+4.0=10.24m（外加发电机安装高程、厂房基础开挖高程）第三章 主厂房构架计算第一节 立柱的截面形式选择 水电站厂房中现浇的构架立柱大多采用矩形截面，当吊车起重能力在10吨以上时，下柱截面高度h不小于/12/14,截面宽度不小于/25,（在此为下柱高度），一般要求b40厘米。 柱子的高度h=厂房顶梁底高程-发电机层地面高程=577

27、.54-563.64=13.9m 水电站厂房吊车梁的截面较大，梁的高跨比/L一般取，在该电站厂房中取，/L=，L为立柱的跨度为7.5m，所以=L=1.5m.下柱的高度=（吊车轨道顶高程-发电机层地面高程）-=573.34-563.64-1.5=8.2m，上柱的高度=13.9-8.2=5.7，因此，下柱截面高度h=,截面宽度b=，下柱截面尺寸取 500m,上柱截面尺寸取。第二节 厂房屋面板荷载计算及型号选择 该电站厂房（级安全级别）采用的大型屋面板，抗震设计烈度为6度，无悬挂荷载。 屋面荷载标准值计算如下：防水层 0.35KN/20mm厚水泥砂浆找平层 0.40 KN/150mm厚加气混凝土 0

28、.90 KN/预应力混凝土屋面板及灌浆缝 1.50 KN/屋面支撑及吊管自重 0.15 KN/所以永久荷载标准值总计 0.30 KN/风荷载 0.35 KN/雪荷载 0.25 KN/屋面活荷载 0.5 KN/因为屋面活荷载与雪荷载部同时存在，屋面活荷载较大，故取屋面活荷载组合可变荷载标准值q=1.353.30+1.40.50.7=4.945 KN/无钢天窗架选用代号为a檐口形状为两端外天沟代号为B根据实际屋面荷载设计值，在表4中15m跨屋面荷载设计值为q=5.0 KN/一栏选取屋架荷载能力等级为3级因此无天窗的屋架型号为WJ153Ba;并参照本图集页19、20.根据有关规范标准，按抗震设防烈度

29、为6度，布置屋架上，下弦支撑。屋架技术经济指标，选用屋架自重5.48t.第三节 吊车梁的结构设计一、吊车梁的截面设计 T形截面刚度较大，抗扭性能较好，便于固定轨道：检查走道较宽，适用于大中型吊车梁，所以该吊车梁选T形截面。 梁的高跨比h/l一般取，梁的高宽比对T形截面梁高与肋宽的比例可达6-7，上翼缘宽度还应满足固定轨道要求，一般取梁高，上翼缘的高度一般取梁高。由于梁的跨度为7.5m, ，所以梁高取1.0m取b=300m, = 图3-1 吊车梁的截面尺寸二、吊车梁的荷载计算因为G=56.675t，13.5m跨度16.5m 表3-1 起重机尺寸起重机（t）跨度（m）起升高 度(m)最大轮 压（t

30、）起重机的重量小车轨距小车轮距大车轮距K大梁底面至轨顶距离F起重机最大宽度B主钩副钩主钩副钩752013.5202226.659.2440026006250-88616由表可知小车重量为23.5t，起重机总重为59.2t，本电站吊运最重部件为发电机转子为56.675t,大车轮距为6.25m，吊车梁最大跨度为7.5m,吊车跨度13.5m，主钩到吊车梁轨道最小距离为1.186m.对预应力钢筋混凝土吊车梁，混凝土标号用,钢筋用，混凝土容重为25KN/,吊车梁的荷载包括均布荷载、自重和钢轨及附件重，以及移动的集中荷载、吊车荷载。1. 自重2. 吊车梁集中荷载计算本吊车为一台桥式吊车,可根据公式 3.1

31、 其设计值为 3. 横向水平制动计算 3.24. 纵向水平制动力的计算吊车制动时，产生纵向水平力，方向与吊车梁一致作用在轨顶。三、吊车梁内力计算1. 吊车梁自重弯矩值计算弯矩计算可根据公式 其中结构重要性系数（,1.0）3.3 f 设计状况系数（吊车梁为持久状况，1.0） q吊车梁均布荷载（10.07KN/M） l吊车梁的跨长（7.5m）将以上各值代入中得2. 吊车梁集中荷载（最大轮压）弯矩值计算图3-2 吊车梁荷载简图设发生绝对最大弯矩时有2个荷载在梁上，其合力为至临界荷载的距离a由合力矩定理求得使P与对称于梁的中点，此时梁上荷载与求合力时相符。由 3.3所以吊车梁承受总弯矩设计值为3. 吊

32、车梁剪力设计值计算根据公式 3.4吊车梁均布荷载设计值（10.07KN/M）结构重要性系数取1.0设计状况系数（吊车梁为持久状况取1.0）吊车梁跨度（7.5m）P轮压设计值(300.24KN)将以上各值代入中得四、吊车梁承受扭矩和抗扭钢筋计算图3-3 吊车梁截面承受荷栽图由于横向水平力作用在轨顶，对截面重心由扭矩作用，同时考虑垂直轮压也可能会有2cm的偏心，因而吊车梁截面上受到扭矩为 3.5P垂直方向轮压设计值（300.24KN）横向水平制动力（12KN）力P的偏心矩 取2CM力的偏心矩即轨道到T型截面重心的距离0.9考虑横向水平力与垂直轮压偏心同时产生时的荷载组合系数钢轨顶至吊车梁顶距离截面

33、弯曲中心至梁顶距离 3.6所以将上述各值代入公式=0.9（300.240.02+120.48）=10.59KN.M五、吊车梁配筋计算承受弯矩设计值M=1074.13KN.M，剪力设计值V=338KN，扭矩设计值T=10.59KN.M,采用C30级混凝土，纵筋为级钢筋，箍筋用级钢筋。1. 验算截面尺寸将T形截面划分成二块矩形截面，按式计算截面受扭塑性抵抗矩：腹板 3.7翼缘 3.8整个截面受扭塑性抵抗矩为 混凝土的结构系数取1.2混凝土强度设计值（C30,15.0）2. 验算是否需按计算确定抗剪扭钢筋按式验算 3.9 应按计算确定抗剪扭钢筋。3. 抗弯纵筋计算（1）判别T形截面类型 属于第二类T

34、形截面。 3.10（2）求抗弯纵筋 3.11 3.12 3.13满足要求。4. 腹板抗剪扭钢筋计算（1）T形截面的扭矩分配，由式：腹板： 翼缘： 3.14（2）腹板的配筋按弯剪扭构件计算由式 不能忽略V的影响。 3.15由式不能忽略T的影响，腹板应按弯、剪、扭构件计算。 3.16对集中荷载作用下的矩形截面，剪扭构件（包括作用由多种荷载，且其中集中荷对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力值的75%以上的情况）应考虑剪跨比的影响。 3.175. 求箍筋。（1）腹板抗剪箍筋： 3.18 （2）腹板抗扭箍筋： 3.19箍筋抗拉强度设计值 取210N/通常取1.2为最佳所以 采用双支箍（n=2）,则

35、腹板单位长度上单支箍总截面面积为：选用箍筋直径为，则得箍筋间距为，。 3.20满足箍筋要求，所以选配双支箍。6. 腹板纵筋计算（1）腹板抗扭纵筋，由式，部 满足要求，按最小配筋率配筋。 3.21按构造要求，抗扭纵筋的间距不应大于300mm或梁的宽度故沿梁高分三层布置纵筋：上层：中层：底层：选单根钢筋公称质量4.830Kg/M。（2）翼缘抗扭钢筋计算受压翼缘一般按纯扭计算（不计V的影响）箍筋 ：故按构造配筋，选用 满足要求。纵筋：图3-4 吊车梁截面配筋图7. 吊车梁斜截面强度验算 8. 裂缝宽度验算查钢筋混凝土设计规范钢筋混凝土吊车梁尚应验算裂缝开展宽度短期组合最大裂缝宽度不大于0.4mm.T

36、形截面的钢筋混凝土受拉、受弯和偏心受压构件最大裂缝宽度可分别按下列公式计算。 式中 3.22考虑构件受力特征的系数，对受弯和偏心受压构件，取=1.0考虑钢筋表面形状的系数，对光面钢筋，取=1.4考虑荷载长期作用影响的系数，对荷载效应的短期组合，取=1.5C最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（25mm）d钢筋直径（28mm）纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（c=25mm）有效受拉混凝土截面面积，裂缝开展宽度满足要求9. 挠度验算吊车梁尚应验算挠度是否在允许范围之内，以保证吊车的正常行驶，吊车梁的最大许可挠度为单跨简支吊车梁在均布荷载作用下中点挠度构件的刚度，对出现裂缝时=混凝土弹性模

37、量为I截面对x轴惯性矩，经计算：所以挠度满足要求。第四节 立柱牛腿的设计一、牛腿截面尺寸拟定 图3-5 牛腿截面尺寸由荷载标准值按荷载效应短期组合计算作用于牛腿顶部的竖向力值 作用在牛腿顶部的竖向力设计值 作用在牛腿顶部的水平拉力设计值一轮压位于支座处时，支座产生最大剪力根据下式对初拟高度验算 式中; 3.23裂缝控制系数，对水电站厂房立柱的牛腿，取=0.70混凝土轴心抗拉强度标准值（C30，=2.00N/）竖向力作用点至下柱边缘的水平距离，应考虑安装偏差20mm。竖向力作用点位于下柱以内，取a=0（） 尺寸满足要求。 3.241. 受力钢筋 由承受竖向力所需的受拉钢筋和承受水平拉力所需的锚筋

38、组成的受力钢筋的总面积按下式计算 3.25式中：钢筋混凝土结构的结构系数，=1.2 钢筋抗拉强度设计值（）按构造配筋，配筋率取=0.2%承受竖向力的受拉钢筋选用承受水平拉力的锚筋应焊在预埋件上，不应少于2根。选2.水平箍筋和弯起钢筋水平箍筋采用双肢箍，选用且在上部范围内的水平箍筋总截面面积不应小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的1/2.故满足箍筋设置要求因牛腿的剪跨比，故按构造配置弯起钢筋故选用弯起钢筋宜采用变形钢筋，宜设置在牛腿上部l/6l/3之间的范围内，其故满足要求图3-6 牛腿配筋图第五节 排架设计一、确定柱的截面尺寸柱截面尺寸,几何特性，下部柱子高度和牛腿尺寸及其有关参数，选6m为计算

39、单元 表3-2 A、B柱参数（,）0.410.364 图3-7 柱截面尺寸 图3-8 排架计算单元 二、荷载计算1.恒荷载屋面荷载标准值计算如下：防水层 0.35KN/20mm厚水泥砂浆找平层 0.40 KN/150mm厚加气混凝土 0.90 KN/预应力混凝土屋面板及灌浆缝 1.50 KN/屋面支撑及吊管自重 0.15 KN/所以永久荷载标准值总计 3.30 KN/风荷载 0.35 KN/雪荷载 0.25 KN/屋面活荷载标准值： 0.5 KN/屋架自重 54.8KN故=2.上柱自重钢筋混凝土容重为25KN/M,上柱截面尺寸。=0.50.55.725=35.625KN3.下柱自重下柱截面尺寸

40、， 4.吊车梁及轨道自重在吊车梁部分已算 q=10.07KN/M,5.屋面活荷载三、吊车荷载1.吊车竖向荷载。 3.262.吊车横向水平荷载吊车在排架上产生最大横向水平荷载值与产生相同。故 3.吊车纵向水平荷载四、风荷载垂直于厂房各部分表面的风荷载标准值 3.27则由上式可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为： 水平集中风荷载： 3.28五、抗震计算 对于单自由度排架 3.29 对于类场地，第六节 排架结构设计用剪力分配法进行单排架的内力计算。表3-3排架内力计算表荷载类型序号MKN.MNKNVKNMKN.MNKNVKNMKN.MNKNVKN恒载-4.31221.430.765.61281

41、.850.76-1.03356.60-0.76屋面荷载1.1425.00.21.36250.20.28250.2吊车竖向荷载在A柱上-70.510-12.37196.11444.36-12.3794.68444.36-12.37在B柱上-70.510-12.37-28.43-28.4370.13-129.8670.13-12.37吊车横向水平荷载-200+20+200+20-1840+20吊车横向水平荷载+200-20-200-20+1840-20风载向右吹53.350+0.0753.3500.07197.5204.74向左吹-44.070-10.72-44.070-10.72-167.300

42、-19.33地震力-17.580+3.08+17.580+3.08-42.880+3.08+17.580-3.08-17.580-3.08+42.880-3.08表3-4厂房构架作用效应组合设计状况极限状态作用效应组合计算情况作用名称结构自重屋面活载吊车荷载风荷载地震荷载竖向荷载水平荷载持久状况 承载能力极限状态基本组合(一)吊车满载短暂状况基本组合(二)吊车满载+风荷载偶然状况偶然组合吊车荷载+地震荷载荷载分项系数1.051.21.21.21.31.0经计算的内力经过组合的内力组合表如下：表3-5排架内力组合表截面组合目的组合方式被组合内力项序号MNV相应NA1.0×1.0

43、5;1.05×+1.2×(+)-63.77262.508.60相应NA 1.0×1.0×1.05×+1.2×(+)-111.77262.50-39.40相应NB1.0×0.9×1.05×+1.2×(+)+1.3×5.03236.257.82相应NB1.0×0.9×1.05×+1.2×(+)+1.3×-152.15236.25-48.00相应NC1.0×0.8×1.05×+1.2×(+)+1.0&#

44、215;-36.95210.009.35相应NC1.0×0.8×1.05×+1.2×(+)+1.0×-103.48210.00-33.99相应NA1.0×1.0×1.05×+1.2×(+)266.38859.178.60相应NA1.0×1.0×1.05×+1.2×(+)-51.07410.10-39.40相应NB1.0×0.9×1.05×+1.2×(+)+1.3×302.16773.267.82相应NB1.0

45、5;0.9×1.05×+1.2×(+)+1.3×-97.52369.09-48.00相应NC1.0×0.8×1.05×+1.2×(+)+1.0×227.17687.349.35相应NC1.0×0.8×1.05×+1.2×(+)+1.0×-54.92328.08-33.99相应NA1.0×1.0×1.05×+1.2×(+)333.6737.668.60相应NA1.0×1.0×1.05×+1.2×(+)-377.38488.59-39.40相应NB1.0×0.9×1.05×+1.2×(+)+1.3×531.40843.9013.28相应NB1.0×0.9×1.05×+1.2×(+)+1.3×-535.38439.73-58.08相应NC1.0×0.8×1.05×+1.2×(+)+1.0×301.24750