2.0Mta大庆油田原油常压蒸馏工艺设计

1、 成人高等教育毕业设计论文题 目_学 生_联系 指导教师_评 阅 人_教学站点_专 业_完成日期_成人高等教育毕业设计论文任务书论文题目学生姓名教学站专业班级内容与要求1.石油的概述1.1常减压蒸馏的概述1.2炼油工艺流程图1.3 设计内容2原油的预处理2.1 原油预处理的目的与作用2.2 根本原理2.3 原油预处理的主要途径3工艺参数的设计计算3.1 根底数据和原油的实沸点及窄馏分数据3.2原油实沸点蒸馏曲线的绘制3.3常压塔工艺设计3.4侧线温度及塔顶温度的校核3.5全塔的气液负荷分布4. 塔设备的设计计算4.1塔径的初算4.2 浮阀数及开孔率的计算4.3 溢流堰及降液管的设计4.4 水力

2、计算4.5 塔板上的适宜操作区和负荷上下限4.6 塔的内部工艺结构4.7 塔高5. 换热流程5.1 换热流程图5.2 换热流程的计算5.3 热量的利用率总结设计论文起止时间20 年 月 日至20 年 月 日指导教师签名学生签名 年 月 日成人高等教育专科毕业设计论文审查意见表学生姓名教学站点专业、班级论文题目序号评审工程指 标分值评分1工作态度对待工作严肃认真，学习态度端正。2能够正确处理工学矛盾，按照要求按时完成各阶段工作任务。22工作能力与水平能够综合和正确利用各种途径收集信息，获取新知识。1能够应用根底理论与专业知识，独立分析和解决实际问题。1毕业设计论文所得结论具有应用或参考价值。1根

3、本具备独立从事本专业工作的能力。13论文质量论文条理清晰，结构严谨；文笔流畅，语言通顺。2方法科学、论证充分；专业名词术语使用准确。2设计类计算正确，工艺可行，设计图纸质量高，标准使用标准。4工 作 量论文正文字数到达8000及以上。缺乏8000字的，每少500字扣2分。85论文格式论文正文字体字号使用正确，图表标注标准。3论文排版、打印、装订符合?西安石油大学继续教育学院毕业设计论文撰写标准?的要求。66创 新工作中有创新意识；对前人工作有改良、突破，或有独特见解。1 是否同意参加评阅填写同意或者不同意:总分30说明有以下情况之一的毕业设计论文不得参加评阅：1、毕业设计论文选题或内容与所学专

4、业不相符的；2、毕业设计论文因1/2以上内容与他人论文或文献资料相同，被认定为雷同的；3、正文字数缺乏6000字的。评语：指导教师： 年 月 日成人高等教育专科毕业设计论文评阅意见表学生姓名教学站点专业、班级论文题目序号评审工程指 标总分值评分1选 题毕业设计论文选题难易程度适中，具有实际或理论意义。52论文质量毕业设计论文能反映学生对所学的根底理论与专业知识进行综合运用的能力。5条理清晰，结构严谨；文笔流畅，语言通顺。5方法科学，论证充分；专业名词术语准确。5设计类计算正确，工艺可行，设计图纸质量高，标准使用标准。3工 作 量完成任务书规定的内容。论文正文字数到达8000及以上。缺乏8000

5、字的，每少500字扣5分。204规 范 化论文正文字体字号使用正确，图表标注标准。10论文排版、打印、装订符合?西安石油大学继续教育学院毕业设计论文撰写标准?的要求。155创 新对前人工作有改良、突破，或有独特见解5总分70说明有以下情况之一的毕业设计论文按“0分记：1、毕业设计论文审查成绩单中的审查成绩栏内为“取消字样的；2、毕业设计论文选题或内容与所学专业不符的；3、毕业设计论文因1/2以上内容与他人论文或文献资料相同，被认定为雷同的；4、正文字数缺乏6000字的。评语：评阅人： 年 月 日 2.0Mt/a大庆油田原油常压蒸馏工艺设计摘 要 本次设计根本是针对年处理量145万吨原油的常压蒸

6、馏设计。自2021全球金融危机在全世界范围内蔓延开来，全球的物价，尤其是石油涨幅令人瞠目结舌。此外，随着世界油价的普遍走高，全国唯一逆差最大的行业-石化行业，面对着严峻的挑战，所以必须要在石化工艺上出新的突破。原油常压蒸馏作为原油的一次加工工艺，在原油加工总流程中占有重要作用，在炼厂具有举足轻重的地位，其运行的好坏直接影响到后续的加工过程。其中重要的别离设备常压塔的设计，是能否获得高收率、高质量油的关键。近年来常减压蒸馏技术和管理经验不断创新，装置节能消耗显著，产品质量提高。但与国外先进水平相比，仍存在较大的差距。为了更好地提高原油的生产能力，本着投资少，能耗低，效益高的思想对混合原油进行常压

7、蒸馏设计。设计的根本方案是：本设计采用常压塔，常压塔采取双侧线，常压塔塔顶生产汽油，两个侧线分别生产煤油，柴油，塔底为重油。设计了一个常压塔一段汽化蒸馏装置，此装置由一台管式加热炉、一个常压塔以及假设干台换热器完善的 换热流程应到达要求：充分利用各种余热；换热器的换热强度较大；原油流动压力降较小。冷凝冷却器、机泵等组成，在常压塔外侧为侧线产品设汽提塔。流程简单，投资和操作费用较少。原油在这样的蒸馏装置下，可以得到 350-360以前的几个馏分，可以用作石脑油、汽油、煤油、轻柴油、重柴油产品，也可分别作为重整化工如轻油裂解等装置的原料。蒸余的塔底重油可作钢铁或其它工业的燃料。在某些特定的情况下也

8、可以作催化裂化或加氢裂化装 置的原料。本次设计共用31块浮阀塔板，塔板间距0.6m，塔径2.4m，塔高度21.182m .换热流程一共通过12次换热到达工艺要求， 换热效率是65.9%,另外本设计利用了Aspen Plus进行了物料和热量方面核算及优化，利用CAD完成了流程图和常压塔的绘制工作。 关键词：原油；石化工艺：常压蒸馏；物料衡算；热量衡算；塔；热交换换热2.0Mt / a atmospheric distillation of crude oil in Daqing oil field designAbstract：This design mainly regards with wh

9、ich Daqing crude oil is distilled by a process capacity of 1.45106t/a at normal pressure . With the 2021s global financial crisis spread worldwide , the global price , particularly the rapid increase of oil price are staggering . In addition , with the general rise in worlds oil price , the largest

10、Industry with the only deficit-Petrochemical Indus-try, whos facing with tough challenges. So certain new breakthroughs must be made in the processes. As a part of crude oil processing technique ,the normal pressures distillation of crude oil is very important in the whole processing schemes of crud

11、e oil and refineries，and its operation status directly affects the very continuing machine process . There are a kind of important separate equipment-normal pressures columns ,which is the key to attain high efficient , high quality oil. In recent years , firstly the distillation technique of normal

12、 pressure ,and manage experience were innovated constantly ;secondly, the equipment, the effect of saving energy is remarkable; thirdly product quality improves greatly. But when compared with the international advanced technique, it still has a long distance to go . In order to improve the producti

13、vity of crude oil , In the principle of the shoestring , lowenergy consumption , high-efficiency, and designing the very normal pressures distillation of Daqing commingled crude oil. The designs basic scheme is : The atmospheric tower is adopted . The column Abstract forthe distillation has three la

14、teral line .Its tower top extracts gasoline and three lateral lines respectively extract kerosene, light diesel fuel, heavy diesel fuel. To design a distillation device with a prefractionator，a atmospheric column with a piece of gasification. This device consists of a tubular-furnace , a prefraction

15、ator ,a atmospheric column ,several heat exchangers, cooling condensers and pumps .This procedure is simple ; Investment and the cost of operation is quite low. According to this design device ,we can attain 350 360 some fractions previously . Then they can be used to be naphtha ,gasoline ,kerosene

16、,light diesel fuel, heavy diesel fuel products etc ,and they can be used to be reforming chemical engineerings raw material. Other tower cans heavy oil can be as raw material of steel industries or other industries. At all under certain condition, they can be used as raw material of catalytic cracki

17、ng and hydrocracking .This design adopts 31 block floating valve trays .The process contains 856 valves. Tower distance is 0.8m. Tower diameter is2.4m.Tower level is 26.582m.Heat exchangers process reach to the techniques requirement by 12 time heat exchangers processing .The heat exchangers efficie

18、ncy is 65.9%. In addition, the design makes use of Aspen Plus to meet the need of calculation of feed and energy ,the CAD is also used to complete the graphs of the craft and the tower. Keywords: Oil; Petrochemical process: Atmospheric distillation; Material balance; Heat balance; Tower; Heat exchan

19、ge TOC o 1-3 h z u 目 录前言 PAGEREF _Toc309589049 h 7 HYPERLINK l _Toc309589048 1.1石油的概述7 HYPERLINK l _Toc309589049 石油的组成与性质 PAGEREF _Toc309589049 h 7 HYPERLINK l _Toc309589050 石油的现状及走势 PAGEREF _Toc309589050 h 7 HYPERLINK l _Toc309589051 1.2常减压蒸馏的概述 PAGEREF _Toc309589051 h 7 HYPERLINK l _Toc309589052 常

20、减压蒸馏 PAGEREF _Toc309589052 h 7 HYPERLINK l _Toc309589053 装置设备的考虑因素 PAGEREF _Toc309589053 h 9 HYPERLINK l _Toc309589054 1.3炼油工艺流程图 PAGEREF _Toc309589054 h 9 HYPERLINK l _Toc309589055 1.4 设计内容 PAGEREF _Toc309589055 h 13 HYPERLINK l _Toc309589056 1.4.1 原料与装置 PAGEREF _Toc309589056 h 13 HYPERLINK l _Toc3

21、09589057 1.4.2 设计步骤 PAGEREF _Toc309589057 h 13 HYPERLINK l _Toc309589058 本章小结 PAGEREF _Toc309589058 h 15 HYPERLINK l _Toc309589059 2原油的预处理 PAGEREF _Toc309589059 h 15 HYPERLINK l _Toc309589060 2.1 原油预处理的目的与作用 PAGEREF _Toc309589060 h 15 HYPERLINK l _Toc309589061 2.2 根本原理 PAGEREF _Toc309589061 h 15 HYP

22、ERLINK l _Toc309589062 2.3 原油预处理的主要途径 PAGEREF _Toc309589062 h 16 HYPERLINK l _Toc309589063 本章小结 PAGEREF _Toc309589063 h 16 HYPERLINK l _Toc309589064 3工艺参数的设计计算 PAGEREF _Toc309589064 h 16 HYPERLINK l _Toc309589065 3.1 根底数据和原油的实沸点及窄馏分数据 PAGEREF _Toc309589065 h 16 HYPERLINK l _Toc309589066 3.1.1 根底数据 P

23、AGEREF _Toc309589066 h 16 HYPERLINK l _Toc309589067 原油的实沸点及窄馏分数据 PAGEREF _Toc309589067 h 16 HYPERLINK l _Toc309589068 3.2原油实沸点蒸馏曲线的绘制 PAGEREF _Toc309589068 h 18 HYPERLINK l _Toc309589069 3.3常压塔工艺设计 PAGEREF _Toc309589069 h 21 HYPERLINK l _Toc309589070 3.3.1 各产品的恩氏蒸馏数据和实沸点数据的换算 PAGEREF _Toc309589070 h

24、 21 HYPERLINK l _Toc309589071 3.3.2 产品的有关数据计算 PAGEREF _Toc309589071 h 23 HYPERLINK l _Toc309589072 物料衡算 PAGEREF _Toc309589072 h 24 HYPERLINK l _Toc309589073 确定塔板数和汽提蒸馏用量 PAGEREF _Toc309589073 h 25 HYPERLINK l _Toc309589074 精馏塔计算草图 PAGEREF _Toc309589074 h 26 HYPERLINK l _Toc309589075 操作压力 PAGEREF _To

25、c309589075 h 26 HYPERLINK l _Toc309589076 汽化段温度 PAGEREF _Toc309589076 h 27 HYPERLINK l _Toc309589077 塔底温度 PAGEREF _Toc309589077 h 28 HYPERLINK l _Toc309589078 3.3.9 塔顶及侧线温度的假设与回流热的分配 PAGEREF _Toc309589078 h 29 HYPERLINK l _Toc309589079 3.4侧线温度及塔顶温度的校核 PAGEREF _Toc309589079 h 29 HYPERLINK l _Toc30958

26、9080 柴油抽出板第24层温度 PAGEREF _Toc309589080 h 30 HYPERLINK l _Toc309589081 煤油抽出板第11层温度 PAGEREF _Toc309589081 h 31 HYPERLINK l _Toc309589082 常压塔的模拟及应用(Aspen Plus核算及优化 PAGEREF _Toc309589082 h 33 HYPERLINK l _Toc309589083 3.5全塔的气液负荷分布 PAGEREF _Toc309589083 h 45 HYPERLINK l _Toc309589084 塔顶第一块板上方的气液负荷 PAGERE

27、F _Toc309589084 h 45 HYPERLINK l _Toc309589085 中段循环回流抽出板下方的气液相负荷 PAGEREF _Toc309589085 h 48 HYPERLINK l _Toc309589086 煤油抽出板上方的气液相负荷 PAGEREF _Toc309589086 h 49 HYPERLINK l _Toc309589087 各段气液相负荷列表 PAGEREF _Toc309589087 h 51 HYPERLINK l _Toc309589088 本章小结 PAGEREF _Toc309589088 h 51 HYPERLINK l _Toc3095

28、89089 4. 塔设备的设计计算 PAGEREF _Toc309589089 h 52 HYPERLINK l _Toc309589090 4.1塔径的初算 PAGEREF _Toc309589090 h 52 HYPERLINK l _Toc309589091 4.2 浮阀数及开孔率的计算 PAGEREF _Toc309589091 h 54 HYPERLINK l _Toc309589092 4.2.1 浮阀数及开孔率的计算 PAGEREF _Toc309589092 h 55 HYPERLINK l _Toc309589093 4.3 溢流堰及降液管的设计 PAGEREF _Toc30

29、9589093 h 55 HYPERLINK l _Toc309589094 4.3.1 液体在塔板上的流动型式 PAGEREF _Toc309589094 h 55 HYPERLINK l _Toc309589095 4.3.2 溢流堰的设计 PAGEREF _Toc309589095 h 55 HYPERLINK l _Toc309589096 4.3.3 溢流堰高度及塔板上清液层高度的设计 PAGEREF _Toc309589096 h 56 HYPERLINK l _Toc309589097 4.3.4 液体在降液管的停留时间及流速 PAGEREF _Toc309589097 h 56

30、 HYPERLINK l _Toc309589098 4.3.5 降液管底缘距塔板高度 PAGEREF _Toc309589098 h 56 HYPERLINK l _Toc309589099 4.4 水力计算 PAGEREF _Toc309589099 h 56 HYPERLINK l _Toc309589100 4.4.1 塔板压力降 PAGEREF _Toc309589100 h 56 HYPERLINK l _Toc309589101 雾沫夹带 PAGEREF _Toc309589101 h 57 HYPERLINK l _Toc309589102 4.4.3 泄露 PAGEREF _

31、Toc309589102 h 57 HYPERLINK l _Toc309589103 4.4.4 淹塔情况 PAGEREF _Toc309589103 h 57 HYPERLINK l _Toc309589104 4.4.5 降液管的负荷 PAGEREF _Toc309589104 h 58 HYPERLINK l _Toc309589105 4.5 塔板上的适宜操作区和负荷上下限 PAGEREF _Toc309589105 h 58 HYPERLINK l _Toc309589106 4.5.1 雾沫夹带线 PAGEREF _Toc309589106 h 58 HYPERLINK l _T

32、oc309589107 4.5.2 液泛线 PAGEREF _Toc309589107 h 59 HYPERLINK l _Toc309589108 液相负荷上限线 PAGEREF _Toc309589108 h 59 HYPERLINK l _Toc309589109 漏液线 PAGEREF _Toc309589109 h 59 HYPERLINK l _Toc309589110 液相负荷下限线 PAGEREF _Toc309589110 h 60 HYPERLINK l _Toc309589111 4.6 塔的内部工艺结构 PAGEREF _Toc309589111 h 61 HYPERL

33、INK l _Toc309589112 4.6.1 塔顶 PAGEREF _Toc309589112 h 61 HYPERLINK l _Toc309589113 4.6.2 进口 PAGEREF _Toc309589113 h 62 HYPERLINK l _Toc309589114 4.6.3 抽出盘及出口 PAGEREF _Toc309589114 h 62 HYPERLINK l _Toc309589115 4.6.5 塔底 PAGEREF _Toc309589115 h 62 HYPERLINK l _Toc309589116 4.6.6 塔裙 PAGEREF _Toc3095891

34、16 h 63 HYPERLINK l _Toc309589117 4.6.7 封头 PAGEREF _Toc309589117 h 63 HYPERLINK l _Toc309589118 4.7 塔高 PAGEREF _Toc309589118 h 63 HYPERLINK l _Toc309589119 本章小结 PAGEREF _Toc309589119 h 63 HYPERLINK l _Toc309589120 5. 换热流程 PAGEREF _Toc309589120 h 64 HYPERLINK l _Toc309589121 5.1 换热流程图 PAGEREF _Toc309

35、589121 h 64 HYPERLINK l _Toc309589122 5.2 换热流程的计算 PAGEREF _Toc309589122 h 64 HYPERLINK l _Toc309589123 5.2.1 换热设备 PAGEREF _Toc309589123 h 64 HYPERLINK l _Toc309589124 中段回流作为热源 PAGEREF _Toc309589124 h 66 HYPERLINK l _Toc309589125 5.2.3 重油作为热源 PAGEREF _Toc309589125 h 67 HYPERLINK l _Toc309589126 5.2.4

36、 冷后重油作为热源 PAGEREF _Toc309589126 h 67 HYPERLINK l _Toc309589127 5.2.5 柴油作为热源 PAGEREF _Toc309589127 h 68 HYPERLINK l _Toc309589128 5.2.6 塔顶冷凝器的计算 PAGEREF _Toc309589128 h 68 HYPERLINK l _Toc309589129 5.2.7 中段回流冷却 PAGEREF _Toc309589129 h 69 HYPERLINK l _Toc309589130 5.3 热量的利用率 PAGEREF _Toc309589130 h 70

37、 HYPERLINK l _Toc309589131 5.3.1 各组分所提供的热量 PAGEREF _Toc309589131 h 70 HYPERLINK l _Toc309589132 5.3.2 原油所获得的热量 PAGEREF _Toc309589132 h 70 HYPERLINK l _Toc309589133 5.3.3 热量利用率 PAGEREF _Toc309589133 h 70 HYPERLINK l _Toc309589134 本章小结 PAGEREF _Toc309589134 h 70 HYPERLINK l _Toc309589135 总结 PAGEREF _T

38、oc309589135 h 71 HYPERLINK l _Toc309589136 设计展望 PAGEREF _Toc309589136 h 73 HYPERLINK l _Toc309589137 参考文献 PAGEREF _Toc309589137 h 73 HYPERLINK l _Toc309589138 附录 PAGEREF _Toc309589138 h 75 HYPERLINK l _Toc309589139 致 谢 PAGEREF _Toc309589139 h 80前 言石油的用途及意义石油是重要的能源之一，我国的工业生产和经济运行都离不开石油，但是又不能直接作为产品使用，

39、必须经过加工炼制过程，炼制成多种在质量上符合使用要求的石油产品，才能投入使用。石油作为一种能流密度高，便于存储、运输、使用的清洁能源已广泛应用于国民经济的方方面面。石油炼制工业是国民经济最重要的支柱产业之一，是提供能源，尤其是交通运输燃料和有机化工原料最重要的工业。 据统计，全世界总能源需求的 40 依赖于石油产品，汽车、飞机、轮船等交通运输器械使用的燃料几乎全部是石油产品， 有机化工原料主要也是来源于石油炼制工业，世界石油总产量的10%都用于生产有机化工原料。1.1石油的概述石油的组成与性质石油又称原油，是从地下深处开采的棕黑色可燃粘稠液体。石油是古代海洋或湖泊中的生物经过漫长的演化形成的混

40、合物，与煤一样属于化石燃料。石油的性质因产地而异，密度为0.81.0 克/厘米，粘度范围很宽，凝固点差异很大30 -60C，沸点范围为常温到 500C 以上，可容于多种有机溶剂，不溶于水，但可与水形成乳状液。 组成石油的化学元素主要是碳83% 87%、氢11%14%，其余为硫0.06% 0.8%、氮0.02% 1.7%、氧0.08%1.82%及微量金属元素镍、钒、铁等。由碳和氢化合形成的烃类构成石油的主要组成局部，约占95% 99%，含硫、氧、氮的化合物对石油产品有害，在石油加工中应尽量除去。不同产地的石油中，各种烃类的结构和所占比例相差很大，但主要属于烷烃、环烷烃、芳香烃三类。 通常以烷烃为

41、主的石油称为石蜡基石油；以环烷烃、芳香烃为主的称环烃基石油；介于二者之间的称中间基石油。我国主要原油的特点是含蜡较多，凝固点高，硫含量低， 镍、氮含量中等，钒含量极少。除个别油田外，原油中汽油馏分较少，渣油占1/3。组成不同类的石油，加工方法有差异，产品的性能也不同，应当物尽其用。石油的现状及走势中国参加WTO后，石化市场日趋受到国外的严重冲击已是当今不争的事实，石化工业如何适应未来这种新的生产局面、参与市场竞争已经成为极为严重的问题，降低加工本钱、提高经济效益、提高产品质量和开发高附加值的精细化工产品已成为当今中国石化工业面临的紧要工作。塔设备又是石油化工行业的重要设备，所以塔设备的质量至关

42、重要。如何扩能增效、节能降耗。如何改善塔的结构，提高塔效率，提高操作弹性。这些都是塔设计人员所面临的新的研究和开发热点。我国炼油工业经过50多年的开展，到21世纪初期，已经形成281Mt/a的原油加工能力，生产的汽油、煤油、柴油、润滑油等石油产品根本满足国民经济的开展和人民生活的需要。但是，进入21世纪，特别是我国成为世界贸易组织的正式成员之后，按照市场准入、关税减让的相关壁垒协议，国内成品油市场将逐渐融入国际市场，不可防止的要参与世界贸易大环境下的竞争， 根本依靠自有技术开展起来的我国炼油工业面临着严峻的挑战。2002年，中国原油生产量位居世界第5位，由2001年的1.64910t，增加到2

43、002年的1.68910t，进口石油1.00410t原油 6.9410t，石油产品3.1107t，其中东进口3.89107t，比2001年增加4.7106t，进口国家和地区接近20个。1.2常减压蒸馏的概述常减压蒸馏原油精馏装置是炼油企业的“龙头，是炼油工业的第一道工序，为二次加工装置提供原料，是原油加工的根底，其能量的综合利用程度和拔出率上下表达在石化企业的效益上，因此，开展常压精馏装置的研究是很有意义的。原油常减压蒸馏作为原油的一次加工工艺，在原油加工总流程中占有重要作用，近年来常减压蒸馏技术和管理经验不断创新，装置节能消耗显著，产品质量提高。但与国外先进水平相比，仍存在较大的差距，装置能

44、耗仍然偏高，分馏精度和减压拔出深度偏低，对含硫原油的适应性差等。进一步提高常减压装置的操作水平和运行水平，显著日益重要，对提高炼油企业的经济效益也具有重要意义。常减压蒸馏过程经过一百多年的开展。已经成为了一个比拟完整的，较为成熟的工艺，目前国内外常减压蒸馏工艺流程大致都是由初馏塔、常压塔、减压塔，常压炉、减压炉组成的三塔两炉工艺流程。现有原油的常减压蒸馏过程目前存在如下几个方面的问题：一能耗大目前常减压蒸馏过程是一个耗能很高的过程，能量利用率很低，这主要是由两个原因造成的。 (1)轻组分过热由于常减压蒸馏是一个一次闪蒸过程，所以每一种油品都需要加热至同样的温度， 为了保证拔出率，油品要加热到较

45、高的温度。常压炉出口温度一般在 365370， 局部产品如汽油、煤油馏分沸点比拟低，无需加热到这样的温度。这不仅增加了工艺用能，而且，由于这些轻组份处于过热状态，导致塔内气液分布不合理，塔顶温度过高，对产品质量也有一定的影响。(2)冷料屡次汽化初馏塔仅塔顶馏出局部汽油产品，由于塔顶采用冷回流，使一局部已经气化的轻质油品又变成液体，进入常压炉二次加热气化，因此增加了常压炉的负荷。二油品质量不好油品存在重叠度大、馏分范围宽等问题，其原因是：(1)一次闪蒸汽化由于现有的常压蒸馏过程是从原有的釜式蒸馏过程演化而来， 一次进料轻重组分都连续地从塔底参加，塔内浓度混合严重，即使有汽提塔也不可防止地存在组分

46、分割不清晰的现象。(2)中段回流引起的返混常减压蒸馏塔由于塔顶冷回流而导致塔上部过热，汽液相负荷过大，为解决这个问题，一般采用中段回流。中段回流虽然改善了汽液相负荷的分布，但也引起了浓度返混，使得传质效率下降，降低了塔板效率，最终结果是导致产品质量的下降。三轻质油拔出率不高现有常减压蒸馏过程中轻质油收率低于原油中应有的收率，这是因为采用目前这种过程，原油在三个塔中都是一次汽化进料，各塔都没有提馏段，塔底液相受相平衡限制，轻重组分不能完全别离，不可防止地会使减压馏分的馏程范围变宽，这样，不仅影响了减压馏分的质量，同时也降低了常压局部轻质油的收率。由于轻质油价值远高于重油组分，如果能将这局部轻质油

47、在常压局部作为常压馏分拔出，将会带来可观的效益。总之，常减压蒸馏过程虽然是一个成熟的工艺，但从根本上还存在一些问题。造成众多不合理的根本原因在于该过程中采用了一次闪蒸汽化、无再沸器、无提馏段的非完全塔结构，由于塔型及工艺流程的组织不当，造成了常减压蒸馏目前的不合理状况。因此，对现有常减压过程从工艺流程到塔的结构提出改良是很有必要的。装置设备的考虑因素塔设备是化工，石油化工、炼油厂等厂中，塔设备的性能对于整个装置的产品产量、质量、生产能力和消耗定额，以及三废处理和环境保护等各个方面，都有重大的影响。据有关材料报道，塔设备的投资费占整个工艺设备投资费的较大比例，它所耗用的钢材重量在各类工艺设备中也

48、属较多。因此，塔设备的设计和研究，受到化工、炼油等行业的极大重视。作为主要用于传质过程的塔设备，首先必须使气汽液；两相能充分接触，以获得较高的传质效率。此外，为了满足工业生产的需要，塔设备还得考虑以下的各项要求 1.生产能力大。在较大的气汽夜流速下，仍不致发生大量的雾沫夹带、拦液或者液泛等破坏正常操作的现象。2.操作稳定、弹性大。塔设备的气汽夜负荷 量有较大的波动时，仍能在较高的传质效率下进行稳定的操作。并且塔设备应保证能长期连续操作。3.流体流动的阻力小，即流体通过塔设备的压力降小。这将有助于节省生产中的动力消耗，用来降低经常操作费用。对于减压蒸馏操作，较大的压力降还可以使系统无法维持必要的

49、真空度。4.结构简单、材料用量小、制造和安装容易，这可以减少基建过程中的投资费用。5.耐腐蚀和不易堵塞，方便操作、调节和检修。1.3炼油工艺流程图 图1、 燃料型炼油厂的生产工艺流程图图2、大庆原油的燃料润滑油生产工艺流程图工艺流程简述原油换热及初馏局部原油经位于罐区的原油泵升压进入装置后经流量调节分为两路,其中一路再分为两路，分别与原油初顶油气换热器 E-1001/1，2换热后合并成一路，然后经过原油常顶循换热器 E-1003/1、原油-减一及减一中换热器 E-1004、原油-常一中II换热器 E-1005、原油-减二线换热器 E-1006、原油-常底油III换热器 E-1007，温度升至

50、134后进入一级电脱盐罐 D-1001/1，从一级电脱盐罐 D-1001/1 出来的原油进入二级电脱盐罐 D-1001/3。另一路也分为两路，分别与原油常顶油气换热器 E-1002/1，2换热后合并成一路，再依次经过原油-常顶循换热器 E-1003/2、原油常一线换热器 E-1008、原油-常四线换热器 E-1009、原油-常一中IV换热器 E-1010、原油-减渣IV换热器 E-1011/1,2,温度升至134后进入一级电脱盐罐 D-1001/2，从一级电脱盐罐 D-1001/2 出来的原油进入二级电脱盐罐D-1001/4。 从二级电脱盐罐脱盐D-1001/3出来的脱后原油经过E-1012/

51、1,2、E-1013/1,2、 E-1014/1,2、E-1015/1,2、E-1016/1,2，分别与减粘油、常三线、常二中II 、常 渣II 、减二及减二中I换热，温度升至 239。从二级电脱盐罐脱盐 D-1001/4出来的脱后原油依次经过 E-1018、E-1019/1,2、E-1021、E-1022/1,2、E-1023/1 3,分别与常二线、减三线、减二及减二中II、减渣III、常二中I换热，温度升至243，然后与从、 E-1016/1,2来的脱后原油合为一路进入初馏塔C-1001。初馏塔顶油气经过 E-1001/1,2 与原油换热，再经初顶油气空冷器Ec-1001/18冷凝冷却到4

52、0后进入初顶回流及产品罐D-1002进行气液别离，D-1002顶不凝气进入压缩机入口缓冲罐D-1011，然后引至瓦斯气压缩机，升压后送出装置。初顶石脑油进入初顶回流及产品泵P-1003/1,2，升压后一路作为初馏塔顶回流返回到 C-1001 顶部，另一路作为石脑油产品出装置。初侧油由初馏塔中部抽出进入初侧油泵P-1023/1,2，升压后并入常一中的返 塔线进入常压塔C-1002。初馏塔底油经初底泵 P-1003/1,2 抽出升压后分为两路， 一路经初底油-减三线及 三中II换热器 E-1024/13、初底油-减粘油及急冷油换热器 E-1025/1,2、初底 油-减渣I换热器 E-1026/14

53、 换热至 313后与另一路混合；另一路经过初底油 -减渣II换热器 E-1027/1,2、初底油-减三线及三中I换热器 E1028/14、初 底油-常渣I换热器 E-1029/1,2 换热后温度升至 319，然后与从 E-1026/14 来的初馏塔底油混合后进入常压炉 F-1001， 经常压炉加热至 365后进入常压塔进行别离。常压蒸馏局部常压塔顶设计温度为 134、设计压力为0.04MPag。从常压塔顶出来的常顶油气经原油-常顶油气换热器换热至99后，进入常顶回流及产品罐，从常顶回流及产品罐顶出来的油气引至压缩机入口缓冲罐D-1011，然后与初顶不凝气一起进入瓦斯气压缩机，升压后送出装置。常

54、顶回流及产品罐中的液相进入常顶回流及产品泵 (P-1004/1,2)，升压后分为两路，一路作为常压塔顶回流返回到常压塔顶部，另一路作为石脑油产品出装置。 常一线油自常压塔C-1002第16层板自流入常一线油汽提塔，用常三线油作为汽提塔重沸器热源进行汽提，汽提后的气相返回常压塔第14层板，液相由泵 P-1006/1,2 抽出，经原油-常一线换热器换热至146后，再经热水-常一线油换热器 (E-1032)、常一线水冷器(E-1043)冷至40后出装置。常二线油自常压塔第30层塔板自流进入常二线油汽提塔，经过热蒸汽汽提，汽提后的气相返回常压塔第28层塔板，液相由泵P-1008/1,2抽出，经脱后原油

55、-常二线换热器(E-1018)换热至166后，再经过热水-常二线油换热器(E-1033/1,2)、常二线水冷器(E-1044)，冷至60后出装置。也可热出料至166加氢精制装置。常三线油自常压塔C-1002第40层塔板自流入常三线油汽提塔，经过热蒸汽汽提，汽提后的气相返回常压塔第38层塔板，液相由泵P-1010/1,2抽出，经常一线重沸器E1031、脱后原油-常三线换热器E-1034、换热至171后，再经热水-常三线油换热器E-1034换热和常三线水冷器E-1035冷却至60后出装置。可热出料至171加氢精制装置。常四线油自常压塔C-1002第46层塔板自流入常四线油汽提塔，经过热蒸汽汽提，汽

56、提后的气相返回常压塔第44层塔板，液相由泵P-1011/1,2抽出，升压后经过原油-常四线换热器，换热至151，后再经常四线水冷器E-1046冷却至70后出装置。常顶循油自常压塔C-1002第5层塔板由常顶循回流泵P-1005/1,2抽出，经过原油-常顶循换热器E-1003/1,2，换热至104后返回常压塔顶。常一中油自常压塔C-1002第 20 层塔板由常一中泵P-1007/1,2抽出，经过脱后原油-常一中I换热器E-1010和原油-常一中II换热器E-1005，换热至154后返回常压塔第18层塔盘。常二中油自常压塔第31层塔板由常二中泵P-1009/1,2抽出，经脱后原油常二中I换热器E-

57、1023/13和脱后原油-常二中II换热器E-1014/1,2，换热至198后返回常压塔第32层塔盘。常压渣油由常底油泵P-1012/1,2抽出升压后分为两路。一路经初底油-常底 油I换热器E-1029/1,2、脱后原油-常底油II换热器E-1015/1,2、原油 -常底油 III 换热器E-1007换热至156后出装置；另一路送至减压炉F-1002，加热至 395后至减压塔进行别离。减压局部减压塔为全填料干式减压塔，设计留有塔底注蒸汽的措施，可以实现微湿式减压蒸馏。减压塔顶设计温度为75，残压为1520mmHg。从减压塔顶出来的减顶油气经过增压器后进入减顶增压器空冷器 Ec-1003/16，

58、冷凝冷却至38，凝缩油自集合管流入减顶分水罐(D-1004)，未凝气体经减顶一级抽空器增压后,再经减顶一级空冷器(Ec-1004/1,2)冷凝冷却至 38，液相自集合管经大气腿流入减顶分水罐,气相经减顶真空泵(P-1022/1,2)增压后进入减顶分水罐。 减顶分水罐内的减顶油经减顶油泵 (P-1013/1,2) 升压后合并到减二线油或送到电脱盐罐,气相至减顶瓦斯罐(D-1016)，分液后引至常压炉F-1001烧掉。减一线及减一中油由减一线及一中油泵(P-1014/1,2)自减压塔C-1004第I段填料下集油箱抽出升压后，经原油减一线及一中换热器(E-1004)、热水减一中 换热器(E-1036

59、)换热后至减一中水冷器(E-1048)，冷却至50后分为两路：一路作为塔顶回流打回 C-1004 顶部，一路作为重柴油或蜡油出装置。如果减一线热出料至加氢改质装置，那么减一线油直接从原油减一线及一中换热器(E-1004)后出装置136。减二线及减二中油由减二线及二中油泵(P-1016/1,2)自(C-1004)第III段填料下集油箱抽出升压后经脱后原油减二及减二中I换热器(E-1016/1,2)、脱后原油减二及减二中II换热器(E-1021)，换热至 208后分为两路。一路减二中 油返回减压塔第III段填料上液体分布器；另一路减二线油再经原油-减二线换热器(E-1006)换热至 139，再与减

60、三线油混合后热出料至催化裂化装置。如果需要冷出料，那么再经蜡油冷却水箱(E-1037/1,2)冷却至 90后出装置。减三线及减三中油由减三线及三中油泵(P-1018/1,2)自(C-1004)第IV段填料下集油箱抽出升压后经初底油减三及减三中I换热器(E-1028/14)、初底油减三及减三中II换热器(E-1024/13)，换热至 263后分为两路。一路减三中 油返回减压塔第IV段填料上液体分布器；另一路减三线油再经原油-减三线换热器(E-1019/1,2)换热至 183，再与减二线油混合后热出料至催化裂化装置。如果需要冷出料，那么再经蜡油冷却水箱(E-1037/1,2)冷却至 90后出装置。